Проектирование системы газоснабжения

1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1.1 Месторождение: Газлинское

Состав и характеристика природного газа представлены в таблице 1:

Таблица 1? Состав и характеристика природного газа

Наименование	CH4	C2H6	C3 H8	C4 H10	C5H12	CO2	N2
%	93	3,1	0,7	0,6	-	0,1	2,5
с, м3/кг	0,7168	1,356	2,0037	2,7023	1,9149	1,377	1,251
Qнр, МДж/м3	35,76	63,65	91,14	118,53	86,49	0	0

1.2 Город - потребитель: Барнаул

? температура воздуха для наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92; принимается по СНиП 23?01?99:

t_р.о= ?39єС;

? период со среднесуточной температурой воздуха менее или равно 8єС; принимается по СНиП 23?01?99:

n_о=221 суток;

При этом средняя температура составляет:

t_ср.о=?7,7єС;

? температура внутреннего воздуха; принимается по ГОСТ 30494-96:

t_в.н= 21 єС.

1.3 Номер жилого района: 7; название микрорайона: В; направление севера: 1; расположение ГРП: 1; тип застройки: все дома пятиэтажные на 100%, дом серии: 3

1.4 Плотность населения города: 340 чел/га

Площадь района: F_р=258 га.

2 РАСЧЕТ ГОДОВОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ГАЗА ГОРОДОМ

2.1 Определение низшей теплоты сгорания и плотности газового топлива

Q_н^р = (Q_н^р_i · r_i),

где Q^р_нi- низшая теплота сгорания каждого компонента газовой смеси, МДж/м (принимается по [1];

r_i - процентное содержание компонентов газовой смеси, %.

Берем по объему:

Плотность газовой смеси:

где с_i? плотность каждого компонента газовой смеси, кг/м³.

2.2 Определение численности населения

Расход газа на нужды города в нашем случае зависит от численности населения.

где F_р- площадь района, полученная в результате замеров по генплану;

m- плотность населения в зависимости от этажности застройки. Для 4хэтажной застройки m=270 чел/га.

Для определения площади района на генплане нумеруются все жилые кварталы.

Площадь жилого района №7:

F_р=258,00 га

Численность населения: N=258·340=87720 чел.

2.3 Определение годовых расходов теплоты

2.3.1 Определение газовых расходов теплоты при потреблении газа в квартирах, МДж/год,

Q_k=y_kв*N*(x₁q₁+x₂q₂+x₃q₃),

где y_кв - степень охвата газоснабжением города;

N- количество жителей, чел;

x₁ - доля людей, проживающих в квартирах с централизованным ГВС;

x₂ - доля людей, проживающих в квартирах с ГВС от газовых водонагревателей;

x₃ - доля людей, проживающих в квартирах без ГВС и не имеющих газовых водонагревателей;

q₁ - норма расхода теплоты жилыми зданиями при наличии в квартирах плиты и централизованного ГВС, МДж, определяется по [2, прил. А].

q₂ - норма расхода теплоты жилыми зданиями при наличии в квартирах плиты и газового водонагревателя, МДж, определяется по [2, прил. А].

q₃ - норма расхода теплоты жилыми зданиями при наличии в квартирах плиты и отсутствии централизованного ГВС, МДж, определяется по [2, прил. А].

y_k=1( дано в задании);

N=99900 чел.

q₁=4100 МДж/год;

q₂=10000 МДж/год;

q₃=6000 МДж/год.

Q_k=1*87720*(0,37*4100+0,27*10000+0,36*6000)=559,39*10⁶ МДж/год.

2.3.2 Определение расхода теплоты предприятиями бытового обслуживания, МДж/год,

Q_бпк = Q_б + Q_п,

где Q_б- расход теплоты банями в год

Q_п- годовой расход теплоты прачечными

Q_б = Z_б?Y_б?N?52?q_б,

где q_б - нома расхода теплоты на помывку 1 чел, МДж. Принимается по [2, прил. А].

q_б=40 МДж

Q_б = 0,5?1?52?87720?40 = 91,23?10⁶ МДж/год;

Q_п = (Z_п?Y_п?N?100?q_п)/1000;

Формула рассчитана на условие: 1000 чел/год сдает 100кг сухого белья.

где q_п - норма расхода теплоты на 1т сухого белья, МДж. Принимается по [2, прил. А].

q_п=18800 МДж

Q_п = 0,2?1?18800?100?87720/1000 = 32,98?10⁶ МДж/год;

Q_бпк=Q_б+ Q_п

Q_бпк =(91,23+32,98) ?10⁶ = 124,21?10⁶ МДж/год.

2.3.3 Определение расхода теплоты при потреблении газа предприятиями общего питания, МДж/год,

Q_поп= 360*z_поп*y_поп*N*q_поп,

где q_поп - объединенная норма расхода теплоты на приготовление завтраков, обедов и ужинов, МДж. Принимается по [2, прил. А].

q_поп= q_з+ q_о+ q_у

q_поп=2,1+4,2+2,1=8,4 МДж

Q_поп= 360*0,1*1*87720*8,4=26,53*10⁶ МДж/год

2.3.4 Определение расхода теплоты при потреблении газа учреждениями здравоохранения, МДж/год

Q_зд=(12*y_зд*N*q_зд)/1000,

где q_зд - газовая норма расхода теплоты в лечебных учреждениях, МДж. Принимается по [2, прил. А].

q_зд=q_п+q_г

q_зд=3200+9200=12400 МДж.

Q_зд=(12*0,5*87720*12400)/1000=6,53*10⁶ МДж/год.

2.3.5 Определение годового расхода теплоты при потреблении газа хлебозаводами и пекарнями, МДж/год.

Q_хз=[y_хз*N*365*(0,4*q_чх+0,3*q_бх+0,1*q_ки)] / 1000,

где q_чх- норма расхода теплоты на выпечку 1т черного хлеба, МДж. Принимается по [2, прил. А];

q_бх- норма расхода теплоты на выпечку 1 т белого хлеба, Мдж. Принимается по [2, прил. А];

q_ки- норма расхода теплоты на выпечку 1т кондитерских изделий, МДж. Принимается по [2, прил. А].

Q_хз=[0,5*87720*365*(0,3*2500+0,4*5450+0,1*7750)] / 1000= 59,31*10⁶ МДж/год.

2.3.6 Определение годового расхода теплоты на отопление, вентиляцию и ГВС жилых и общественных зданий, МДж/год,

,

где F- общая площадь отапливаемых зданий, м²,

F=N*f

f - норма общей площади квартиры, приходящейся на 1 человека (8-15 м²).

q_ов- укрупнённый показатель максимального часового расхода теплоты на отопление жилых и общественных зданий, МДж/(чел*м²). Принимается по [3, табл.5.2];

n₀- продолжительность отопительного периода [4, табл. 1];

з₀- КПД отопительной котельной, принимается в диапазоне 0,8-0,85;

t_в- температура внутреннего воздуха, єС, принимается по [5];

t_ср..о.- средняя температура наружного воздуха за отопительный период, єС, принимается по [4, табл. 1];

t_р.о.- расчётная температура наружного воздуха для проектирования системы отопления, єС, принимается по [4, табл. 1];

к ,к₁- коэффициенты учитывающие расход теплоты на отопление и вентиляцию общественных зданий, принимаются: к=0,25 , к₁=0,4;

z- среднее число часов работы системы вентиляции для общественных зданий в сутки: z=16часов.

Для г.Барнаул:

t_в = 21⁰С з_о=0,85

t_ср.о = -7,7⁰С F=87720*12=1052640 м²;

t_р.о = -39 ⁰С z=16

n_o=221 сут. k=0,25 k₁=0,4

МДж/год

Годовой расход теплоты на централизованное горячее водоснабжение от котельной и ТЭЦ,

,

где q_гв- укрупнённый показатель среднечасового расхода теплоты на ГВС по [3, табл. 5.3]:

N_гв- число жителей города, пользующихся ГВС от котельных и ТЭЦ,

N_гв=0,37*87720=32456,4.

з_гв - КПД котельной (80-90%);

n₀- продолжительность отопительного периода, сут;

t_хз, t_хп - температура водопроводной воды в зимний(холодный) период, єС;

t_хз=5 єС; t_хп=15 єС;

в- коэф. учитывающий снижение расхода горячей воды в летний период;

в=0,8;

2.3.7 Определение годового расхода теплоты при потреблении газа учебными заведениями, МДж/год,

Q_ш = 0,3*N*50

Формула составлена при условии, что 30% населения города составляют учащиеся.

q_у =50 МДж/год,- норма расхода теплоты в год на одного учащегося;

Q_ш= 0,3*87720*50=1,32*10⁶ МДж/год.

2.4 Определение годовых и часовых расходов газа различными потребителями города. Составление итоговой таблицы потребления газа городом

Годовой расход газа, V_год, , для любых потребителей города определяется по формуле:

,

где - годовой расход теплоты соответствующего потребителя газа,

Для квартир:

,

Остальные расчеты сводятся в таблицу 2.1? Потребление газа городом.

Часовой расход газа, , , для любых потребителей города определяется по формуле:

,

где - годовой расход газа для конкретного потребителя, ;

m- количество часов использования максимальной нагрузки оборудования в году, час/год. Определяется по [2, табл. 2,3] при помощи метода интерполяции. Количество часов использования максимальной нагрузки оборудования котельных и ТЭЦ в год определяется по формуле:

,

.

Для квартир:

,

Остальные расчеты сводятся в таблицу 2.1? Потребление газа городом.

Таблица 2.1? Потребление газа городом

№	Потребитель	Годовой расход теплоты, ,	Годовой расход газа, Vгод,	Кол-во часов использования нагрузки, m,час/год	Часовой расход газа, ,
1	Квартиры	559,39·106	15,296·106	2537,08	6,03·103
2	Бани	91,23·106	2,49·106	2700	0,92·103
3	Прачечные	32,98·106	0,9·106	2900	0,31·103
4	ПОП	26,53·106	0,72·106	2000	0,36·103
5	Здр/охр.	6,53·106	0,18·106	2700	0,066·103
6	Х/з, пекарни	59,31·106	1,62·106	6000	0,27·103
7	ОВК	2993,06·106	81,8·106	2537,08	32,24·103
8	ГВС	352,68·106	9,6·106	2537,08	3,78·103
9	Котельная	3345,74·106	91,5·106	2537,08	36,06·103
10	Школы	1,32·106	0,036·106	2000	0,02·103

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ССД

Задачей данного расчёта является определение диаметров газопроводов для найденных максимальных часов (расчётных) расходов газа, а также гидравлического сопротивления сети.

Порядок расчета:

1. Вычерчивается расчетная схема сети газопроводов. Нумеруются участки сети, проставляются их длины, вписываются расчетные расходы газа потребителями, намечаются направления движения газа по сети.

2. Определяются суммированием расчетные расходы газа в каждого участка сети, начиная от конца тупиков по направлению к ГРП1.

3. Намечается основное направление до самого отдаленного потребителя (в нашем случае от ГРП1 до ГРП2).

4. Составляется расчетная таблица 2 и заполняются колонки 1,2,3,4. Длины участков l берутся из расчетной схемы. Расчетные длины определяются как: l_р=1,1*l м и суммируются по основному направлению.

5. Задаются необходимым максимальным начальным давлением: для сетей среднего давления Р_н = 0,3 МПа (высокого давления Р_н = 0,7 МПа), необходимым минимальным конечным давлением у потребителей: для сетей среднего давления:

Р_к = 0,105 МПа (высокого давления Р_к = 0,4 МПа).

6. Определяется среднее значение величины средних удельных потерь давления по трассе по формуле:

,

где l_р - сумма длин расчётных участков, м; Р_н- начальное давление на участке, Па; Р_к- конечное давление на участке, Па.

7. Зная расчётный расход газа на участках и А_ср по номограмме из [1, с. 83, 85] для заданной плотности газа, подбирают диаметры газопровода так, чтобы действительные потери для каждого участка (А_д) была максимально близкой к А_ср .

8. Определяется давление газа в конце каждого участка. Определение газа в конце участка производится по формуле:

,

причем конечное давление предыдущего участка будет начальным для следующего. Давление перед последним потребителем сети ССД должно быть не менее 0,105 МПа.

9. После расчета основного направления производят расчет ответвлений от основного направления. Для этого определяют длины отводов по плану l_a-b, их расчетные длины l_a-bрасч= 1,1*l_a-b, максимально допустимые удельные потери давления:

Далее по номограмме для определения потерь давления в газопроводах среднего давления из [1, с. 83, 85] определяют действительные потери давления А_{д а-b} и конечное давление участка a-b.

Пример расчета: участок 7-ГРП2.

l_7-грп2=460м,

lр_7-грп2=1,1*460=506м,

;

V_р=2156,91 (принимается из таблицы 2.1? Потребление газа городом).

По А_ср и V_р по диаграмме определяем: А_д=1,1*10^-5(МПа)²; D=150мм;

считаем: ;

, что допускается при эксплуатации.

Остальные расчеты сводятся в таблицу 3.1- Гидравлический расчет ССД.

Сеть среднего давления

I аварийный режим

II аварийный режим

Нормальный режим

Таблица 3.1- Гидравлический расчет ССД

№ уч-ка	Длина участка,l, м	Расчетный расход газа, Vр, м3/ч	Диаметр, мм			Давление на участке, МПа
	по плану,l	расчетная,lр					Рн
Расчёт аварийного режима I (ГРП1-2-9-8-7-6-5-4-БПК)
ГРП1-2	460	506	42416	500	0,8	404,8	0,3	0,293
2-9	690	759	42416	500	0,8	607,2	0,293	0,283
9-8	430	473	37066	400	1,9	898,7	0,283	0,266
8-7	490	539	37000	400	1,9	1024,1	0,266	0,246
7-6	850	935	940	100	2,1	1963,5	0,246	0,203
6-5	90	99	805	100	1,35	133,7	0,203	0,199
5-4	350	385	795	100	1,3	500,5	0,109	0,186
4-БПК	780	858	615	100	0,8	686,4	0,186	0,167
	?4554
Расчёт аварийного режима II (ГРП1-2-3-4-5-6-7-8-ГРП2)
ГРП1-2	460	506	22618	350	1,35	683,1	0,3	0,288
2-3	340	373	22618	350	1,35	503,6	0,288	0,28
3-4	750	825	21388	350	1,25	1031,3	0,28	0,26
4-5	350	385	21028	350	1,2	462	0,26	0,251
5-6	90	99	21008	350	1,2	118,8	0,251	0,249
6-7	850	935	20738	300	2,3	2150,5	0,249	0,201
7-8	490	539	2708	150	2	1078	0,201	0,172
8-ГРП2	480	528	2675	150	1,95	1029,6	0,172	0,139
Расчет нормального режима Основное направление: ГРП1-2-9-8-РК
ГРП1-2	460	506	43356	400	2,6	1315,6	0,3	0,277
2-9	690	759	41476	400	2,5	1897,5	0,277	0,241
9-8	430	473	36126	350	3,5	1655,5	0,241	0,203
8-РК	530	583	36060	350	3,5	2040,5	0,203	0,145
	?2321
Ответвление: 2-3-4-5-ХЗ
2-3	340	373	1880	200	3,7	1380,1	0,277	0,251
3-4	750	825	650	80	2,5	2062,5	0,251	0,206
4-5	350	385	290	70	1,3	500,5	0,206	0,193
5-ХЗ	390	429	270	70	1,2	514,8	0,193	0,18
	?2012
Нормальный режим с max диаметрами Основное направление: ГРП1-2-9-8-РК
№уч-а	l, м	lр, м	V, м3/ч	Диаметр, мм			Рн
ГРП1-2	460	506	43356	500	0,8	404,8	0,3	0,293
2-9	690	759	41476	500	0,72	546,5	0,293	0,284
9-8	430	473	36126	400	1,8	851,4	0,284	0,268
8-РК	530	583	36060	400	1,8	1049,4	0,268	0,248
Ответвление: 2-3-4-5-ХЗ
2-3	340	373	1880	350	0,012	4,5	0,293	0,293
3-4	750	825	650	350	0,0018	1,5	0,293	0,293
4-5	350	385	290	350	0,001	0,4	0,293	0,293
5-ХЗ	390	429	270	350	0,001	0,4	02,93	0,293
Ответвления
3-БПК	30	33	1230	100	10	330	0,293	0,287
4-ПОП	50	55	360	50	10	550	0,293	0,283
5-ШК.	40	44	20	20	10	440	0,293	0,285
8-учр.здо	30	33	66	25	10	330	0,268	0,262
9-ГРП2	50	55	5350	150	10	550	0,284	0,274

4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СНД

Городские сети низкого давления, распределяющие газ по всей территории застройки, представляют собой сложную по конфигурации систему сопряжения колец, которые получают газ от нескольких ГРП и снабжают газом многочисленные ответвления по квартирам и отводы к отдельным зданиям. В курсовом проекте производится гидравлический расчёт газопровода в микрорайоне «А», влиянием других ГРП пренебрегаем.

4.1 Порядок расчета СНД

4.1.1 Определение расчетных расходов газа

1. Составляется расчетная схема. На расчетной схеме указываются: ГРП2, этажность застройки, нумеруются узлы сети, указываются длины.

2. Выбираются и показываются направления движения газа и точки схода потоков с установкой в них отсечек, обозначающих, что газ в них не походит.

Точками схода потоков будут 1,5,17,24. Основными направлениями газа будут:

- ГРП2-22-9-3-2-1,

- ГРП2-22-9-8-7-1,

- ГРП2-22-9-8-7-13,

- ГРП2-22-9-15-14-13,

- ГРП2-22-10-4-5-6,

- ГРП2-22-10-11-12-6,

- ГРП2-22-10-16-17-18-21,

- ГРП2-22-10-16-19-20-21.

Для выравнивания расходов по различным направлениям перед узлами, например, 7и6, а также посередине участков 3-4, 18-19 и т.д. устанавливают отсечки.

3. По выбранным направлениям движения газа определяются расчетные длины участков с учетом одностороннего или двухстороннего разбора газа с участков: для двухстороннего l_р=l , для одностороннего l_р=0,5l.

4. Находится общая длина сети по плану, l_p, м.

5. Определяется удельный расход газа по формуле:

,

где V - суммарный расчётный расход газа всеми равномерно распределёнными потребителями, подсоединёнными к данной сети;

6. Определяется путевой расход - количество газа, которое разбирается с участка при равномерно распределённой нагрузке:

,

7. Определяем эквивалентный расход газа по участкам:

V_эк = V_п,

где = 0,55 - коэффициент пропорциональности;

8. Определяются транзитные расходы газа по участкам:

,

9. Определяются расчётные расходы газа на участках:

V = V_эк + V_т,

10. Расход газа V_час=2651,91м³/ч на ГРП2 рассчитан в п. 3.1.

Определим расчетный расход на участке 3-8:

Участок 3-9 принадлежит основному направлению ГРП2-22-9-3-2-1. Разбор газа с этого участка двусторонний, следовательно,

l_р3-9=l=410м.

,,

;

V_эк=0,55·87,74=48,257 м³/ч;

V_3-8=48,257+58,315=106,572 м³/ч.

Остальные расчеты сводятся в таблицу 4.1- Определение расчетных расходов газа

Сеть низкого давления

Таблица 4.1- Определение расчетных расходов газа

№уч ка	Длина по плану, l,м	Разбор газа	Расчетная длина,lр,м	Удельный расход газа,Vуд,м3/ч	Расход газа на участке
					Vп	Vэк	Vт	V
1	2	3	4	5	6	7	8	9
1-2	160	одн.	80		26,72	14,70	0	14,70
2-3	180	одн.	90		30,06	16,53	26,72	43,25
3-m	80	одн.	40		13,36	7,35	0	7,35
m-4	80	одн.	40		13,36	7,35	0	7,35
4-5	180	одн.	90		30,06	16,53	30,06	46,59
5-6	180	одн.	90		30,06	16,53	0	16,53
1-7	220	одн.	110		36,74	20,21	0	20,21
2-8	220	дв.	220		73,48	40,41	0	40,41
3-9	220	дв.	220		73,48	40,41	70,14	110,55
4-10	220	дв.	220		73,48	40,41	73,48	113,89
5-11	220	дв.	220		73,48	40,41	0	40,41
6-12	220	одн.	110		36,74	20,21	0	20,21
7-8	160	дв.	160		53,44	29,39	70.14	99,53
8-9	180	дв.	180		60,12	33,07	263,86	296,93
9-22	80	дв.	80		26,72	14,70	601,2	615,90
22-10	80	дв.	80		26,72	14,70	861,72	876,42
10-11	180	дв.	180		60,12	33,07	270,54	303,61
11-12	180	дв.	180		60,12	33,07	70,14	103,21
7-13	200	одн.	100		33,4	18,37	0	18,37
8-14	200	дв.	200		66,8	36,74	0	36,74
9-15	200	дв.	200		66,8	36,74	66,8	103,54
10-16	200	дв.	200		66,8	36,74	317,3	354,04
11-17	200	дв.	200		66,8	36,74	0	36,74
12-18	200	одн.	100		33,4	18,37	0	18,37
13-14	140	одн.	70		23,38	12,86	0	12,86
14-15	180	одн	90		30,06	16,53	23,38	39,91
15-m	80	одн.	40		13,36	7,35	0	7,35
m-16	80	одн.	40		13,36	7,35	0	7,35
16-17	180	дв.	180		60,12	33,07	150,3	183,37
17-18	180	дв.	180		60,12	33,07	30,06	63,13
16-19	180	одн.	90		30,06	16,53	63,46	79,99
17-20	180	дв.	180		60,12	33,07	0	33,07
18-21	180	одн.	90		30,06	16,53	0	16,53
19-20	180	одн.	90		30,06	16,53	33,4	49,93
20-21	200	одн.	100		33,4	18,37	0	18,37
ГРП-22	100	-	100		-	-	1516,36	1516,36
	?4540		1516,36

4.2 Гидравлический расчет СНД

1. Определяются расчетные длины участков: l_р=1,1·l.

2. Определяются суммарные длины основных направлений без учета боковых ответвлений (перемычек).

3. Определяется средняя удельная потеря давления на рассматриваемых направлениях по формуле:

,

где Р=1200Па - расчётный перепад давления в распределительных сетях низкого давления, определяется в соответствии с заданным давлением газа на выходе из ГРП.

4. С помощью номограммы для расчета СНД подбираютcя диаметры газопроводов, по ним находят действительные удельные потери давления h_д.i. Определяютcя действительные потери давления по участкам и в целом по направлениям: Р_д = h_ilр_i,

5. Производится сравнение действительной потери давления по основному направлению с теоретическим перепадом давления.

,

Сравниваются действительные потери давления по двум соседним основным направлениям:

;

Сравниваются потери давления по разным основным направлениям, например, направление 1 и 3, 1и 4, 1и 7и т.д.

6. Определяются давления газа в узлах сети.

Конечное давление:

Давление в узлах сети:

7. Рассчитываются участки, лежащие между основными направлениями по разнице давлений на концах участка:

С помощью номограммы определяются действительные () удельные потери участка a-b ():

Далее определяется давление в конце участка a-b:

Выполняется проверка на значение давления в точке «а» с той и другой стороны от отсечки, это будет увязка:

8. При расчете ответвления 3-m, 8-n, 18-p, 22-s и т.д. конечное давление в ответвлении 3-m должно быть равно конечному давлению в основном направлении ГРП2-25-13-8-3-2-1, т.е. потери давления на участках, например, 3-m и 3-1 должны быть равны:

Из предыдущей формулы находится . С помощью номограммы по известному расходу и величине определяются действительные потери () на участке 3-m, затем:

Определяется давление в узле «m» на участке 3-m по формуле:

Аналогично рассчитывается участок 4-m и определяется узловое давление в точке m со стороны участка 4-m.

Определяется невязка между конечными давлениями в точке m для участков 3-m и 4-m, которая не должна превышать 10%:

Пример гидравлического расчета участка 3-8.

l_р3-8=410м.

По номограмме определяем: h_д.3-8=0,455 Па/м, D_3-8=133Ч4мм.

Р_д =0,455·451=205,205 Па

Р_уз=2475,08-205,205=2269,875 Па

Определяется невязка I рода основного направления ГРП2-25-13-8-3-2-1:

Сравниваются действительные потери давления по двум соседним основным направлениям: ГРП2-25-13-12-11-6-1 и ГРП2-25-13-8-3-2-1,

,

;

Пример гидравлического расчета перемычки 3-m:

по номограмме определяются: h_д.3-m=2,6 Па/м, D_3-8=38Ч3мм

Р_д =2,6·126,5=328,9 Па

Р_уз=2269,875-328,9=1940,975 Па

Определяется невязка между конечными давлениями в точке m для участков 3-m и 4-m, которая не должна превышать 10%:

Остальные расчеты сводятся в таблицу 4.2- Гидравлический расчет СНД

Таблица 4.2- Гидравлический расчет СНД

№ уч-ка	Длина участка	Ср.удельные потери давления, hср,Па/м	Расчетный расход наза,V,м3/ч	D,мм	Потери давления на 1м, Па/м	Потери давления на участке,Па	Давление в узлах, Па
	l,м	lр,м
Расчет основного направления I: ГРП2-22-9-3-2-1
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2912
22-9	80	88		615,9	219Ч6	1,2	105,6	2806,4
9-3	220	242		110,55	108Ч4	1,6	387,2	2419,2
3-2	180	198		43,25	76Ч3	1,5	207	2122
2-1	160	176		14,7	57Ч3	1,2	211,2	1911,2
	?814		?1089
Расчет основного направления II: ГРП2-22-9-8-7-1
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2912
22-9	80	88		615,9	219Ч6	1,2	105,6	2806,4
9-8	180	198		296,93	159Ч4	1,4	277,2	2529,2
8-7	160	176		99,53	108Ч4	1,4	246,4	2282,8
7-1	220	242		20,21	57Ч3	1,9	459,8	1823
	?814		?1177
Расчет основного направления III: ГРП2-22-9-8-7-13
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2012
22-9	80	88		615,9	219Ч6	1,2	105,6	2806,4
9-8	180	196		296,93	159Ч4	1,4	277,2	2529,2
8-7	160	176		99,53	108Ч4	1,4	246,4	2282,8
7-13	200	220		18,37	57Ч3	1,8	396	1886,8
	?790		?1113,2
Расчет основного направления IV: ГРП2-22-9-15-14-13
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2912
22-9	80	88		615,9	219Ч6	1,2	105,6	2806,4
9-15	200	220		103,54	108Ч4	1,4	308	2498,4
15-14	180	198		39,91	75,5Ч4	1,8	356,4	2142
14-13	140	154		12,86	48Ч3,5	2,1	323,4	1818,6
		?770		?1181,4
Расчет основного направления V: ГРП2-22-10-4-5-6
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2912
22-10	80	88		876,46	273Ч7	0,7	61,6	2850,4
10-4	220	242		113,89	108Ч4	1,6	387,2	2463,2
4-5	180	198		46,59	76Ч3	1,6	316,8	2146,4
5-6	180	198		16,53	57Ч3	1,4	277,2	1869,2
		?836		?1130,8
Расчет основного направления VI: ГРП2-22-10-11-12-6
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2912
22-10	80	88		876,46	273Ч7	0,7	61,6	2850,4
10-11	180	198		303,61	159Ч4	1,45	287,1	2563,3
11-12	180	198		103,21	159Ч4	1,4	277,2	2286,1
12-6	220	242		20,21	57Ч3	1,9	459,8	1826,3
		?836		?1173,7
Расчет основного направления VII: ГРП2-22-10-16-17-18-21
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2912
22-10	80	88		876,46	273Ч7	0,7	61,6	2850,4
10-16	200	220		354,04	219Ч6	0,4	88	2762,4
16-17	180	198		183,37	133Ч4	1,4	277,2	2485,2
17-18	180	198		63,13	76Ч3	2,1	415,8	2069,4
18-21	180	198		16,53	60Ч3,5	1,2	237,6	1831,8
		?1012		?1168,2
Расчет основного направления VIII: ГРП2-22-10-16-19-20-21
ГРП-22	100	110		1516,4	325Ч8	0,8	88	2912
22-10	80	88		876,46	273Ч7	0,7	61,6	2850,4
10-16	200	220		354,04	219Ч6	0,4	88	2762,4
16-19	180	198		79,99	89Ч3	2	396	2366,4
19-20	180	198		49,93	88,5Ч4	1,2	237,6	2128,8
20-21	200	220		18,37	60Ч3,5	1,3	286	1842,8
		?1034		?1157,2
Расчет перемычки 8-2
8-2	220	242		40,41	75,5Ч 4	1,6	387,2	2142
Расчет перемычки 8-14
8-14	200	220		36,74	70Ч3	1,8	396	2133,2
Расчет перемычки 11-5
11-5	220	242		40,41	75,5 Ч4	1,6	387,2	2176,1
Расчет перемычки 11-17
11-17	200	220		36,74	108Ч4	0,2	44	2519,3
Расчет перемычки 12-18
12-18	200	220		18,37	60Ч3	1,1	242	2044,1
Расчет перемычки 17-20
17-20	180	198		33,07	70Ч 3	1,6	316,8	2168,4
Расчет перемычки 3-m-4
3-m m-4	80	88		7,35	38Ч 3	3,3	290,4	2128,8
	80	88		7,35	33,5Ч 3,2	6,1	536,8	1926,4
Расчет перемычки 15-m-16
15-m m-16	80	88		7,35	38Ч 3	3,3	290,4	2208
	80	88		7,35	33,5Ч 3,2	6,1	536,8	2225,6

5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВОРОВЫХ СЕТЕЙ

5.1 Определение расчетных расходов газа

1. В данном курсовом проекте принимаем пофасадный вариант прокладки газопровода. Это допускается, согласно [6, п.5.3.1], для жилых, общественных и бытовых зданий при давлении газа не более 0,003МПа.

2. Составляют расчетную схему дворового газопровода, выбирают основное направление, на котором указывают номера участков, их длины, расходы.

Основное направление: 1-2-4-5-6-7-8-9.

3. Определяются расчетные расходы газа по участкам. Расходы газа определяются по номинальной производительности газового прибора, т.к. номенклатура и их количество точно известны.

Ассортимент приборов определяется в результате анализа плана заданного жилого дома, т.к. в одно и двухкомнатных квартирах устанавливаются двухконфорочные плиты, а в трехкомнатных и четырехкомнатных квартирах - четырехконфорочные плиты.

Дворовой газопровод

Расчет ведется, начиная с конца основного направления, а затем рассчитываются ответвления.

Количество и ассортимент газовых приборов в одной секции жилого дома - n (П-4) и m (П-2). Расчетный расход газа на участке определяется по формуле:

где q^п-4 и q^п-2 - номинальная теплопроизводительность четырёх и двух конфорочных плит, согласно [2];

- коэффициенты одновременности для указанных ассортиментов газовых приборов, но для общего их количества, которые питают участок, принимаются согласно [2, табл.5];

Аналогично определяют расчетные расходы газа для участков ответвлений, если они имеются.

4. Составляется расчетная таблица 6.1 для определения расходов газа в дворовом газопроводе, куда заносятся все исходные и расчетные величины.

Пример определения расчетного расхода газа в дворовом газопроводе, участок 1-2.

Приборы в квартирах: -(П-4) в количестве 5,> к_о=0,24

-(П-2) в количестве 10,> к_о=0,242

Расход газа: ,

.

Остальные расчеты сводятся в таблицу 5.1- Определение расчетных расходов газа дворовой сети.

Таблица 5.1- Определение расчетных расходов газа дворовой сети

№ участка	Приборы в квартирах	Количество квартир	ко	Расход газа
				на все квартиры	расчетный
1-2	П-2	5	0,242	0,83	3,47
	П-4	10	0,24	2,64
2-3	П-4	5	0,224	0,77	5,91
	П-2	20	0,2335	5,14
3-4	П-2	15	0,213	2,2	8,44
	П-4	25	0,227	6,24
4-5	П-2	15	0,2085	2,15	11,9
	П-4	40	0,2215	9,75
5-6	П-2	30	0,201	4,15	22,54
	П-4	80	0,209	18,39
6-7	П-2	60	0,189	7,8	42,65
	П-4	160	0,198	34,85

Ответвление

8-9	П-4	15	0,24	4	4
9-10	П-2	10	0,218	1,5	6,58
	П-4	20	0,231	5,08
10-11	П-2	10	0,231	1,46	8,95
	П-4	30	0,227	7,49
11-5	П-2	15	0,2085	2,15	11,9
	П-4	40	0,2215	9,75

5.2 Гидравлический расчет дворового газопровода

Выполняется гидравлический расчет дворовой сети. Для этого определяются расчетные длины участков, средние удельные потери давления по направлениям, диаметры, действительные и общие потери давления по участкам и по направлению в целом. Полученные данные заносятся в таблицу 6.2- Гидравлический расчет дворовой сети. Производят сравнение действительной потери давления по направлению с расчетным перепадом давления в дворовой сети. При этом невязка должна быть не более 10%.

Расчетный перепад давления в дворовой сети не превышает ДР=250Па.

Таблица 5.2- Гидравлический расчет дворовой сети

№ уч-ка	Длина участка	Ср.удельные потери давления, hср,Па/м	Расчетный расход наза,V,м3/ч	D,мм	Потери давления на 1м, Па/м	Потери давления на участке,Па
	l,м	lр,м
Расчет основного направления 1-2-3-4-5-6-7
1-2	16	17,6		3,47	33,5Ч3,2	1,8	31,68
2-3	14,2	15,62		5,91	38Ч3	2	31,24
3-4	14,2	15,62		8,44	42,3Ч3,2	2,3	35,93
4-5	15	16,5		11,9	48Ч3,5	2,1	34,65
5-6	20	22		22,54	57Ч3	2,4	52,8
6-7	15	16,5		42,65	70Ч3	2,5	41,25
	?103,84		?227,55
Расчет ответвлений: 8-9-10-11-5
8-9	16	17,6		4	33,5Ч3,2	2,2	38,72
9-10	14,2	15,62		6,58	42,3Ч3,2	1,5	23,43
10-11	14,2	15,62		8,95	42,3Ч3,2	2,5	39,05
11-5	15	16,5		11,9	48Ч3,5	2,1	34,65
	?65,34		?135,85
Ответвление: 16-17-18-19-6
16-17	16	17,6		3,47	33,5Ч3,2	1,8	31,68
17-18	14,2	15,62		5,91	33,5Ч3,2	4,3	67,17
18-19	14,2	15,62		8,44	42,3Ч3,2	2,3	35,93
19-6	15	16,5		11,9	48Ч3,5	2,1	34,65
	?65,34		?169,43
Ответвление: 12-13-14-15-16
12-13	16	17,6		4	33,5Ч3,2	2,2	38,72
13-14	14,2	15,62		6,58	38Ч3	2,5	39,05
14-15	14,2	15,62		8,95	38Ч3	4,1	64,04
15-16	15	16,5		11,9	48Ч3,5	2,1	34,65
	?65,34		?176,46

6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВНУТРИДОМОВЫХ ГАЗОПРОВОДОВ

Как указывалось ранее, газопровод проводится пофасадно снаружи дома на уровне между первым и вторым этажом. На вводе газопровода в здание устанавливают отключающее устройство, которое монтируют снаружи здания. Место установки должно быть доступно для обслуживания и быстрого отключения газопровода.

Согласно [2, п.7.3], внутренние газопроводы следует выполнять из металлических труб. Согласно [2, п.7.4] соединения труб должны быть неразъемными. Разъемные соединения разрешается предусматривать в местах присоединения газового и газоиспользующего оборудования, арматуры и КИП, а также на газопроводах обвязки и газоиспользующего оборудования, если это предусмотрено документацией заводов-изготовителей. Трубы соединяют сваркой.

В местах пересечения строительных конструкций зданий газопроводы следует прокладывать в футлярах. Края футляров должны быть на одном уровне с поверхностями пересекаемых конструкций стен и не менее чем на 50 мм выше поверхности пола.

Давление газа во внутренних газопроводах и перед газоиспользующими установками должно соответствовать давлению, необходимому для устойчивой работы этих установок, указанному в технических паспортах заводов-изготовителей. Присоединение к газопроводам бытовых газовых приборов, КИП, баллонов СУГ, газогорелочных устройств переносного и передвижного газоиспользующего оборудования разрешается предусматривать гибкими рукавами, стойкими к транспортируемому газу при заданных давлении и температуре.

Согласно [2, п.7.1] возможность размещения газоиспользующего оборудования в помещениях зданий различного назначения и требования к этим помещениям устанавливаются соответствующими строительными нормами и правилами по проектированию и строительству зданий с учетом требований стандартов и других документов на поставку указанного оборудования, а также данных заводских паспортов и инструкций, определяющих область и условия его применения.

Основными приборами, которые применяют для газоснабжения зданий, являются плиты.

Пример расчета.

1.Описание газифицированного жилого дома:

- дом серии 2;

- количество этажей 4;

- количество секций 4;

- количество квартир 40;

- высота кухонь 2,5м;

- объем кухонь 18,5м³.

2. Ассортимент приборов определяется в результате анализа плана заданного жилого дома, т.к. в одно и двухкомнатных квартирах устанавливаются двухконфорочные плиты, а в трехкомнатных и четырехкомнатных квартирах - четырехконфорочные плиты.

3. Составляется аксонометрическую схему внутридомового газопровода.

4. Составляется расчетная таблица 8.1- Определение расходов газа внутридомовой сети.

5. Определяются расчетные расходы газа на участках сети по формуле:

6. Определяются фактические длины (l), расчетные длины (l_р) и общую расчетную длину по направлению ? l_р по формуле:

, где а- процентная надбавка.

7. Определяется средняя удельная потеря давления для основного направления:

ДР=350Па

8. По расчетным расходам газа и h_ср с помощью номограмм определяются диаметры и действительные давления (h_д) и сопротивления участков: h_д·l_р.

9. Находится гидростатическое давление для вертикальных участков:

где z-разность абсолютных отметок начала и конца рассчитываемого участка.

10. Определяется сопротивление участков с учетом гидростатического давления по формуле: и общую действительную потерю давления по основному направлению ДР_д. Причем, если газ движется вниз, то «+Н». Если вверх, то «-Н». Если Рд Р, то гидравлический расчёт выполнен верно.

11. Составляют таблицу 8.2-Гидравлический расчет внутридомовой сети.

Данные для заполнения расчетной таблицы 8.1- Определение расходов газа внутридомовой сети были получены аналогичным п. 6.1 способом.

Таблица 6.1-Определение расчётных расходов газа внутридомовой сети.

№ участка	Ассортимент приборов	Количество приборов	Коэффициент одновременности	Расчетный расход, V,м3/ч
Расчет основного направления 1-3-12-24
1-3	П-2	1	1	0,69	0,69
3-4	П-2	2	0,84	1,15	1,15
4-5	П-2	3	0,73	1,51	1,51
5-6	П-2	4	0,59	1,62	1,62
6-7	П-2	5	0,48	1,65	1,65
7-8	П-2	5	0,263	0,9	2,3
	П-4	5	0,254	1,4
8-9	П-2	5	0,242	0,83	3,47
	П-4	10	0,24	2,64
9-10	П-2	5	0,23	0,79	4,66
	П-4	15	0,235	3,87
10-11	П-2	10	0,224	1,54	5,38
	П-4	15	0,233	3,84
11-12	П-2	10	0,218	1,5	6,58
	П-4	20	0,231	5,08
12-24	П-2	15	0,2085	2,15	11,89
	П-4	40	0,2215	9,74
Расчет ответвления (13-15-22-23)
13-15	П-4	1	1	1,1	1,1
15-16	П-4	2	0,65	1,43	1,43
16-17	П-4	3	0,45	1,48	1,48
17-18	П-4	4	0,35	1,54	1,54
18-19	П-4	5	0,29	1,59	1,59
19-20	П-4	10	0,254	2,79	2,79
20-21	П-2	5	0,242	0,83	3,47
	П-4	10	0,24	2,64
21-22	П-2	5	0,23	0,79	4,66
	П-4	15	0,235	3,87
22-23	П-2	5	0,224	0,77	5,9
	П-4	20	0,233	5,13

Пример гидравлического расчета участка 14-15 :

V=1,48м³/ч;

l=2,7м;

а=20;

l_р=(1+25/100)·2,7=3,24м;

h_ср=350/86,295=4,06 Па/м;

По номограмме определяются: D_14-15=15мм, h_д=1,5Па/м.

h_д·l_р=1,5·3,24=4,86Па, Н_г=-(1,293-0,77)·2,7=1,4121Па,

h_д·l_р- Н_г=4,86-1,4121=3,45Па.

Остальные расчеты сводятся в таблицу 8.2-Гидравлический расчет внутридомовой сети.

Таблица 6.2-Гидравлический расчет внутридомовой сети

№	V, м3/ч	l, м	а	lр, м	hср, Па/м	D,м	hд, Па/м	hд· lр, Па	Нг, Па	, Па
Расчет основного направления 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-24
1-2	0,69	1,4	450	7,7		15	1,4	10,78	0,22	11
2-3	0,69	2,7	20	3,24		15	1,4	4,54	1,41	3,13
3-4	1,15	2,7	20	3,24		15	2,1	6,8	1,41	5,39
4-5	1,51	2,7	20	3,24		15	4,2	13,6	1,41	12,19
5-6	1,62	2,7	20	3,24		15	4,5	14,58	1,41	13,17
6-7	1,65	14,7	25	18,38		20	1	18,38	0	18,38
7-8	2,3	32,19	25	40,24		20	2	80,48	0	80,48
8-9	3,47	2,8	25	3,5		25	1,8	6,3	0	6,3
9-10	4,66	11,4	25	14,25		25	3	42,75	0	42,75
10-11	5,38	2,8	25	3,5		25	3,5	12,25	0	12,25
11-12	6,58	5,8	25	7,25		31,3	2,5	18,13	0	18,13
12-24	11,85	3	25	3,75		32	4,1	15,38	0	15,38
	?111,53		?238,55
Ответвление
13-14	1,1	1,4	450	7,7		15	2,1	16,17	0,22	16,39
14-15	1,1	2,7	20	3,24		15	2,1	6,8	1,41	5,39
15-16	1,43	2,7	20	3,24		15	3,5	11,34	1,41	9,93
16-17	1,48	2,7	20	3,24		15	4	12,96	1,41	11,52
17-18	1,54	2,7	20	3,24		15	4,2	13,61	1,41	12,2
18-19	1,59	23,99	25	29,99		20	0,9	27	0	27
19-20	2,79	2,8	25	3,5		20	3,5	12,25	0	12,25
20-21	3,47	11,4	25	14,25		25	1,8	25,65	0	25,65
21-22	4,66	2,8	25	3,5		25	3	10,5	0	10,5
22-23	5,9	5,8	25	7,25		25	4,5	32,63	0	32,63
	?79,15		?163,46

7 ОПИСАНИЕ ГАЗОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ ГОРОДА

При проектировании схемы распределительной системы газоснабжения города, применяемой в проекте, учитываются следующие факторы:

1. Учитываются виды и размещение потребителей газа на территории города.

2. Учитываются найденные значения расчетных расходов газа (табл.2.1).

3. Учитываются заданные давления газа давления газа на выходе из источника газа (ГРП1).

Описание выбранной схемы распределительной системы газоснабжения города, применяемой в проекте:

? количество ступеней давления в системе газоснабжения: схема распределительной системы газоснабжения города, применяемая в проекте, 2хступенчатая.

? Присоединение газопроводов различных давлений между собой осуществляется через ГРП2.

? При проектировании требуется учесть, что жилые дома к наружным газопроводам присоединяются без установки регулятора давления газа, т.е. через ГРП2.

? Схема трассировки уличных распределительных газопроводов -тупиковая. Выбор системы распределения газа согласно [1, п.3.4] рекомендуется производить в зависимости от объема, структуры и плотности газопотребления поселений, размещения жилых и производственных зон, а также источников газоснабжения (местоположение и мощность существующих и проектируемых магистральных газопроводов, газораспределительных станций (ГРС), газонаполнительных станций (ГНС) и т.д.).

7.1 Количество сетевых газорегуляторных пунктов и их размещение на территории района

Оборудование сетевых газорегуляторных пунктов состоит из следующих основных узлов и элементов: узла регулирования давления газа с предохранительно-запорным клапаном и обводным газопроводом (байпасом), предохранительного сбросного клапана, комплекта контрольно-измерительных приборов.

ГРП должны располагаться в центре обслуживаемых зон. Зоны действия ГРП не должны перекрываться. Количество ГРП, предназначенных для обслуживания бытовых приборов населения, находят по их оптимальным производительности и радиусу действия . Для ГРП питающих сеть низкого давления оптимальная производительность находится в пределах: 1000…3000 м³/ч, а оптимальный радиус действия составляет:400…800 м.

,

где F = 91,28*10⁴ м² - площадь газифицируемого микрорайона с учетом площадей дорог и проездов,

R_опт = (400-800м) - оптимальный радиус действия ГРП;

,

где - суммарный часовой расход газа ГРП,

L_опт = (1000-3000)м - оптимальная производительность ГРП

Пересчитаем количество жителей в микрорайоне А:

N= 70,42* 340 = 23943 чел.,

m=340чел/га - плотность населения, зависит от этажности застройки;

Определяется требуемое для данного района количество теплоты:

Q_к =1*23943*(0,37*4100+0,27*10000+0,36*6000)=152,68*

Определяется годовой расход газа:

V_год = (152,68* 10⁶) / 36,57=4175*10³

V_час= 4175* 10³ / 3000 = 1391,67

В данном жилом районе проектируем 1 ГРП (показаны на плане) и подбор оборудования будем производить для 1 ГРП.

7.2 Подбор оборудования ГРП

7.2.1 Подбор регуляторов давления (РД)

Основные технические характеристики, применяемые в регуляторах давления, приведены в [1, табл. 7.13]. Если справочные данные не совпадают с расчетными, то с достаточной для технических целей точностью для определения пропускной способности регуляторов рекомендуется пользоваться зависимостями:

При другой плотности газа:

-

При скорости истечения газа через седло и меньше критической:

-

-

При критической скорости истечения газа через седло:

-

-,

где индекс «Т»- табличное значение параметра;

V и V_т- пропускная способность регулятора давления, фактическая и табличная величины соответственно, ;

- плотность газа при н.у., ;

- перепад давления в регуляторе, МПа;

-абсолютное входное давление газа, МПа;

- абсолютное выходное давление газа, МПа.

Нормальная работа РД обеспечивается при условии, когда его максимальная пропускная способность не более 80%, а минимальное не менее 10% от расчетной пропускной способности при заданных входном и выходном давлении.

Подбор РД для ГРП2:

Р₁=0,129МПа, Р_1абс=0,229МПа,

Р₂=0,003МПа, Р_2абс=0,103МПа,

V_р=2156,91м³/ч,

с=0,77кг/м³

- требование выполняется.

Для установки ГРП2 принимаем РДУК 2Н-100, D_у=100мм, D_c=70мм, пропускная способность при входном давлении 0,3МПа составляет 5650.

7.2.2 Подбор фильтров

Предназначены в ГРП для очистки транспортируемого по газопроводам газа от пыли, ржавчины и др. механических примесей, которые приводят к преждевременному износу газопровода, контрольной и измерительной арматуры, запорных и отключающих устройств. Необходимая степень очистки фильтром газового потока обеспечивается при ограниченных скоростях газа, определяемых максимальным допустимым перепадом давления в фильтрующем элементе, который не должен превышать для сетчатых фильтров 5000Па, для сетчатых- 10000Па на новом фильтре, а также после их очистки или промывки (на чистой кассете) или сетке соответственно 2500 и 5000 Па.

Согласно [2, п. 5.36] пропускная способность фильтра должна определяться исходя из максимального допустимого перепада давления на его кассете, что должно быть отражено в паспорте на фильтр.

Если плотность газа с, расчетный перепад давления ДР и абсолютное входное давление Р₁ отличаются от табличных, то пропускную способность определяют по формуле:

Р_1т=0,3МПа

ДР_т=0,01МПа

- принимаем к установке ФВ200.

7.2.3 Подбор ПЗК

Согласно [2, п. 5.38, 5.39] выбор типа ПЗК определяется исходя из параметров газа, проходящего через регулятор давления, а именно: максимального давления газа на входе в регулятор; выходного давления газа из регулятора и подлежащего контролю; диаметра входного патрубка в регулятор.

Диаметр входного патрубка в выбранный к установке на ГРП2 регулятор давления РДУК 2Н-100 составляет D_у=100мм, максимальное, входное давление 1,2 МПа, пределы настройки 0,0005-0,06МПа. По этим параметрам подбираем по [7, табл. 3.3] КПЗ-100Н.

7.2.4 Подбор ПСК

ПСК должны обеспечивать соответственно автоматическое прекращение подачи или сброс газа в атмосферу при изменении давления в газопроводе, недопустимом для безопасной и нормальной работы газоиспользующего и газового оборудования. ПСК контролирует только высший предел давления. 5.41 Согласно [2, п. 5.41] пропускную способность ПСК следует определять по данным заводов-изготовителей или расчетам.

Согласно [2, п. 5.40], количество газа, подлежащего сбросу ПСК, следует определять:

- при наличии перед регулятором давления ПЗК - по формуле :

где Q - количество газа, подлежащее сбросу ПСК в течение часа, м/ч, при t=0 °С и P_бар=0,10132 МПа;

Q_d- расчетная пропускная способность регулятора давления, м/ч, при t=0 °С и P_бар =0,10132 МПа.

Q=0,0005·5650=2,825 м/ч

Q?2,825 м/ч.

Подбирается ПСК такой, чтобы работал в заданном в п.3.2.3 максимальном давлении, принимается СППК4Р-100-16.

7.3 Трассировка уличных распределительных газопроводов системы среднего давления (ССД)

7.3.1 Прокладка ССД

От работоспособности газопроводов среднего давления зависит бесперебойность газоснабжения всех потребителей. Система среднего давления данного района спроектирована по тупиковой схеме (рассматривалось ранее) из стального трубопровода подземно.

Газопроводы в местах входа и выхода из земли, а также вводы газопроводов в здания следует заключать в футляр. Пространство между стеной и футляром следует заделывать на всю толщину пересекаемой конструкции. Концы футляра следует уплотнять эластичным материалом.

В обоснованных случаях допускается надземная прокладка газопроводов по стенам зданий внутри жилых дворов и кварталов, а также на отдельных участках трассы, в том числе на участках переходов через искусственные и естественные преграды при пересечении подземных коммуникаций.

7.3.2 Преодоление искусственных и естественных преград

Участок 1-2 данного запроектированного газопровода пересекается с трамвайными путями. Согласно [6, п.5.5.5] толщина стенок труб стального газопровода при пересечении им железных и трамвайных дорог общего пользования должна быть на 2--3 мм больше расчетной, но не менее 5 мм на расстояниях по 50 м в каждую сторону от края земляного полотна (оси крайнего рельса на нулевых отметках). При этом необходимо учитывать перспективу развития дороги, оговоренную в технических условиях предприятия, в ведении которого находится пересекаемая дорога.

7.3.3 Отключающие устройства

В целях управления газовыми потоками в системе необходимо предусмотреть установку отключающих устройств.