Деформации грунтового массива и ограждения при разработке котлована в условиях слабых грунтов

Размещено на http://www.allbest.ru/

ГОУ ВПО “ПГУПС” (Петербургский университет путей сообщения)

На правах рукописи

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Деформации грунтового массива и ограждения при разработке котлована в условиях слабых грунтов

Специальность 05.23.02 - Основания и фундаменты, подземные сооружения

Сливец Константин Владимирович

Санкт-Петербург - 2010

Работа выполнена в ГОУ ВПО “ПГУПС” (Петербургский университет путей сообщения)

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Парамонов Владимир Николаевич ГОУ ВПО «Петербургский университет путей сообщения»

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Кириллов Владимир Михайлович ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный университет водных коммуникаций»

кандидат технических наук, доцент Матвеенко Геннадий Алексеевич ООО «Подземстройреконструкция», г. Санкт-Петербург

Ведущая организация: ООО «Геоизол», г. Санкт-Петербург

Защита состоится « 2 » марта 2010 г. в 14.00 часов на заседании диссертационного совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д 212.223.01 при ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет» по адресу: 190005, Санкт-Петербург, 2-ая Красноармейская ул., 4, зал заседаний.

Телефакс (812) 316-58-72

С диссертацией можно ознакомиться библиотеке ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет».

Автореферат разослан 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета д. т. н., проф. Ю. Н. Казаков.

Характеристика работы

Актуальность темы. В настоящее время для всех крупных городов, в том числе и для Санкт-Петербурга, в связи с нехваткой свободной территории для нового строительства, актуален вопрос об освоении подземного пространства. Строительство подземных сооружений в центре города связано с устройством котлованов, разработка которых осложняется наличием вблизи зданий и сооружений, а также мощной толщей слабых грунтов. Поэтому для проектировщика чрезвычайно важно иметь надежный метод расчета ограждающих конструкций в инженерно-геологических условиях Санкт-Петербурга, действенность которого подтверждена наблюдениями в натурных условиях.

Количество и качество данных натурных наблюдений, имеющихся на настоящий момент, не позволяет провести их сравнение с результатами расчетов, выполненных по различным методикам. Для получения информации о напряженно-деформированном состоянии (НДС) системы «ограждение-грунт» в рамках данной работы выполнен комплексный мониторинг на опытной площадке в инженерно-геологических условиях Санкт-Петербурга. Проведение наблюдений на опытной площадке с использованием специального оборудования позволило получить более обширную информацию о поведении системы «ограждение-грунт» в сравнении с наблюдениями, выполняемыми на строительных площадках. Данные натурных наблюдений, полученные на опытной площадке, значительно точнее данных, получаемых на строительной площадке, поскольку влияние посторонних факторов сведено к минимуму.

Цель диссертационной работы. Целью настоящей работы является исследование взаимодействия ограждения котлована и грунтового массива в натурных условиях и оценка достоверности современных инженерных и численных методов расчета раскрепленных ограждений котлованов в инженерно-геологических условиях Санкт-Петербурга.

Для достижения данной цели были поставлены и решены следующие задачи:

исследовано современное состояние вопроса о расчете ограждающих конструкций котлованов и наблюдениях за работой ограждений в натурных условиях.

проведены натурные наблюдения на опытной площадке и получены данные о НДС системы «ограждение котлована-массив грунта»;

выполнено сравнение данных экспериментальных исследований с результатами расчетов, проведенных различными методами;

обоснован выбор нелинейной упругопластической модели грунта для расчета взаимодействия ограждающих конструкций и массива грунта, а также предложен алгоритм подбора её параметров;

на основании сравнения опытных и теоретических данных выбраны наиболее надежные методы расчета ограждений и обоснована эффективность выбранной модели грунта для инженерно-геологических условий Санкт-Петербурга.

Научная новизна работы состоит в следующем:

на основании сравнения данных натурных наблюдений и результатов расчета ограждения определена достоверность различных методов расчета применительно к инженерно-геологическим условиям Санкт-Петербурга.

получены данные о совместной работе ограждения и грунтового массива на опытной площадке в инженерно-геологических условиях Санкт-Петербурга;

предложен алгоритм получения параметров нелинейной упругопластической модели.

Теоретическая значимость. Предложен алгоритм расчета ограждений котлованов с использованием нелинейных упругопластических моделей грунта и способ определения их параметров.

Практическая значимость. Разработаны рекомендации по расчету ограждений котлованов в инженерно-геологических условиях Санкт-Петербурга. Предложены рекомендации по выбору типов ограждений котлованов, при устройстве подземного пространства в условиях плотной городской застройки в центральной части Санкт-Петербурга.

Реализация работы. Результаты работы использовались в научно-практической деятельности отдела Геотехнических исследований НПО Геореконструкция-Фундаментпроект и кафедры Основания и фундаменты ПГУПС при расчете ограждающих конструкций в центральной части Санкт-Петербурга.

На защиту выносятся:

результаты полевых исследований НДС системы «ограждение колована-массив грунта», выполненных на опытной площадке;

результаты сравнения данных натурных наблюдений с результатами расчетов, выполненных различными инженерными методами, и результатами численного моделирования с использованием упругопластических моделей грунта;

алгоритм подбора параметров нелинейных упругопластических моделей.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов и 2 приложений. Она имеет объем 172 страницы, включая 151 страница машинописного текста, 112 рисунков, 7 таблиц. Список литературы включает 119 наименований на 12 страницах, в том числе 19 на иностранном языке.

Основное содержание работы

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулированы цели и задачи исследований, перечислены выносимые на защиту вопросы, а также отражена новизна работы.

В первой главе выполнен анализ существующих методов расчета ограждающих конструкций. Данному вопросу посвящены исследования А. Я. Будина, З. Н. Буцко, С. С. Голушкевича, Ю. М. Гончарова, Б. Ф. Горюнова, В. Б. Гуревича, Н. И. Давидовича, Г. А. Дуброва, Ю. К. Зарецкого, В. М. Кириллова, Г. К. Клейна, Г. Е. Лазебника, Т. А. Малышевой, И. П., Матвеенко Г. А., Прокофьева, В. Ф. Раюка, В. Н. Ренгача, П. Роу, Н. К. Снитко, В. В. Соколовского, К. Терцаги, В. М. Улицкого, А. Б. Фадеева, Н. А. Цытовича, Г. П. Чеботарева, А. Г. Шашкина, К. Г. Шашкина, Ф. М. Шихиева, В. С. Христофорова, Б. Хансена.

Современные нормативные методы расчета ограждений котлованов основаны на решениях задач теории предельного равновесия. Грунт в этих методах рассматривается как жесткопластическая среда. Давление грунта является известной величиной и изменяется с глубиной по линейному закону. Однако, как показали многочисленные исследования, давление грунта на ограждающие конструкции зависит от многих факторов. В некоторых способах расчета подпорных сооружений делалась попытка учета этих факторов путем трансформации эпюры давления грунта, введения эмпирических коэффициентов, регулирующих величину изгибающего момента и усилия в распорке. Учет таких факторов возможен при совместном расчете системы «ограждение-грунт».

Расчет способом коэффициента постели является простейшим способом, позволяющим описать взаимодействие ограждения и грунта. Следует отметить, что аналитические решения существуют только для консольной стенки и мало отличаются от расчета свай на горизонтальную нагрузку. Расчет ограждения с одним или несколькими ярусами распорок способом коэффициента постели возможен при использовании численных методов. Закон, по которому коэффициент постели меняется с глубиной, может быть принят любым. Главным недостатком способа коэффициента постели является схематизация работы грунта при его взаимодействии с ограждением, а также неопределенность величины коэффициента постели.

Использование метода конечных элементов (МКЭ) позволяет при расчете системы «ограждение-грунт» использовать различные модели грунта. Наиболее часто используемая в расчетах идеально упругопластическая модель с критерием прочности Кулона-Мора весьма схематично описывает поведение реального грунта, так как в ней модули объемного сжатия и сдвига являются постоянными величинами. Вместе с тем, эта модель требует определения минимального числа параметров. Применение моделей, основанных на ассоциированном законе пластического течения, таких как Modified Cam-Clay, должно быть тщательно обосновано. Необходимо проведение сложных и трудоемких опытов по определению формы поверхности нагружения, что ограничивает применение подобных моделей. Упругопластические модели, базирующиеся на деформационной теории пластичности, требуют проведения менее трудоемких лабораторных опытов и достаточно точно описывают поведение грунта на простых траекториях нагружения. Существуют также смешанные модели (Hardening Soil Model, HS-small model), при построении которых используются как зависимости теории пластического течения, так и зависимости деформационной теории пластичности. Проектировщик или исследователь, как правило, стоит перед дилеммой: использовать простую модель, параметры которой известны, либо применять более сложную модель, но с рядом параметров, требующих дополнительного определения. Теоретически применение сложной модели должно приводить к результатам, лучше согласующимся с реальностью. Вместе с тем, более полное описание поведения грунта в сложной модели может нивелироваться неточностью определения ее параметров. Окончательный выбор в пользу той или иной модели должен осуществляться на основании сравнений результатов расчетов с данными натурных наблюдений.

Во второй главе приводятся результаты экспериментальных исследований работы ограждения опытного котлована и массива грунта, проведенного под руководством к.т.н. Васенина В. А.

По данным инженерно-геологических изысканий в геологическом строении участка опытной площадки до глубины 30 м принимают участие техногенные (tg IV), морские и озерные (m,1 IV), озерно-ледниковые (lg III), ледниковые (g III), а также межледниковые отложения (lg II) (рис. 1).

Рис. 1. Инженерно-геологическая колонка и данные статического зондирования на участке опытной площадки

Опытный котлован имел в плане размеры 31х11,5 м (рис. 2). Распорные конструкции были расположены на глубине 3,5 м от верха шпунта.

Рис. 2. Продольный и поперечный разрезы опытного котлована

Ограждение котлована было выполнено из шпунта типа F 6012 в поперечном сечении имеющего форму полукруга, длина которого составляла 22 м (табл.). котлован грунт упругопластический

Таблица Геометрические характеристики сечения шпунта F 6012

Устройство шпунтового ограждения на опытной площадке котлована выполнялось при опережающей разработке траншей глубиной порядка 1,5…2 м, в которые погружались шпунтовые сваи. Разработка траншей потребовалась в связи с тем, что в техногенном слое оказалось множество твердых включений, содержащих как строительный мусор, так и конструкции фундаментов ранее снесенных зданий, препятствующих погружению шпунта.

Общий график производства работ по устройству опытного котлована и проведения мониторинга представлен на рисунке 3.

Рис. 3. Продольный и поперечный разрезы опытного котлована

К моменту начала наблюдений в опытном котловане был разработан грунт на глубину 4 м и установлены распорные конструкции (рис. 4, а). Мониторинг проводился при разработке котлована до глубины 8,5 м (рис. 4, б).

Рис. 4. Вид котлована: а - к моменту начала установки контрольно-измерительного оборудования; б - после откопки до проектной отметки

Контрольно-измерительное оборудование, состоящее из 4 инклинометров, 18 поверхностных геодезических марок и пьезометров, было установлено вблизи котлована (рис. 5). Контрольно-измерительное оборудование у борта котлована, расположенного вдоль оси «А», было установлено в три створа для контроля получаемых данных. Один створ, состоящий только из поверхностных марок и пьезометра, был установлен у торцевой стены котлована.

Рис. 5. Размещение контрольно-измерительного оборудования на опытной площадке

Наблюдения проводились в течение 90 дней после откопки котлована. В итоге были получены данные о горизонтальных перемещениях ограждения и грунтового массива вблизи него, а также данные о горизонтальных и вертикальных перемещениях поверхности грунта вблизи котлована. Дополнительно велись наблюдения за перемещением верха шпунта.

Конечные максимальные горизонтальные перемещения ограждения составили 40 мм (рис. 6, а). Максимальные горизонтальные перемещения ограждения произошли на глубине 11 м, т. е. ниже дна котлована. Максимальные перемещения грунтового массива на расстоянии 5,5 м от оси шпунта оказались вдвое меньше максимальных горизонтальных перемещений ограждения. Горизонтальные перемещения грунтового массива на расстоянии 11 м от оси шпунта отличаются от перемещений ограждения как по форме, так и по величине. Максимальные перемещения были отмечены у поверхности грунта и составили 15 мм.

Развитие горизонтальных перемещений ограждения и грунтового массива носили четко выраженный затухающий во времени характер (рис. 6 б).

Рис. 6. Данные инклинометрических измерений: а - конечные значения горизонтальных перемещений по данным всех инклинометров; б - развитие горизонтальных перемещений точек, расположенных на различных глубинах, по данным всех инклинометров

Вертикальные перемещения поверхности грунтового массива составили 38 мм (рис. 7, а).

Рис. 7. Данные наблюдений за вертикальными перемещениями марок: а - конечные значения вертикальных перемещений; б - развитие перемещений во времени

Осадки поверхности развивались во всей зоне, где проводились наблюдения. Вертикальные перемещения поверхности грунта также носили затухающий во времени характер.

В третьей главе выполнена оценка достоверности прогноза изменения напряженно-деформированного состояния ограждения котлована и массива грунта с использованием различных методов расчета, обоснован выбор упругопластических моделей грунта для проведения численного моделирования ситуации на опытной площадке. Рассмотрены следующие модели: идеально упругопластическая модель с критерием прочности Кулона-Мора (модель Кулона-Мора), нелинейная упругопластическая модель Шашкина К. Г., Шашкина А. Г., реализованная в программе FEM-Models, нелинейная упругопластическая модель Hardening Soil Model, реализованная в программе Plaxis.

Для аппроксимации зависимости пластической объемной деформации от среднего давления в нелинейной упругопластической модели, реализованной в программе FEM-Models, используется логарифмическая функция:

, (1)

где параметры и определяются на основании опытов. Вид данной зависимости приближенно можно установить по модулю общей деформации грунта.

Для аппроксимации зависимости интенсивности пластических деформаций от интенсивности напряжений используется степенная функция:

, (2)

где параметры - интенсивность деформаций при разрушении образца; с - сцепление; - угол внутреннего трения; - показатель степени, принимаемый на основании экспериментов; .

Образцы слабых глинистых грунтов озерно-морских и озерно-ледниковых отложений, отобранных из скважины, разрушаются без образования поверхности скольжения. Вертикальную деформацию ограничивают величиной 15%, что в неконсолидированно-недренированных испытаниях водонасыщенного образца соответствует осевой деформации 15%.

Вместе с тем, как показали предварительные расчеты, назначение параметров, исходя из данных предпосылок, ведет к завышенным перемещениям ограждения в сравнении с данными, полученными на опытной площадке. Это может говорить о том, что характеристики прочности и деформативности природного грунта выше, а их снижение связано с нарушением природной структуры грунта при его отборе образцов. Для проверки данного предположения при устройстве котлована на одной из строительных площадок, располагавшейся в центре города были отобраны образцы ненарушенной структуры, которые впоследствии подверглись лабораторным испытаниям.

На основании проведенных стабилометрических испытаний образцов грунта ненарушенной структуры, удалось установить, что осевая деформация при их разрушении составляет 10 %, в то время как для тех же образцов нарушенной структуры осевая деформация при разрушении составляла 15% (рис. 8).

Рис. 8. Данные стабилометрических испытаний образцов нарушенной (а) и ненарушенной (б) структуры

Для описания деформационных свойств грунта ненарушенной структуры при проведении стабилометрических испытаний по неконсолидированно-недренированной схеме была предложена зависимость для определения осевой деформации при разрушении образца:

(3)

где k - коэффициент равный 5,4 кН/м²; - недренированная прочность на сдвиг кН/м².

Было выполнено сравнение данных, полученных на опытной площадке, с результатами расчетов. Расчеты выполнялись инженерным методом Якоби, способом коэффициента постели постоянного и переменного с глубиной, а также при помощи МКЭ с использованием упругопластических моделей грунта. В численных расчетах использовались: модель Кулона-Мора, нелинейная упругопластическая модель HSM, реализованная в программе Plaxis, нелинейная упругопластическая модель, реализованная в программе FEM-Models. Идеология построения двух последних моделей подобна, поэтому результаты, получаемые при их использовании при одинаковых исходных данных, должны быть весьма близки между собой. Подобное совпадение является подтверждением достоверности результатов, получаемых при численном моделировании.

На основании предложенной зависимости, а также на основании данных стандартных инженерно-геологических испытаний были назначены параметры моделей, используемых в расчетах.

Расчеты показали, что перемещения и изгибающий момент в ограждении, полученные на основании расчетов методом Якоби и способом коэффициента постели постоянного и переменного с глубиной превышают наблюдаемые значения (рис. 9).

Рис. 9. Сравнение результатов расчета с данными натурных наблюдений: перемещения (а) и изгибающий момент (б)

Максимальное совпадение с натурными данными демонстрируют результаты расчета с использованием упругопластических моделей, параметры которых подобраны на основании стандартных инженерно-геологических изысканий и формулы (3).

Применение МКЭ позволяет не только получить картину НДС ограждения котлована, но и массива грунта вблизи него. Вертикальные перемещения поверхности грунта, прогнозируемые нелинейными упругопластическими моделями, хорошо совпадают с натурными данными (рис. 10). Картина же осадок поверхности, полученная при использовании модели Кулона-Мора, значительно отличается от наблюдаемой.

Рис. 10. Сравнение данных по вертикальным перемещениям поверхности грунта с результатами расчетов

Величины максимальных осадок поверхности грунта вблизи ограждения по данным расчетов соответствуют величинам максимальных горизонтальных перемещений ограждения. По результатам расчетов с использованием нелинейных упругопластических моделей максимум вертикальных перемещений отмечен на расстоянии 11 м от оси шпунта, максимум осадок, наблюдаемый в реальных условиях, отмечен на расстоянии 6,5 м от оси шпунта.

Максимальное горизонтальное перемещение произошло в непосредственной близости от оси шпунта и оказалось равным 25 мм и 24 мм по результатам расчетов с использованием нелинейных упругопластических моделей реализованных в программах FEM-Models и Plaxis, соответственно, что несколько меньше наблюдаемых значений (рис. 11).

Рис. 11. Сравнение данных по горизонтальным перемещениям поверхности грунта с результатами расчетов

По результатам расчетов с использованием модели Кулона-Мора максимальное горизонтальное перемещение составило 29 мм.

В четвертой главе рассмотрены вопросы проектировании ограждающих конструкций в условиях плотной городской застройки на основе нормативных методов расчета. В качестве нормативных рассматривались: расчет по первой группе предельных состояний, учитывающий полную реализацию активного и пассивного давлений, расчет по второй группе предельных состояний с использованием способа коэффициента постели постоянного и переменного по глубине. В последнее время, как правило, рассматриваются варианты устройства одно- и двухуровневых подземных парковок. Глубина вскрытия котлована под одноуровневые подземные парковки составляет 4 - 4,5 м, под двухуровневые 7 - 7,5 м.

Расчетами установлено, что учет таких факторов, как коэффициенты надежности по нагрузке и технологическая нагрузка, может значительно сказаться на результатах расчета (рис. 12).

Рис. 12. Зависимость момента в консольной стенке от глубины разработки котлована 1 - при учете распределенной нагрузки и коэффициентов надежности по нагрузке (20 кПа); 2 - при учете распределенной нагрузки (20 кПа), без учета коэффициентов надежности по нагрузке; 3 - без учета распределенной нагрузки (20 кПа) и коэффициентов надежности по нагрузке

Выполненные расчеты с использованием способа коэффициента постели показали, что устройство консольного ограждения даже при разработке котлована под одноуровневую парковку недопустимо, поскольку даже при значительной жесткости ограждения снизить ее перемещения до величин, не превышающих предельно допустимые значения, не удается.

Для уменьшения параметров ограждения и снижения его перемещений необходимо устраивать раскрепления. Поскольку верхняя толща сложена слабыми сильносжимаемыми грунтами, габариты строительной площадки ограничены примыкающими зданиями и коммуникациями, как правило, устройство анкеров и анкерных стенок оказывается невозможным, требуется устройство распорных креплений.

При глубинах котлованов более 4,5 м в зонах примыкания к существующим зданиям необходимо использовать в качестве ограждающих конструкций раскрепленную железобетонную стенку и предусматривать более сложные конструктивные мероприятия - строительство методом «top-down», глубинное раскрепление и т.п.

Основные выводы

1. Использование существующих методов расчета ограждений для конкретных инженерно-геологических условий при определении как усилий в конструкциях, так и их деформаций приводит к большому разбросу результатов. Целью настоящей работы является оценка и выбор наиболее эффективного метода расчета ограждений для конкретных инженерно-геологических условий (в рассматриваемой работе - для условий центральной части Санкт-Петербурга) на основании сравнения данных натурных исследований и результатов расчетов с использованием различных методов. Для решения данного вопроса необходимо иметь результаты натурных наблюдений.

2. В центральной части Санкт-Петербурга при участии автора диссертации проведен крупномасштабный натурный эксперимент на опытном котловане, глубиной 8,5 м, размерами 31х11,5 м. В качестве ограждающих конструкций на опытной площадке использовалась шпунтовая стенка с одним ярусом распорок, установленных на глубине 3,56 м.

Максимальные горизонтальные перемещения шпунта составили 40 мм и произошли на глубине 11 м. Следовательно, наиболее эффективным является раскрепление ниже дна котлована, которое может быть выполнено, например, по технологии закрепления грунта методом jet-grouting

3. Максимальные вертикальные перемещения поверхности грунта составили 38 мм, произошли на расстоянии 6 м от оси шпунта и соответствуют максимальным горизонтальным перемещениям ограждения. Таким образом, при расчете ограждения, устраиваемого вблизи здания, необходимо чтобы горизонтальные перемещения ограждающих конструкций не превышали величины предельно допустимых дополнительных осадок зданий по ТСН 50-302-2004.

4. В лабораторных опытах отмечено значительное влияние нарушения природной структуры грунта на его деформационные характеристики. Предложен алгоритм, позволяющий определить деформационные характеристики грунта ненарушенной структуры, на основе данных статического зондирования.

Параметры нелинейных упругопластических моделей, назначенные на основе предложенного алгоритма, приводят к результатам, хорошо согласующимся с наблюдениями на опытной площадке.

5. Расхождение с данными наблюдений по величинам максимальных горизонтальным перемещений шпунта составляет 3 % и 17% для моделей, реализованных в программе FEM-Models и PLAXIS соответственно. Расхождение с опытными данными результатов расчета при использовании нормативных методов расчета значительно больше.

6. В последние годы при проектировании зданий в центральной части Санкт-Петербурга, как правило, рассматриваются варианты устройства одно- и двухуровневых подземных парковок. Глубина вскрытия котлована под одноуровневые подземные парковки составляет 4 - 4,5 м, под двухуровневые 7 - 7,5 м, т. е. ниже подошвы фундаментов зданий, что предопределяет устройство ограждений котлованов. В работе рассмотрены варианты устройства ограждений в центральной части города.

Консольные шпунтовые ограждения из расчетов по прочности и по деформациям устраивать недопустимо, необходимо устройство железобетонной стенки. При глубинах котлованов более 4,5 м в зонах вне примыкания к существующим зданиям допустимо использование как шпунтовой, так железобетонной раскрепленных стенок, в зависимости от глубины котлована и инженерно-геологических условий.

При глубинах котлованов более 4,5 м в зонах примыкания к существующим зданиям необходимо использовать в качестве ограждающих конструкций железобетонную стенку с несколькими ярусами распорок и предусматривать более сложные конструктивные мероприятия - строительство методом «top-down», глубинное раскрепление и т.п.

Публикации

1. Сливец, К. В. Экспериментальные и теоретические исследования работы гибкой подпорной стенки / К. В.Сливец // Известия ОрелГТУ. Серия «Строительство. Транспорт». - 2008. - №4, - С. 32-38. (Из списка ВАК).

2. Парамонов, В. Н. Экспериментальная проверка применимости некоторых моделей грунта для расчета ограждений котлованов / В. Н. Парамонов, К. В. Сливец // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. - 2008. - №4. - С. 139-145. (Из списка ВАК).

3. Сливец, К. В. Наблюдения и расчет ограждающих конструкций котлована, разрабатываемого в пылевато-глинистых грунтах / К. В. Сливец // Известия Петербургского государственного университета путей сообщения. - 2007. Вып. 4. - С. 186-194.

4. Сливец, К. В. Натурные наблюдения за деформациями ограждающих конструкций опытного котлована и грунтового массива / К. В. Сливец // Известия Петербургского государственного университета путей сообщения. - 2008. Вып. 3. - С. 226-234.

5. Сливец, К. В., Богданов В. В. Анализ совместной работы стенки и грунтового массива / К. В. Сливец, В. В. Богданов // Геотехника: научные и прикладные аспекты строительства надземных и подземных сооружений / Под ред. Р. А. Мангушева [и др.]. - СПб., 2008. - С. 76-80.

Размещено на Allbest.ru