Y3 = (2R3s32 + s4)/(0,5 + R3s4) = (20,00594,562 + 16,77)/(0,5 + 0,005916,77) =

= 28,4 Вт/(м2 °С);

Y2 = (4R3s32 + Y4)/(1 + R2Y3) = (40,0430,922 + 28,4)/(1 + 0,04328,4) = 12,9 Вт/(м2°С);

Y1 = Yn = (4R1s12 + Y2)/(1 + R1Y2) = (40,00457,522 + 12,9)/(1 + 0,004512,9) = 13,2 Вт/(м2°С).

Значение показателя теплоусвоения поверхности пола для жилых зданий согласно СНиП 23-02 не должное превышать Yfreq = 12 Вт/(м2°С), и расчетное значение показателя теплоусвоения данной конструкции Yf = 13,2 Вт/(м2°С).

Следовательно, рассматриваемая конструкция пола в отношении теплоусвоения не удовлетворяет требованиям СНиП 23-02. Определим показатель теплоусвоения поверхности данной конструкции пола в том случае, если по плите перекрытия будет устроена стяжка из шлакопемзобетона ( = 0,02 м, 0 = 1200 кг/м3, = 0,37 Вт/(м°С), s = 5,83 Вт/(м2°С), R = 0,054 м2°С/Вт, D = 0,315). Конструкция пола в этом случае будет состоять из пяти слоев.

Так как суммарная тепловая инерция первых четырех слоев D1 + D2 + D3 + D4 = 0,034 + 0,04 + 0,027 + 0,315 = 0,416 < 0,5, но суммарная тепловая инерция пяти слоев 0,416 + 1,34 = 1,756 > 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяется с учетом пяти слоев конструкции пола.

Определим показатель теплоусвоения поверхности четвертого, третьего, второго и первого слоев пола по формулам (82) и (83):

Таблица Ю.1

Номер слоя	Материал	Толщина слоя , м	Плотность материала в сухом состоянии 0, кг/м3	Коэффициенты при условиях эксплуатации А	Термическое сопротивление R, м2С/Вт
				теплопроводности , Вт/(м°С)	теплоусвоения s, Вт/(м2°С)
1	Лицевой слой из линолеума	0,0015	1600	0,33	7,52	0,0045
2	Подоснова	0,002	150	0,047	0,92	0,043
3	Битумная мастика	0,001	1000	0,17	4,56	0,0059
4	Плита перекрытия	0,14	2400	1,74	16,77	0,08

Y4 = (2R4s42 + s5)/(0,5 + R4s5) = (20,0545,832 + 16,77)/(0,5 + 0,05416,77) = 14,5 Вт/(м2°С);

Y3 = (4R3s32 + Y4)/(1 + R3Y4) = (40,00594,562 + 14,5)/(1 + 0,005914,5) = 13,82 Вт/(м2°С);

Y2 = (4R2s22 + Y3)/(1 + R2Y3) = (40,0430,922 + 13,82)/(1 + 0,04313,82) = 8,78 Вт/(м2°С);

Y1 = Yn(4R1s12 + Y2)/(1 + R1Y2) = (40,00457,522 + 8,78)/(1 + 0,00458,78) = 9,4 Вт/(м2°С).

Таким образом, устройство по плите перекрытия стяжки из шлакопемзобетона (0 = = 1200 кг/м3) толщиной 20 мм уменьшило значение показателя теплоусвоения поверхности пола с 13,2 до 9,4 Вт/(м2°С). Следовательно, эта конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям, так как значение показателя теплоусвоения поверхности не превышает Yfreq = 12 Вт/(м2°С) - нормируемого показателя теплоусвоения пола для жилах зданий.

ПРИЛОЖЕНИЕ Я

ПРИМЕР СОСТАВЛЕНИЯ РАЗДЕЛА «ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ» ПРОЕКТА ОБЩЕСТВЕННОГО ЗДАНИЯ

Я.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗДАНИЯ ЛЕЧЕБНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ

Общая характеристика здания

Пятиэтажное здание лечебного учреждения. Фасад, план и разрез здания приведены на рисунках Я.1 - Я.3. В цокольном этаже размещены конференц-зал, кухня и подсобные помещения. На первом этаже - входная группа с конференц-залом и залами для семинаров, приемное отделение и ресторан. На втором этаже - фойе с залами для семинаров, библиотека, административные помещения и отделение функциональной диагностики. На третьем этаже - лаборатория клеточных технологий, центр научно-исследовательских лабораторий, морфологическая лаборатория. На четвертом этаже - кардиохирургический стационар на 66 коек. На пятом этаже - операционный блок и реанимационное отделение. В техническом этаже под куполом - зал для текущих оперативных совещаний врачей и комната психологической разгрузки персонала.

Общая высота здания 25,3 м, высота подвала - 3,6 м. Отапливаемая площадь здания -18199 м2, в том числе полезная площадь - 15241 м2, отапливаемый объем здания - 72395 м3, общая площадь наружных ограждающих конструкций - 14285 м2.

Режим работы: лечебный блок (4-й - 5-й этажи) - круглосуточно, лабораторно-административный блок - (1-й - 3-й этажи) - 8-часовой рабочий день при 5-дневной рабочей неделе, массовые мероприятия (научные конференции и др.) - 8-часовой день один раз в неделю. Одновременное нахождение людей в здании: круглосуточное - 100 чел., в течение 8-часового рабочего дня при 5-дневной неделе - 400 чел., во время научных конференций - 1200 чел.

Проектные решения здания

Конструктивная схема здания - монолитный железобетонный каркас с бескапительными монолитными перекрытиями и монолитной фундаментной плитой в основании подвала толщиной 0,7 м. Наружные стены цокольного этажа железобетонные толщиной 250 - 400 мм. Заполнение каркаса по наружным стенам первого этажа - кирпичное толщиной 380 мм, на остальных этажах - мелкие блоки из ячеистого бетона толщиной 250 мм плотностью 600 кг/м3. Все стены имеют наружное утепление из минераловатных плит из базальтового волокна, закрытое снаружи гранитными плитами на относе с образованием вентилируемой воздушной прослойки толщиной не менее 60 мм.

Покрытие здания выполнено в виде монолитной железобетонной плиты, утепленной минераловатными плитами из базальтового волокна с керамзитовой засыпкой.

Светопрозрачные заполнения (окна, витражи, покрытие купола) выполнены из переплетов из алюминиевых сплавов с заполнением двухкамерными стеклопакетами. Стыковые соединения имеют разрывы мостиков холода, выполненные из пластмассовых вставок.

Для светопрозрачных заполнений купола используются однокамерные стеклопакеты с триплекс-стеклом и стеклом с селективным покрытием.

В здании предусмотрены водяное отопление, горячее водоснабжение, подключение к системе централизованного теплоснабжения. Система отопления двухтрубная с верхней разводкой магистралей. Нагревательные приборы снабжены автоматическими терморегуляторами.

В корпусе предусматривается общеобменная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Приточные установки располагаются на цокольном и техническом этажах, вытяжные - на техническом этаже. Приточные установки комплектуются воздухозаборным клапаном с электроприводом и электроподогревом, калориферной секцией.

Климатические и теплоэнергетические параметры

Согласно СНиП 23-02 и ГОСТ 30494 расчетная средняя температура внутреннего воздуха принимается tint = 21 °С. Согласно СНиП 23-01 расчетная температура наружного воздуха в холодный период года для условий Москвы text = -28 °С, продолжительность zht = 231 сут и средняя температура наружного воздуха tht = -2,2 °С за отопительный период. Градусо-сутки отопительного периода Dd определяются по формуле (1) Dd = 5359 °Ссут.

Согласно СНиП 23-02 для этих градусо-суток нормируемое сопротивление теплопередаче для наружных стен Rreqw = 3,28 м2°С/Вт, покрытия Rreqc = 4,88 м2°С/Вт, ограждений под отапливаемыми подвалами Rreqf = 3,31 м2°С/Вт, окон и других светопрозрачных конструкций RreqF = 0,552 м2°С/Вт.

Согласно таблице 9 СНиП 23-02 нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление лечебного учреждения qhreq = 31 кДж/(м3°Ссут).

Я.2 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Площади наружных ограждающих конструкций, отапливаемые площадь и объем здания, необходимые для расчета энергетического паспорта, и теплотехнические характеристики ограждающих конструкций здания определялись согласно проекту в соответствии с СНиП 23-02.

Сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций определялись в зависимости от количества и материалов слоев по формулам (6 - 8) СНиП 23-02. При этом коэффициенты теплопроводности Б, Вт/(м°С), используемых материалов для условий эксплуатации Б: железобетон (плотностью o = 2500 кг/м3), Б = 2,04 Вт/(м°С); кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе (0 = 18700 кг/м3), Б = 0,81 Вт/(м°С); цементно-песчаный раствор (o = 1800 кг/м3), Б = 0,93 Вт/(м°С); ячеисто-бетонные блоки (o = 600 кг/м3), Б = 0,26 Вт/(м°С); гравий керамзитовый (o = 800 кг/м3), Б = 0,23 Вт/(м°С); минераловатные плиты производства ЗАО «Минеральная вата» марки Венти Баттс (o = 100 кг/м3), Б = 0,045 Вт/(м°С), марки Руф Баттс В (o = 180 кг/м3), Б = 0,048 Вт/(м°С), марки Руф Баттс Н (o = 100 кг/м3), Б = 0,045 Вт/(м°С).

Наружные стены в корпусе применены трех типов.

Первый тип на первом этаже - кирпичная кладка толщиной 380 мм, утепленная минераловатными плитами Венти Баттс толщиной 120 мм, с облицовочным слоем из гранитных плит на относе, образующим с наружной поверхностью утеплителя вентилируемую воздушную прослойку толщиной 60 мм. Поскольку прослойка вентилируемая, то она и гранитная плита не участвуют в определении теплозащитных свойств стены. Сопротивление теплопередаче этой стены равно

RoI = 1/8,7 + 0,38/0,81 + 0,12/0,045 + 1/23 = 3,3 м2°С/Вт.

Второй тип стены применен в ограждениях основных лестничных клеток и стенового ограждения купола и выполнен из железобетона толщиной 250 мм, утепленного минераловатными плитами толщиной 135 мм с облицовочным слоем из гранитных плит на относе. Сопротивление теплопередаче этой стены равно

RoII = 1/8,7 + 0,25/2,04 + 0,135/0,045 + 1/23 = = 3,28 м2°С/Вт.

Третий тип стены применен на 2 - 5-ом и техническом этажах здания и выполнен из мелких ячеистобетонных блоков толщиной 250 мм, утепленных минераловатными плитами Венти Баттс толщиной 100 мм, с облицовочным слоем из гранитных плит на относе. Сопротивление теплопередаче этой стены равно

RoIII = 1/8,7 + 0,25/0,26 + 0,1/0,045 + 1/23 = 3,34 м2°С/Вт.

Стены первого типа имеют площадь AwI = 4613 м2 при общей площади всех фасадов 7081 м2.

Среднее сопротивление теплопередаче стен здания определяют по формуле (10) равным

= 7081/(1256/3,3 + 1212/3,28 + 4613/3,34) = 3,3 м2°С/Вт.

Поскольку стены здания имеют однородную многослойную структуру, то при наличии оконных проемов, образующих в стенах оконные откосы, коэффициент теплотехнической однородности наружных стен принят r = 0,9.

Тогда приведенное сопротивление теплопередаче стен здания, определяемое по формуле (11), равно

Ror = r Roav = 0,93,3 = 2,97 м2°С/Вт.

Покрытие (Аo = 2910 м2) здания, выполненное в виде монолитной железобетонной плиты толщиной 220 мм, утеплено двумя слоями минераловатных плит: верхний защитный слой - плиты Руф Баттс В толщиной 40 мм и нижний слой - плиты Руф Баттс Н толщиной 150 мм. Сверху покрытие имеет керамзитовую засыпку средней толщиной 120 мм и цементно-песчаную стяжку толщиной 30 мм.

Сопротивление теплопередаче покрытия составило

Ro = 1/8,7 + 0,22/2,04 + 0,04/0,048 + 0,15/0,045 + 0,12/0,23 + 0,03/0,93 + 1/23 = 4,99 м2°С/Вт.

Окна и витражи здания (AF = 1424 м2) выполнены из блоков с переплетами из алюминиевых сплавов с заполнением из двухкамерных стеклопакетов с толщиной воздушных прослоек 12 мм. Приведенное сопротивление теплопередаче Ror = 0,45 м2°С/Вт.

Светопрозрачное покрытие купола (Аscy = 288 м2) выполнено из блоков с переплетами из алюминиевых сплавов с заполнением из однокамерных стеклопакетов с наружным стеклом триплекс и внутренним стеклом с селективным покрытием. Приведенное сопротивление теплопередаче Ror = 0,6 м2°С/Вт.

Ограждения отапливаемого подвала (пол и стены) контактируют с грунтом. Определение приведенного сопротивления теплопередаче ограждений, контактирующих с грунтом, осуществляется по следующей методике.

Для этого ограждения, контактирующие с грунтом (Аj = 4006 м2), разбиваются на зоны шириной 2 м, начиная от верха наружных стен подвала, контактирующих с грунтом.

Площади зон и их сопротивления теплопередаче

Afi, м2 Roi, м2°С/Вт

Зона I 634 2,1

Зона II 592 4,3

Зона III 556 8,6

Зона IV 2224 14,2

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений по грунту, определяемое по формуле (10), равно

Rfr = 4006/(634/2,1 + 592/4,3 + 556/8,6 + 2224/14,2) = 6,06 м2°С/Вт.

Приведенный коэффициент теплопередачи Кmtr через наружные ограждающие конструкции здания определяется по формуле (Г.5) приложения Г СНиП 23-02 по приведенным сопротивлениям теплопередаче отдельных ограждающих конструкций оболочки здания и их площадям

Кmtr = (5657/2,97 + 1424/0,45 + 2910/4,99 + 288/0,6 + 4006/6,06)/14285 = 0,476 Вт/(м2°С).

Условный коэффициент теплопередачи здания Kminf, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции, определяется по формуле (Г.6) приложения Г СНиП 23-02. При этом удельная теплоемкость воздуха с = 1 кДж/(кг°С);

v = 0,85;

отапливаемый объем здания Vh = 72395 м3;

общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций Aesum = 14285 м2;

средняя плотность приточного воздуха за отопительный период определяется по формуле (Г.7) приложения Г СНиП 23-02

aht = 353/[273 + 0,5(tint + text)]=353/[273 + 0,5(21 - 28)] = 1,31 кг/м3;

средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период рассчитывается по суммарному воздухообмену за счет вентиляции и инфильтрации по формуле (Г.8) СНиП 23-02

па = [(Lv nv)/168 + (Ginfkninf/168]/(vVh) (Я.2.1)

где Lv - количество приточного воздуха при механической вентиляции.

По проекту количество приточного воздуха, поступающего по этажам, составляет: цокольный этаж - 69298 м3/ч, 1-й этаж - 34760 м3/ч, - 2-й этаж - 19240 м3/ч, - 3-й этаж - 30890 м3/ч, - 4-й этаж - 14690 м3/ч, - 5-й этаж - 37460 м3/ч, - технический этаж - 3610 м3/ч.

nv - число часов работы механической вентиляции в течение недели; согласно технологическому режиму работы здания 4-й и 5-й этажи вентилируются с помощью механической вентиляции круглосуточно в течение недели 168 ч (nv), одна треть притока цокольного, 1-го и 2-го этажей, а также приток 3-го этажа и подкупольного пространства - в течение 40 ч в неделю (nv), две трети цокольного, 1-го и 2-го этажей - в течение 8 ч в неделю (nv);

Ginf - количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие конструкции в нерабочее время - для общественных зданий определяется по формуле

Ginf = 0,5vVh1. (Я.2.2)

Vh1 - отапливаемый объем помещений здания, работающих 40 ч в неделю, Vh1 = 53154 м3;

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях, равный для конструкции с одинарными переплетами k = 1;

ninf - число часов учета инфильтрации в течение недели, равное для рассматриваемого здания ninf = 168 - nv = 168 - 40 = 128 ч.

Тогда

па = {[(14690 + 37460)168 + (41099 + 30890 + 3610)40 + 82199,8]/168 +

+ (0,5 · 0,85 · 53154 · 128)/168}/0,8572395 = 1,48 1/ч.

Подставляя приведенные выше значения в формулу (Г.6) СНиП 23-02, получим

Kminf = 0,28cnavVhahtk/Aesum = 0,2811,480,85723951,311/14285 = 2,337 Вт/(м2°С).

Общий коэффициент теплопередачи здания Кт, Вт/(м2°С), определяется по формуле (Г.4) приложения Г СНиП 23-02

Km = Kmtr + Kminf = 0,476 + 2,337 = 2,813 Вт/(м2°С).

Нормируемые значения сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций согласно СНиП 23-02 устанавливаются в зависимости от градусо-суток отопительного периода Dd района строительства для каждого вида ограждения. В таблице Я.1 приведены значения нормируемых Rreq и приведенных Ror сопротивлений теплопередаче видов ограждений рассматриваемого здания.

Таблица Я.1 - Величины нормируемых Rreg и приведенных Ror сопротивлений теплопередаче видов ограждений здания

№ п.п.	Вид ограждения	Rreg, м2°С/Вт	Ror, м2°С/Вт
1	Стены	3,28	2,97
2	Покрытие	4,88	4,99
3	Окна	0,552	0,45
4	Стены и пол по грунту	-	6,06
5	Остекление купола	-	0,6

Как следует из таблицы, значения приведенных сопротивлений теплопередаче для стен и окон ниже нормируемых величин по СНиП 23-02. Однако это допустимо согласно 5.1 в СНиП 23-02, так как эти величины будут далее проверены на соответствие по показателю удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.

Температура внутренней поверхности светопрозрачных конструкций должна быть для горизонтального остекления не ниже температуры точки росы td: при tint = 21 °С и int = 55 % td = 11,6 °С, для окон не ниже 3 °С при расчетных условиях.

Температуру внутренней поверхности наружных ограждений int при расчетных условиях следует определять по формуле

int = tint - (tint - text)/(RFrint). (Я.2.3)

Для светопрозрачного купола

int = 21 -(21 + 28)/(0,6 - 9,9) = 11,75 °C > td = 11,6 °С;

для окон

tint = 21 - (21 + 28)/(0,458,7) = 8,7 °С> 3 °С.

Следовательно, температура внутренней поверхности светопрозрачных конструкций при расчетных условиях удовлетворяет требованиям СНиП 23-02.

Объемно-планировочные характеристики здания установлены по СНиП 23-02.

Отношение площади наружных ограждающих конструкций отапливаемой части здания к полезной площади k:

k = Aesum/Ah = 14285/15241 = 0,94.

Коэффициент остекленности фасадов здания f:

f = AF/AW+F = 1424/7081 = 0,2 < 0,25 (по нормам СНиП 23-02).

Показатель компактности здания kedes, 1/м:

kedes = Aesum/Vh = 14285/72395 = 0,197.

В здании применены следующие энергосберегающие мероприятия:

- в качестве утеплителя ограждающих конструкций здания используются эффективные теплоизоляционные материалы с коэффициентом теплопроводности 0,045 Вт/(м°С);

- в здании устанавливаются эффективные двухкамерные стеклопакеты с высоким сопротивлением теплопередаче;

- в здании предусматривается приточно-вытяжная вентиляция с автоматизацией;

- применено автоматическое регулирование теплоотдачи отопительных приборов с помощью термостатов при центральном регулировании тепловой энергии.

Я.3 РАСЧЕТЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЗДАНИЯ

Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Qhy, МДж, определяется по формуле (Г.2) СНиП 23-02

Qhy = [Qh - (Qint + Qs)v]h, (Я.3.1)

где Qh - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции, МДж, определяемые по Я.3.2;

Qint - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.3;

Qs - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.4;

v - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций, для рассматриваемого здания v = 0,8;

- коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления, в корпусе применена двухтрубная система отопления с термостатическими кранами на отопительных приборах, = 0,95;

h - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанного с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, для зданий с отапливаемыми подвалами h = 1,07.

Общие теплопотери здания за отопительный период определяют по формуле (Г.3) СНиП 23-02

Qh = 0,0864kmDdАesum = 0,08642,813535914285 = 18605762 МДж.

Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода определяют по формуле (Г.10) СНиП 23-02

Qint = 0,0864qintzhtAl, (Я.3.2)

где Al - для общественных зданий - расчетная площадь, определяемая как сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров, переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт внутренних открытых лестниц и пандусов; в рассматриваемом здании площадь коридоров, лестничных клеток, лифтовых шахт составляет 3316 м2.

Тогда Аl = 15241 - 3316 = 11925 м2;

qint - величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади общественного здания, устанавливаемых по расчетному числу людей (90 Вт/чел), находящихся в здании, освещения, медицинского и другого технологического оборудования, в том числе компьютеров (по установочной мощности) с учетом рабочих часов в неделю. Тепловыделения в течение недели: от людей, находящихся в корпусе

Q1 = 90(100168 + 40040 + 12008)/168 = 22714 Вт = 22,7 кВт;

от искусственного освещения (с коэффициентом использования 0,4) Q2 = 149,4 кВт;

от медицинского и другого технологического оборудования; от компьютеров 897 кВт, коэффициент использования которых по времени в течение недели 0,35, тогда Q3 = 0,35897 = 314 кВт.

Итого qint = (Q1 + Q2 + Q3)/Аl = (22,7 + 149,4 + 314)103/11925 = 40,8 Вт/м2;

zht - то же, что в формуле (1), zht = 231 сут;

Тогда

Qint = 0,086440,823111925 = 9710560 МДж.

Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода для четырех фасадов здания, ориентированных по четырем направлениям, определяются по формуле (Г.11) СНиП 23-02

Qs = FkF(AF1I1 + AF2I2 + AF3I3 + AF4I4) + scykscyAscyIhor

где F, scy - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и остекления купола непрозрачными элементами, для заполнения стеклопакетами в одинарных алюминиевых переплетах F = scy = 0,85;

kF, kscy - коэффициенты относительного пропускания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и купола: для двухкамерных стеклопакетов окон kF = 0,76; для однокамерных стеклопакетов с внутренним стеклом с селективным Покрытием kscy = 0,51;

АF1, АF2, АF3, АF4 - площади светопроемов фасадов здания, ориентированных по четырем направлениям, АF1 = 174 м2; АF2 = 613 м2; АF3 = 155 м2; АF4 = 482 м2;

Аscy - площадь светопроемов купола, Ascy = 288 м2;

I1, I2, I3, I4 - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, ориентированная по четырем фасадам здания, для условий Москвы I1 = 43 МДж/м2; I2 = 835 МДж/м2, I3 = = 1984 МДж/м2; I4 = 835 МДж/м2;

Ihor - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности, для Москвы Ihor = 1039 МДж/м2;

Qs = 0,850,76(43174 + 835613 + 1984155 + 835482) + 0,850,511039288 = 923862 МДж.

Зная значения составляющих теплопотерь и теплопоступлений в здание, определим Qhy по формуле (Я.3.1). Расход тепловой энергии за отопительный период равен

Qhy = [18605762 - (9710560 + 923862)0,80,95]1,07 = 11260254 МДж.

Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период qhdes, кДж/(м3°Cсут), определяется по формуле (Г.1) СНиП 23-02

qhdes = 103Qhy/(Vh/Dd) = 10311260254/(723955359) = 29 кДж/(м3°Ссут).

Для пятиэтажного лечебного учреждения нормируемое значение согласно таблице 9 СНиП 23-02 равно

qhreq = 31 кДж/(м3°Ссут).

Следовательно, требования СНиП 23-02 выполняются.

Исходные данные, объемно-планировочные, теплотехнические и энергетические показатели здания заносятся в энергетический паспорт здания, форма которого приведена в приложении Д СНиП 23-02.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Ограждающие конструкции 5-этажного здания лечебного учреждения соответствуют требованиям СНиП 23-02.

Степень снижения расхода энергии за отопительный период равна минус 6,45 %. Следовательно, здание относится к классу С («Нормальный») по энергетической эффективности.

№ п.п.	Показатели	Нормируемые значения	Расчетные значения
1	Температура на внутренней поверхности остекления, °С:
	окон	intF 3	intF = 8,7
	купола	intscy 11,6	intscy = 11,75
2	Показатель компактности здания ke, 1/м	-	kedes = 0,197
3	Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период qh, кДж/(м3°Ссут)	qhreq = 31	qhreq = 29
4	Сопротивление теплопередаче Ro, м2°С/Вт:
	стеновых ограждений	Roreq = 3,18	Rodes = 2,97
	покрытия	Roreq = 4,88	Rodes = 4,99
	окон	Roreq = 0,58	Rodes = 0,45
	остекления купола	-	Ro scydes = 0,6

Ключевые слова: тепловая защита зданий, строительная теплотехника, энергопотребление, энергосбережение, энергетическая эффективность, энергетический паспорт, теплоизоляция, контроль теплотехнических показателей

Размещено на Allbest.ru