Светопрозрачные ограждающие конструкции

Заполнение светопроемов зданий выполняется в зависимости от градусо-суток отопительного периода в виде двухслойного, трехслойного или четырехслойного остекления (стеклопакетов или отдельных стекол), закрепляемого в переплетах из малотеплопроводных материалов. Для повышения теплозащиты окон с отдельными стеклами рекомендуется применение стекол с твердым селективным покрытием (К-стекло). Необходимым условием применения заполнений световых проемов в проектируемых зданиях является наличие сертификата соответствия системы сертификации ГОСТ Р на выбранную светопрозрачную конструкцию (оконный блок, зенитный фонарь, мансардный оконный блок).

Оконные блоки и балконные двери (ГОСТ 23166, ГОСТ 24700, ГОСТ 30674) следует размещать в оконном проеме на глубину обрамляющей «четверти» (50 - 120 мм) от плоскости фасада теплотехнически однородной стены или посередине теплоизоляционного слоя в многослойных конструкциях стен. Размещение оконного блока и балконной двери по толщине стены рекомендуется проверять по расчету температурных полей из условия невыпадения конденсата на внутренней поверхности откосов проема. Узел примыкания оконного блока к стеновому проему следует выполнять согласно ГОСТ 30971. Оконные блоки следует закреплять на более прочном слое стены.

При выборе окон и балконных дверей следует отдавать предпочтение конструкциям, имеющим по ширине не менее 90 мм коробки. Рекомендуемая ширина коробки 100 - 120 мм.

Заполнение зазоров в примыканиях окон и балконных дверей к конструкциям наружных стен рекомендуется проектировать с применением вспенивающихся синтетических материалов. Все притворы окон и балконных дверей должны содержать уплотнительные прокладки (не менее двух) из силиконовых материалов или морозостойкой резины. Установку стекол следует производить с применением силиконовых мастик.

Допускается применение двухслойного остекления вместо трехслойного для окон и балконных дверей, выходящих внутрь остекленных лоджий.

С целью организации требуемого воздухообмена следует предусматривать форточкин в верхней части окон, специальные приточные отверстия (клапаны) в ограждающих конструкциях, щелевые приточные устройства в переплетах окон или рамах, воздухопроницаемые притворы согласно нормам СНиП 23-02. Все воздухоприточные устройства должны быть регулируемыми.

При разработке объемно-планировочных решений проектов зданий следует избегать одновременного размещения окон по обеим наружным стенам угловых комнат. В помещениях глубиной более 6 м необходимо предусматривать двухстороннее (на противоположных стенах) или угловое расположение окон.

Заполнение светопроемов в мансардных конструкциях выполняют в двух вариантах:

- в плоскости покрытия - оконными блоками по ГОСТ 30734;

- устройством люкарен, в которых вертикально монтируют оконные блоки из ПВХ и в деревянных переплетах.

При устройстве мансардных окон следует предусматривать надежную в эксплуатации гидроизоляцию примыкания кровли к оконному блоку. Плоскости откосов наклонных светопроемов в мансардных этажах следует проектировать под углом 135° к поверхности остекления.

В зависимости от назначения зенитные фонари выполняют глухими и открывающимися. В глухих фонарях надежнее выполняется примыкание светопропускающего заполнения к опорному стакану. Открывающиеся зенитные фонари предназначены для вентиляции помещений, а также для дымоудаления во время пожара.

Общими элементами зенитных фонарей, применяемых в общественных зданиях, являются светопропускающее заполнение, опорный стакан, механизмы открывания. Светопропускающее заполнение может быть выполнено в виде многослойных куполов и оболочек из органического и силикатного стекла, стеклопакетов. Опорные стаканы изготовляют из листовой стали, холодногнутых и стальных профилей, а также из железобетона, керамзитобетона, асбестоцемента и других материалов и утепляют эффективными теплоизоляционными материалами. Стаканы устанавливают по периметру светопроемов в покрытиях зданий. Открываемые зенитные фонари, используемые для дымоудаления, должны иметь автоматическое и дистанционное управление.

Элементы светопропускающего заполнения закрепляют в конструкции фонаря через упругие прокладки из листовой резины, резиновых профилей, пороизола, гернита, а места примыкания герметизируют специальными герметиками.

9. МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

После определения нормируемых значений сопротивления теплопередаче Rreq по показателям «а» либо «в» согласно СНиП 23-02 выполняют проектирование ограждающих конструкций. При этом рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче, принимая расчетные значения коэффициента теплопроводности в условиях эксплуатации А или Б. Это сопротивление должно быть не ниже нормируемого значения, определенного по показателям «а» либо «в». Проверяют ограждающие конструкции на обеспечение комфортных условий в смещениях и на невыпадение конденсата в местах теплопроводных включений согласно показателю «б».

В соответствии с разделом 5 СНиП 23-02 наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять:

- нормируемому сопротивлению теплопередаче Rreq для однородных конструкций наружного ограждения - по Ro, для неоднородных конструкций - по приведенному сопротивлению теплопередаче Ror; при этом должно соблюдаться условие Ro (или Ror) Rreq;

- расчетному температурному перепаду t0 между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, определяемому по формуле (4) СНиП 23-02; при этом расчетный температурный перепад не должен превышать нормируемых величин tп, установленных в таблице 5 СНиП 23-02;

- минимальной температуре, равной температуре точки росы td при расчетных условиях внутри помещения на всех участках внутренней поверхности наружных ограждений с температурами int; при этом должно соблюдаться условие int td.

Приведенное сопротивление теплопередаче Rro для наружных стен следует рассчитывать для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений с проверкой условия на невыпадение конденсата на участках в зонах теплопроводных включений.

Проводят следующие расчетно-проектные операции:

а) определяют условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зоны влажности района строительства согласно СНиП 23-02 и устанавливают в зависимости от условий эксплуатации А или Б расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и изделий, примененных в проекте согласно данным, приведенным в приложении Д;

б) для теплотехнически неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, осуществляют теплотехнический расчет выбранных конструктивных решений на основе расчета температурных полей. Для многослойных ограждений возможно определение Rоr по формуле (11) с использованием расчета коэффициента теплотехнической однородности r по формулам (12) и (14). Для многослойных ограждений с металлическими облицовочными слоями Ror предпочтительно определять согласно 9.1.8;

в) приведенное сопротивление теплопередаче Ror светопрозрачных конструкций принимают по результатам сертификационных испытаний, проведенных аккредитованными испытательными лабораториями. При отсутствии данных испытаний Ror светопрозрачных конструкций возможно принимать по приложению Л;

г) приведенное сопротивление теплопередаче теплого чердака и техподполья (подвала) определяют в соответствии с 9.2 и 9.3;

д) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций по грунту Ror рассчитывают согласно СНиП 41-01.

НЕСВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ

Термическое сопротивление R, м2°С/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

R = /, (6)

где - толщина слоя, м;

- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м°С), принимаемый согласно 5.3.

Термическое сопротивление ограждающей конструкции Rk, м2°С/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев

Rk = R1 + R2 + ... + Rn + Ra.l, (7)

где R1, R2, ... , Rn - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2°С/Вт, определяемые по формуле (6);

Ra.l - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по таблице 7.

Таблица 7 - Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек

Толщина воздушной прослойки, м	Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки Ra.l, м2°С/Вт
	горизонтальной при потоке теплоты снизу вверх и вертикальной	горизонтальной при потоке теплоты сверху вниз
	при температуре воздуха в прослойке
	положительной	отрицательной	положительной	отрицательной
0,01	0,13	0,15	0,14	0,15
0,02	0,14	0,15	0,15	0,19
0,03	0,14	0,16	0,16	0,21
0,05	0,14	0,17	0,17	0,22
0,1	0,15	0,18	0,18	0,23
0,15	0,15	0,18	0,19	0,24
0,2 - 0,3	0,15	0,19	0,19	0,24
Примечание - При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей алюминиевой фольги термическое сопротивление следует увеличивать в два раза.

Сопротивление теплопередаче Ro, м2°С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не менее чем на две толщины ограждающей конструкции следует определять по формуле

Ro = Rsi + Rk + Rse, (8)

где Rsi = l/int, int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02;

Rse = 1/ext, ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 8 настоящего Свода правил;

Rk - то же, что и в формуле (7).

При наличии в ограждающей конструкции прослойки, вентилируемой наружным воздухом:

а) слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой и наружной поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются;

б) на поверхности конструкции, обращенной в сторону вентилируемой наружным воздухом прослойки, следует принимать коэффициент теплоотдачи ext равным 10,8 Вт/(м2°С).

Таблица 8 - Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ext для условий холодного периода

№ п.п.	Наружная поверхность ограждающих конструкций	Коэффициент теплоотдачи ext Вт/(м2°С)
1	Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне	23
2	Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне	17
3	Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах	12
4	Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли	6

Теплотехнический расчет неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, выполняют на основе расчета температурных полей по приложению М. Приведенное сопротивление теплопередаче Ror, м2°С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции или ее участка (фрагмента) следует определять по формуле

Ror = n(tint - text)A/Q, (9)

где А - площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента, м2, по размерам с внутренней стороны, включая откосы оконных проемов;

Q - суммарный тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент площадью А, Вт, определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1 с внутренней стороны;

п - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый согласно таблице 6 СНиП 23-02 с учетом примечания к этой таблице;

tint - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2 настоящего Свода правил;

text - расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1 настоящего Свода правил.

Методика и примеры определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей на компьютере приведены в приложении М.

Приведенное сопротивление теплопередаче Rоr всей ограждающей конструкции следует осуществлять по формуле

(10)

где Аi, Ro,ir - соответственно площадь i-го участка характерной части ограждающей конструкции, м2, и его приведенное сопротивление теплопередаче, м2°С/Вт;

А - общая площадь конструкции, равная сумме площадей отдельных участков, м2;

т - число участков ограждающей конструкции с различным приведенным сопротивлением теплопередаче.

Допускается приведенное сопротивление характерного i-го участка ограждающей конструкции Ror определять одним из следующих методов:

а) по формуле

Ror = Roconr, (11)

где Rocon - сопротивление теплопередаче i-го участка однородной ограждающей конструкции, определяемое по формулам (8) и (9), м2°С/Вт;

r - коэффициент теплотехнической однородности i-го участка ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений, определяемый по 9.1.5, 9.1.6;

б) по формуле (8), где Rk следует заменить на приведенное термическое сопротивление участка Rkr.

Для плоских неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, коэффициент теплотехнической однородности r допускается определять по формуле

(12)

где А - то же, что и в формуле (10);

т - число теплопроводных включений конструкции;

ai, Li - соответственно ширина и длина i-го теплопроводного включения, м;

ki - коэффициент, зависящий от типа i-го теплопроводного включения, принимаемый для неметаллических теплопроводных включений по таблице Н.1 приложения Н, для металлических теплопроводных включений по формуле

ki = 1 + ii2/(iaiRo,icon), (13)

где i - коэффициент, зависящий от типа теплопроводного включения, принимаемый по таблице Н.2 приложения Н;

i, i - толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м°С), утеплителя i-го участка ограждающей конструкции;

Ro,i, Ro,icon - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2°С/Вт, соответственно в местах i-го теплопроводного включения и вне этого места, определяемое по формуле (8).

Примеры определения Ror ограждающей конструкции с помощью формул (12) и (13) приведены в приложении Н.

Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций с эффективным утеплителем на гибких металлических связях, железобетонных шпонках, сквозных и перекрестных ребрах коэффициент теплотехнической однородности r следует определять по формуле

(14)

где А, т - то же, что и в формуле (10);

Аi, fi - площадь зоны, м2, и коэффициент влияния i-го теплопроводного включения, определяемые для отдельных элементов по формулам (15) - (18) и по таблице Н.3 приложения Н.

Площадь Аi зоны влияния i-го теплопроводного включения при толщине панели е, м, определяется по формулам:

а) для стыков длиной l, м

Аi = le; (15)

б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длиной соответственно l1, l2, м

Ai = 2e(l1 + l2) + e2; (16)

в) для теплопроводных включений прямо угольного сечения шириной а и высотой b, м

Ai = (а + 2e)(b + 2e); (17)

г) для теплопроводных включений типа «гибких связей» (распорки - шпильки, распорки - стержни и пр.)

Ai = 4e2. (18)

Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями толщиной больше 50 % толщины ограждения, теплопроводность которых не превышает теплопроводности основного материала более чем в 40 раз, приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом:

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) - из одного материала, а другие неоднородными - из слоев с различными материалами; термическое сопротивление ограждающей конструкции RaT, м2°С/Вт определяется по формуле (10) применительно термическому сопротивлению, где термическое сопротивление отдельных однородных участков конструкции определяется по формуле (6) и по формуле (7) для многослойных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения RaT) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными одного материала, а другие неоднородными из разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле (6), неоднородных слоев - по формуле (10) и термическое сопротивление ограждающей конструкции RT - как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев - по формуле (7).

Приведенное термическое сопротивление Rkr ограждающей конструкции следует определять по формуле

Rkr = (RaT + 2RT)/3. (19)

Если величина RaT превышает величину RT более чем на 25 % или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять в соответствии с 9.1.4.

Для трехслойных панелей, состоящих из двух металлических листов, эффективной теплоизоляции между ними и соединительных металлических элементов (профилей, стержней, болтов), полностью или частично пронизывающих толщу теплоизоляции, приведенное термическое сопротивление определяют следующим образом:

- конструкция условно расчленяется на однородные элементы, тепловые сопротивления которых рассчитывают по приложению П. Затем конструкция представляется в виде цепи из тепловых сопротивлений, образующих последовательно-параллельные участки, для которых рассчитывается приведенное тепловое сопротивление r, °С/Вт. Причем участки с параллельными ветвями цепи с тепловыми сопротивлениями и " рассчитываются по формуле

r = (")/( + "), (20)

а участки с последовательными тепловыми сопротивлениями - суммированием их тепловых сопротивлений.

Приведенное термическое сопротивление Rkr, м2°С/Вт, определяют по формуле

Rkr = rA, (21)

где А - то же, что и в формуле (10).

Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен определяется на основе расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада здания Rfasr по формуле

(22)

где - площадь всех фасадов здания, за исключением площади проемов, м2;

Аi - площадь i-го фрагмента (панели) фасада здания, м2;

Roir - приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели) фасада здания, м2°С/Вт;

ri - коэффициент теплотехнической однородности i-го фрагмента (панели) фасада здания, определяемый по формулам (12), (14);

Roi - сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели) фасада здания вдали от термических неоднородностей ограждения, м2°С/Вт.

Фрагментом фасада кирпичного, брусчатого, монолитного здания следует принимать участок наружной стены i-го помещения здания.

В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение с сопротивлением теплопередаче по глади Ro, приведенное сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле

Rfasr = Rorfas, (23)

где rfas - коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется по формуле

(24)

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания Rfasr приведен в приложении К.

Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) RFr, м2°С/Вт, определяют согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо экспериментально по ГОСТ 26602.1. Допускается определять RFr приближенно по формуле (10), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления, установленных в соответствии с ГОСТ 26602.1.

Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами Rr следует определять по формуле (10), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по 9.1.3.

Приведенное сопротивление теплопередаче Rsr, м2°С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по приложению Я.

Для подвалов и чердаков, содержащих источники дополнительных тепловыделений, температура воздуха в них для расчета Rsr определяется из условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.

Температуру внутренней поверхности si, °С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле

si = tint - [n(tint - text)]/(Roint), (25)

где n, tjnt, text - то же, что и в формуле (9);

int, Ro - то же, что и в формуле (8).

Температуру внутренней поверхности si, °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1.

Для неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, температуру внутренней поверхности по теплопроводному включению, °С, допускается определять:

- для неметаллических теплопроводных включений по формуле

(26)

- для металлических теплопроводных включений по формуле

(27)

В формулах (26) и (27):

n, tint, text, int - то же, что и в формуле (25);

Rо, Rocon - сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м2°С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (8);

, - коэффициенты, принимаемые по таблицам 9 и 10.

Таблица 9 - Коэффициент для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений

Схема теплопроводного включения по приложению Н	Коэффициент при а/
	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,5	2,0
I	0,52	0,65	0,79	0,86	0,90	0,93	0,95	0,98
IIа	При /е: 0,5	0,30	0,46	0,68	0,79	0,86	0,91	0,97	1,00
	1,0	0,24	0,38	0,56	0,69	0,77	0,83	0,93	1,00
	2,0	0,19	0,31	0,48	0,59	0,67	0,73	0,85	0,94
	5,0	0,16	0,28	0,42	0,51	0,58	0,64	0,76	0,84
III	При с/:
	0,25	3,60	3,26	2,72	2,30	1,97	1,71	1,47	1,38
	0,50	2,34	2,26	1,97	1,76	1,62	1,48	1,31	1,22
	0,75	1,28	1,52	1,40	1,28	1,21	1,17	1,11	1,09
IV	При с/:
	0,25	0,16	0,28	0,45	0,57	0,66	0,74	0,87	0,95
	0,50	0,23	0,39	0,57	0,60	0,77	0,83	0,91	0,95
	0,75	0,29	0,47	0,67	0,78	0,84	0,88	0,93	0,95
Примечания 1 Для промежуточных значений а/ коэффициент следует определять интерполяцией. 2 При а/ > 2,0 следует принимать = 1. 3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента следует принимать с поправочным множителем (1 + е-5L) (где L - расстояние между включениями, м).

Таблица 10 - Коэффициент для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений

Схема теплопроводного включения по приложению Н	Коэффициент , при (аm)/()
	0,25	0,5	1,0	2,0	5,0	10,0	20,0	50,0	150,0
I	0,105	0,160	0,227	0,304	0,387	0,430	0,456	0,485	0,503
IIб	-	-	-	0,156	0,206	0,257	0,307	0,369	0,436
III	При с/:
	0,25	0,061	0,075	0,085	0,091	0,096	0,100	0,101	0,101	0,102
	0,50	0,084	0,112	0,140	0,160	0,178	0,184	0,186	0,187	0,188
	0,75	0,106	0,142	0,189	0,227	0,267	0,278	0,291	0,292	0,293
IV	При с/:
	0,25	0,002	0,002	0,003	0,003	0,003	0,004	0,004	0,005	0,005
	0,50	0,006	0,008	0,011	0,012	0,014	0,017	0,019	0,021	0,022
	0,75	0,013	0,022	0,033	0,045	0,058	0,063	0,066	0,071	0,073
V	При i/е:
	0,75	0,007	0,021	0,055	0,147	-	-	-	-	-
	1,00	0,006	0,017	0,047	0,127	-	-	-	-	-
	2,00	0,003	0,011	0,032	0,098	-	-	-	-	-
Примечания 1 Для промежуточных значений (ат)/() коэффициент следует определять интерполяцией. 2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо Rocon следует принимать Ror.

Температуру точки росы td, °C, в зависимости от различных сочетаний температуры tint и относительной влажности int, %, воздуха помещения следует определять по приложению Р.

Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей ограждающей конструкции ktr, Вт/(м2°С), следует определять по формуле

ktr = 1/Ror, (28)

где Ror - то же, что и в формуле (9).

ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ

Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака Rog.f, м2°С/Вт определяют по формуле

Rog.f = nRoreq, (29)

где Roreq - нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое по таблице 4 СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;

п - коэффициент, определяемый по формуле

n = (tint - tintg)/(tint - text). (30)

tint, text - то же, что и в формуле (9);

tintg - расчетная температура воздуха в чердаке, °С, устанавливаемая по расчету теплового баланса для 6 - 8-этажных зданий 14 °С, для 9 - 12-этажных зданий 15 - 16 °С, для 14 - 17-этажных зданий 17 - 18 °С. Для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило, выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.

Проверяют условие t tn для перекрытия по формуле

t = (tint - tintg)/(Rog.fint), (31)

где tint, tintg, Rog.f - то же, что и в 9.2.1;

int - то же, что и в формуле (8);

tn - нормируемый температурный перепад, принимаемый согласно СНиП 23-02 равным 3 °С.

Если условие t tn не выполняется, то следует увеличить сопротивление теплопередаче перекрытия Rog.f до значения, обеспечивающего это условие.

Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия Rog.c, м2°С/Вт, определяют по формуле

(32)

где tint, text, tintg - то же, что и в 9.2.1;

Gven - приведенный (отнесенный к 1 м2 пола чердака) расход воздуха в системе вентиляции, кг/(м2ч), определяемый по таблице 11;

с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг°С);

tven - температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, °С, принимаемая равной tint + 1,5;

Rog.f - требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия теплого чердака, м2°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.2.1;

qpi - линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 м длины трубопровода i-го диаметра с учетом теплопотерь через изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов значения qpi приведены в таблице 12;

lpi - длина трубопровода i-го диаметра, м, принимается по проекту;

ag.w - приведенная (отнесенная к 1 м2 пола чердака) площадь наружных стен теплого чердака, м2/м2, определяемая по формуле

ag.w = Ag.w/Ag.f, (33)

Ag.w - площадь наружных стен чердака, м2;

Ag.f - площадь перекрытия теплого чердака, м2;

Rog.w - нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака, м2°С/Вт, определяемое согласно 9.2.4.

Таблица 11 - Приведенный расход воздуха в системе вентиляции

Этажность здания	Приведенный расход воздуха Gven, кг/(м2ч), при наличии в квартирах
	газовых плит	электроплит
5	12	9,6
9	19,5	15,6
12	-	20,4
16	-	26,4
22	-	35,2
25	-	39,5

Таблица 12 - Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах

Условный диаметр трубопровода, мм	Средняя температура теплоносителя, °С
	60	70	95	105	125
	Линейная плотность теплового потока qpi, Вт/м
10	7,7	9,4	13,6	15,1	18
15	9,1	11	15,8	17,8	21,6
20	10,6	12,7	18,1	20,4	25,2
25	12	14,4	20,4	22,8	27,6
32	13,3	15,8	22,2	24,7	30
40	14,6	17,3	23,9	26,6	32,4
50	14,9	17,7	25	28	34,2
70	17	20,3	28,3	31,7	38,4
80	19,2	22,8	31,8	35,4	42,6
100	20,9	25	35,2	39,2	47,4
125	24,7	29	39,8	44,2	52,8
150	27,6	32,4	44,4	49,1	58,2
Примечание - Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей зависимости qt = q18[(tT - t)/(tT - 18)]1,283, где q18 - линейная плотность теплового потока по таблице 12; tT - температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях; t - температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.

Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака Rog.w, м2°С/Вт, определяют согласно СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке tintg.

Проверяют наружные ограждающие конструкции на невыпадение конденсата на их внутренних поверхностях. Температуру внутренней поверхности стен sig.w, перекрытий sig.f покрытий sig.c чердака следует определять по формуле

si = tintg - [(tintg - text)/(Rointg)], (35)

где tintg, text - то же, что и в 9.2.1;

intg - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружного ограждения теплого чердака, Вт/(м2°С), принимаемый: для стен - 8,7; для покрытий 7 - 9-этажных домов - 9,9; 10 - 12-этажных - 10,5; 13 - 16-этажных - 12 Вт/(м2°С);

Ro - нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен Rog.w, перекрытий Rog.f покрытий Rog.c теплого чердака, м2°С/Вт.

Температура точки росы td вычисляется следующим образом:

определяется влагосодержание воздуха чердака fg по формуле

fg = fext + f, (36)

где fext - влагосодержание наружного воздуха, г/м3, при расчетной температуре text, определяется по формуле

fext = 0,794eext/(1 + text/273), (37)

eext - среднее за январь парциальное давление водяного пара, гПа, определяемое согласно СНиП 23-01;

f - приращение влагосодержания за счет поступления влаги с воздухом из вентиляционных каналов, г/м3, принимается: для домов с газовыми плитами - 4,0 г/м3, для домов с электроплитами - 3,6 г/м3;

рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом чердаке eg, гПа, по формуле

eg = fg(1 + tintg/273)70,794; (38)

по таблицам парциального давления насыщенного водяного пара согласно приложению С определяется температура точки росы td по значению Е = еg.

Полученное значение td сопоставляется с соответствующим значением si (стен sig.w, перекрытий sig.f покрытий sig.с) на удовлетворение условия td < si.

Пример расчета приведен в приложении Т.

ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕХНИЧЕСКИХ ПОДВАЛОВ

Технические подвалы (техподполье) - это подвалы при наличии в них нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы водоснабжения и канализации.

Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в приведенной в 9.3.2 - 9.3.6 последовательности.

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rob.w, м2°С/Вт, части цокольной стены, расположенной выше уровня грунта, определяют согласно СНиП 23-02 для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства. При этом в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в техподполье tintb, °С, равную не менее плюс 2 °С при расчетных условиях.

Определяют приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s, м2°С/Вт, ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже уровня земли.

Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности 1,2 Вт/(м°С), приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s определяют по таблице 13 в зависимости от суммарной длины L, м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт.

Таблица 13 - Приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s ограждений техподполья, заглубленных в грунт

L, м	4	8	10	12	14	16
Ror.s, м2°С/Вт	2,15	2,86	3,31	3,69	4,13	4,52

Для утепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности < 1,2 Вт/(м°С), приведенное сопротивление теплопередаче Ros определяют по нормативной документации.

Нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем Rob.с, м2 °С/Вт, определяют по формуле

Rob.с = nRreq, (39)

где Rreq - нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытий над техподпольем, определяемое согласно СНиП 23-02 в зависимости от градусо суток отопительного периода климатического района строительства;

n - коэффициент, определяемый по формуле

n = (tint - tintb)/(tint - text), (40)

tjnt, text - то же, что и в 9.2.1;

tint - то же что и в 9.3.2.

Температуру воздуха в техподполье tintb, °С, определяют по формуле

(41)

где tint - расчетная температура воздуха в помещении над техподпольем, °С;

text, qpi, lpi, c - то же что и в формуле (32);

Аb - площадь техподполья (цокольного перекрытия), м2;

Rob.с - нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия, м2°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.3.4;

Vb - объем воздуха, заполняющего пространство техподполья, м3;

па - кратность воздухообмена в подвале, ч-1: при прокладке в подвале газовых труб па = 1,0 ч-1, в остальных случаях па = 0,5 ч-1;

- плотность воздуха в техподполье, кг/м3, принимаемая равной = 1,2 кг/м3;

Аs - площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом, м2;

Ror.s - то же что и в 9.3.3;

Ab.w - площадь наружных стен техподполья над уровнем земли, м2;

Rob.w - то же, что и в 9.3.2.

Если tintb отличается от первоначально заданной температуры, расчет повторяют по 9.3.3 - 9.3.5 до получения равенства величин в предыдущем и последующем шагах.

Проверяют по формуле (4) СНиП 23-02 полученное расчетом нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия на удовлетворение требования по нормируемому температурному перепаду для пола первого этажа, равному tn = 2 °С.

Пример расчета приведен в приложении Т.

СВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ

Светопрозрачные ограждающие конструкции подбирают по следующей методике.

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq светопрозрачных конструкций следует определять по таблице 4 СНиП 23-02. При этом сначала вычисляют для соответствующего климатического района количество градусо-суток отопительного периода Dd по формуле (1) настоящего Свода правил. В зависимости от величины Dd и типа проектируемого здания по колонкам 6 и 7 вышеупомянутой таблицы определяется значение Rreq. Для промежуточных значений Dd величина Rreq определяется по формулам примечания 1 к этой таблице.

Выбор светопрозрачной конструкции осуществляется по значению приведенного сопротивления теплопередаче Ror, полученному в результате сертификационных испытаний. Если ее приведенное сопротивление теплопередаче выбранной светопрозрачной конструкции Rоr, больше или равно Rreq, то эта конструкция удовлетворяет требованиям норм.

При отсутствии сертифицированное данных допускается использовать при проектировании значения Ror, приведенные в приложении Л настоящего Свода правил. Значения Ror в этом приложении даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75. При использовании светопрозрачных конструкций с другими значениями следует корректировать значение Ror следующим образом: для конструкций с деревянными или пластмассовыми переплетами при каждом увеличении на величину 0,1 следует уменьшать значение Ror на 5 % и наоборот - при каждом уменьшении на величину 0,1 следует увеличить значение Ror на 5 %.

Суммарная площадь окон жилых зданий должна быть не более 18 % (для общественных - не более 25 %) суммарной площади светопрозрачных и непрозрачных ограждающих конструкций, если приведенное сопротивление теплопередаче окон меньше: 0,51 м2°С/Вт при градусо-сутках 3500 и ниже; 0,56 м2°С/Вт при градусо-сутках выше 3500 до 5200; 0,65 м2°С/Вт при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 0,81 м2°С/Вт при градусо-сутках выше 7000. При определении этого соотношения в суммарную площадь непрозрачных конструкций следует включать все продольные и торцевые стены.

При проверке требования по обеспечению минимальной температуры на внутренней поверхности светопрозрачных ограждений температуру int этих ограждений следует определять по 9.1.13 как для остекления, так и для непрозрачных элементов. Если в результате расчета окажется, что int < 3 °С, то следует выбрать другое конструктивное решение заполнения светопроема с целью обеспечения этого требования либо предусмотреть установку под окнами приборов отопления.

ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ОСТЕКЛЕННЫХ ЛОДЖИЙ И БАЛКОНОВ

При остеклении лоджий и балконов образуется замкнутое пространство, температура которого формируется в результате воздействия его ограждающих конструкций, среды помещения здания и наружных условий. Температура внутри этого пространства определяется на основе решения уравнения теплового баланса остекленной лоджии или балкона (далее - лоджии).

(42)

где tint - расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2;

text - расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1;

tbal - температура воздуха пространства остекленной лоджии, °С;

Ai+, Roi+ - соответственно площадь, м2, и приведенное сопротивление теплопередаче, м2°С/Вт, i-го участка ограждения между помещением здания и лоджией;

п - число участков ограждений между помещением здания и лоджией;

Aj-, Roj- - соответственно площадь, м2, и приведенное сопротивление теплопередаче, м2°С/Вт, j-го участка ограждения между лоджией и наружным воздухом;

т - число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом.

Температуру воздуха внутри остекленной лоджии tbal следует определять из уравнения теплового баланса по формуле

(43)

Приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленной лоджии, разделяющих внутреннюю и наружную среды: стен Rwbal и окон RFbal следует определять по формулам:

Rwbal = Rwr/n; RFbal = RFr/n; (44)

где Rwr - приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены в пределах остекленной лоджии, м2°С/Вт;

RFr - приведенное сопротивление теплопередаче заполнений оконных проемов и проемов лоджии, расположенных в наружной стене в пределах остекленной лоджии, м2°С/Вт;

п - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций здания по отношению к наружному воздуху; для наружных стен и окон остекленной лоджии следует принимать по формуле

n = (tint - tbal)/(tint - text). (45)

Пример расчета приведен в приложении У.

10 ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ

Повышение энергетической эффективности существующих зданий следует осуществлять при капитальном ремонте, реконструкции (модернизации, санации), расширении и функциональном переназначении помещений (далее - реконструкция) существующих зданий в соответствии с требованиями 10.2 и с учетом требований ВСН 58(р) и ВСН 61(р), за исключением случаев, предусмотренных в СНиП 23-02. При частичной реконструкции здания (в том числе при изменении габаритов здания за счет пристраиваемых и надстраиваемых объемов) требования настоящих норм распространяются на изменяемую часть здания.

Требования СНиП 23-02 считаются выполненными, если фактическое приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций здания составляет не менее 90 % значений, установленных в таблице 4 СНиП 23-02, либо расчетное значение удельного расхода тепловой энергии на отопление существующего здания или его изменяемой части, определяемое согласно приложению Г СНиП 23-02, не превышает нормируемых величин, установленных в таблицах 8 и 9 СНиП 23-02.

Проект реконструкции зданий следует разрабатывать согласно требованиям раздела 6 СНиП 23-02. При этом для существующего здания по данным проекта и/или натурных обследований следует определить расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление, рассматривая влияние отдельных составляющих на тепловой баланс и выделяя основные элементы теплозащиты, где происходят наибольшие теплопотери. Затем для выбранных элементов теплозащиты и системы отопления и теплоснабжения следует разработать конструктивные и инженерные решения, обеспечивающие нормируемые значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.

Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания может быть снижена, следуя указаниям 7.7.

Выбор мероприятий по повышению тепловой защиты при реконструкции зданий рекомендуется выполнять на основе технико-экономического сравнения проектных решений увеличения или замены теплозащиты отдельных видов ограждающих конструкций здания (чердачных и цокольных перекрытий, торцевых стен, стен фасада, светопрозрачных конструкций и прочих), начиная с повышения эксплуатационных качеств более дешевых вариантов ограждающих конструкций. Если при увеличении теплозащиты этих видов ограждающих конструкций не удается достигнуть нормируемого значения удельного расхода энергии согласно СНиП 23-02, то следует дополнительно применять другие более дорогие варианты утепления, замены или комбинации вариантов до достижения указанного требования.

При замене светопрозрачных конструкций на энергоэффективные согласно СНиП 23-02 следует предусматривать необходимый воздухообмен помещений зданий.

При разработке конструктивных решений по увеличению теплозащиты непрозрачных ограждающих конструкций, как правило, следует руководствоваться указаниями раздела 8 настоящего документа и, при необходимости, предусматривать пароизоляционные слои в соответствии с требованиями СНиП 23-02.

При надстройке здания дополнительным этажом (этажами) и выборе объемно-планировочного решения рекомендуется с энергетической точки зрения применять мансардные этажи, так как они потребляют на 30 - 40 % меньше тепловой энергии на отопление чем этажи с вертикальными стенами при одинаковой отапливаемой площади.

11 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ

ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

При проектировании ограждающих конструкций с учетом их теплоустойчивости необходимо руководствоваться следующими положениями:

теплоустойчивость конструкции зависит от порядка расположения слоев материалов; величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в двухслойной конструкции увеличивается, если более теплоустойчивый материал расположен изнутри;

наличие в конструкции ограждения воздушной прослойки увеличивает теплоустойчивости конструкции. В замкнутой воздушной прослойке целесообразно устраивать теплоизоляцию теплоотражающей поверхностью; слои конструкции, расположенные между вентилируемой наружным воздухом воздушной прослойкой наружной поверхностью ограждающей конструкции, должны иметь минимально возможную толщину. Наиболее целесообразно выполнять эти слои из тонких металлических или асбестоцементных листов.

Теплоустойчивость ограждающей конструкции здания должна соответствовать требованиям СНиП 23-02; для этого определяют нормируемую амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции Аreq, °С, по формуле (11) СНиП 23-02

Аreq = 2,5 - 0,1(tеxt - 21), (46)

где text - средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °С, принимаемая согласно СНиП 23-01.

Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев, рассчитывают по формуле

(47)

где D - тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по формуле (53);

s1, s2, ... , sn - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;

Y1, Y2, ... , Yi-1, Yi - коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2°С), определяемые согласно 11.1.6;

int - то же, что и в формуле (8);

ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/(м2°С), определяемый по формуле

(48)

где v - минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая согласно СНиП 23-01, но не менее 1 м/с.

Величину v для многослойной неоднородной ограждающей конструкции с теплопроводными включениями в виде обрамляющих ребер принимают в соответствии с ГОСТ 26253.

Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха At,extdes, °C, рассчитывают по формуле

At,extdes = 0,5At,ext + (Imax - Iav)/ext, (49)

где At,ext - максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, °С, принимаемая согласно СНиП 23-01;

- коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по таблице 14;

Imax, Iav - соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м2, принимаемые согласно приложению Г: для наружных стен - как для вертикальной поверхности западной ориентации, для покрытий - как для горизонтальной поверхности;

ext - то же, что и в формуле (48)

Таблица 14 - Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции

№ п.п.	Материал наружной поверхности ограждающей конструкции	Коэффициент поглощения солнечной радиации
1	Алюминий	0,5
2	Асбестоцементные листы	0,65
3	Асфальтобетон	0,9
4	Бетоны	0,7
5	Дерево неокрашенное	0,6
6	Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия	0,65
7	Кирпич глиняный красный	0,7
8	Кирпич силикатный	0,6
9	Облицовка природным камнем белым	0,45
10	Окраска силикатная темно-серая	0,7
11	Окраска известковая белая	0,3
12	Плитка облицовочная керамическая	0,8
13	Плитка облицовочная стеклянная синяя	0,6
14	Плитка облицовочная белая или палевая	0,45
15	Рубероид с песчаной посыпкой	0,9
16	Сталь листовая, окрашенная белой краской	0,45
17	Сталь листовая, окрашенная темно-красной краской	0,8
18	Сталь листовая, окрашенная зеленой краской	0,6
19	Сталь кровельная оцинкованная	0,65
20	Стекло облицовочное	0,7
21	Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая	0,7
22	Штукатурка цементная светло-голубая	0,3
23	Штукатурка цементная темно-зеленая	0,6
24	Штукатурка цементная кремовая	0,4

Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции Ades, °C, рассчитывают по формуле

Ades = At,extdes/v, (50)

где At,extdes - расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, °С, определяемая согласно 11.1.4;

v - величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха At,extdes в ограждающей конструкции, определяемая согласно 11.1.3.

Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле (53).

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y, Вт/(м2°С), с тепловой инерцией D 1 следует принимать равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции по приложению Д.

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D < 1 следует определять расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности ограждающей конструкции) следующим образом:

а) для первого слоя - по формуле

Y1 = (R1s12 + int)/(1 + R1int); (51)

б) для i-го слоя - по формуле

Yi = (Risi2 + Yi-1)/(1 + RiYi-1); (52)

где R1, Ri - термические сопротивления соответственно первого и i-го слоев ограждающей конструкции, м2°С/Вт, определяемые по формуле (6);

s1, si - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно первого и i-го слоев, Вт/(м2°С), принимаемые по приложению Д;

int - то же, что и в формуле (8);

Y1, Yi, Yi-1 - коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности соответственно первого, i-го и (i - 1)-го слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2°С).

Если Ades Areq, то ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям норм по теплоустойчивости.

Значения коэффициентов теплопропускания sp солнцезащитных устройств, применяемых для окон и фонарей зданий в районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше, приведены в таблице 15.

Таблица 15 - Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств

№ п.п.	Солнцезащитные устройства	Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств вsp
А. Наружные
1	Штора или маркиза из светлой ткани	0,15
2	Штора или маркиза из темной ткани	0,20
3	Ставни-жалюзи с деревянными пластинами	0,10/0,15
4	Шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,15/0,20
Б. Межстекольные (непроветриваемые)
5	Шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,30/0,35
6	Штора из светлой ткани	0,25
7	Штора из темной ткани	0,40
В. Внутренние
8	Шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,60/0,70
9	Штора из светлой ткани	0,40
10	Штора из темной ткани	0,80
Примечания 1 Коэффициенты теплопропускания: до черты - для солнцезащитных устройств с пластинами под углом 45°, после черты - под углом 90° к плоскости проема. 2 Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнцезащитных устройств с проветриваемым межстекольным пространством следует принимать в 2 раза меньше.

Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по формуле

D = R1s1 + R2s2 + ... + Rnsn, (53)

где R1, R2, ..., Rn - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2°С/Вт, определяемые по формуле (6);

s1, s2, ... , sn - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний.

Пример расчета приведен в приложении Ф.

ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Теплоустойчивость помещений в холодный период года при наличии в здании системы отопления с автоматическим регулированием температуры внутреннего воздуха не нормируется. В остальных случаях нормативные требования к теплоустойчивости помещений установлены в СНиП 23-02.

Метод расчета теплоустойчивости помещений в холодный период года состоит в следующем.

Расчетную амплитуду колебания результирующей температуры помещений жилых и общественных зданий в холодный период года Atdes, °C, следует определять по формуле

Atdes = 0,7MQo/(AiBi), (54)

где М - коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательным прибором, принимаемый по таблице 16;

Qo - средняя теплоотдача отопительного прибора, Вт, равная теплопотерям данного помещения, определяемым в соответствии с нормативными документами;

Аi - площадь i-й ограждающей конструкции, м2;

Bi - коэффициент теплопоглощения поверхности i-го ограждения, Вт/(м2°С), определяемый по формуле

Bi = 1/[(1/int) + (1/Yiint)], (55)

int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2°С), равный 4,5 + k;

k - коэффициент конвективного теплообмена внутренней поверхности, Вт/(м2°С), принимаемый равным для: внутреннего ограждения 1,2; окна - 3,5; пола - 1,5; потолка - 3,5;

Yiint - коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности i-й ограждающей конструкции, Вт/(м2°С), определяемый по 11.2.2.3.

Таблица 16 - Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных приборов М

№ п.п.	Тип отопления	М
1	Водяное отопление зданий с непрерывным обслуживанием	0,1
2	Паровое отопление или нетеплоемкими печами:
	а) время подачи пара или топки печи - 18 ч, перерыв - 6 ч

Подобные документы

• Основы строительного дела и реконструкция зданий и сооружений

  Основа проектирования жилого дома, функциональные и эстетические требования. Сущность разработки объемно-планировочного решения. Основы теплотехнического расчета ограждающих конструкций. Принцип выбора конструктивного решения наружных ограждающих стен.
  
  курсовая работа [39,6 K], добавлен 02.12.2008
  

• Тепловая защита зданий

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций и окон. Проектирование "теплых" подвалов. Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление за отопительный период. Теплоусвоение поверхности полов. Защита ограждающей конструкции от переувлажнения.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 11.01.2014
  

• Отделочные материалы и изделия

  Классификация материалов, предназначенных для повышения архитектурно-декоративных и эксплуатационных характеристик зданий и сооружений, защиты конструкций от атмосферных воздействий. Отделочные материалы для фасадов зданий и внутренней отделки помещений.
  
  реферат [213,0 K], добавлен 01.05.2017
  

• Тепловая защита зданий

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, исходя из зимних условий эксплуатации. Выбор светопрозрачных ограждающих конструкций здания. Расчет влажностного режима (графоаналитический метод Фокина-Власова). Определение отапливаемых площадей здания.
  
  методичка [2,0 M], добавлен 11.01.2011
  

• Архитектура зданий и сооружений

  Основы проектирования промышленных предприятий. Внутрицеховое подъемно-транспортное оборудование. Унификация в промышленном строительстве. Модульная система и параметры зданий. Стальной каркас одноэтажных зданий. Требования к стенам и их классификация.
  
  курс лекций [2,9 M], добавлен 16.11.2012
  

• Расчетно-экспериментальное исследование теплоэффективного многослойного строительного материала

  Тепловая защита и теплоизоляция строительных конструкций зданий и сооружений, их значение в современном строительстве. Получение теплотехнические свойства многослойной ограждающей конструкции на физической и компьютерной моделях в программе "Ansys".
  
  дипломная работа [2,5 M], добавлен 20.03.2017
  

• Тепловая изоляция зданий

  Определение характеристик наружных ограждающих конструкций. Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции. Техническое обоснование системы отопления. Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца. Расчет нагревательных приборов.
  
  курсовая работа [117,2 K], добавлен 24.05.2012
  

• Проектирование систем вентиляции и отопления промышленного здания

  Требования к строительным конструкциям внешних ограждений отапливаемых жилых и общественных зданий. Тепловые потери помещения. Выбор тепловой изоляции для стен. Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций. Расчет и выбор отопительных приборов.
  
  курсовая работа [776,9 K], добавлен 06.03.2010
  

• Повышение теплозащитных качеств наружных ограждающих конструкций путем совершенствования методик расчета параметров тепломассопереноса

  Исследование состояния теплофизических свойств ограждающих конструкций зданий. Лабораторные исследования теплозащитных свойств ограждающих конструкций. Математическое моделирование 3-слойной ограждающей конструкции. Расчет коэффициента теплосопротивления.
  
  дипломная работа [4,2 M], добавлен 20.03.2017
  

• Керамические стеновые и теплоизоляционные материалы в современном строительстве

  Эффективное применение кирпичной кладки в строительстве. "Проветривание" комбинированных стен. Теплоэффективные ограждающие конструкции жилых и гражданских зданий. Физические основы нормирования теплотехнических свойств керамического кирпича и камня.
  
  курсовая работа [423,5 K], добавлен 04.02.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам