слабосцементированный, на

глинисто-известковистом

цементе, выветрелый

воды

нет

148,40

3,80

8,50

Суглинок пестроцветный,

твердый, реже полутвердый,

плотный, щебенистый,

сильноизвестковистый

137,90

10,50

19,0

Р2t2

Алевролит красно-желто-ко-

ричневый, известковистый,

водостойкий

Скважина №1017

Абсолют. отметка подошвы слоя	Мощ- ность слоя (м)	Глубина смены слоя (м)	Геоло- гиче- ский индекс	Описание грунтов	Отметки уровней гр. вод
					появ.	уст.
153,65	3,20	3,20	tQIV	Механическая смесь глины, песка, щебня, с примесью строительного, бытового мусора, и древесных остат.
152,15	1,50	4,70	еQ II-IV	Песчаник желто-коричневый, слабосцементированный, на глинисто-известковистом цементе, выветрелый	воды	нет
148,85	3,30	8,00		Суглинок пестроцветный, твердый, реже полутвердый, плотный, щебенистый, сильноизвестковистый
137,85	11,00	19,0	Р2t2	Алевролит красно-желто-ко- ричневый, известковистый, водостойкий

Описание буровых скважин

Скважина №1018

Абсолют. отметка подошвы слоя	Мощ- ность слоя (м)	Глубина смены слоя (м)	Геоло- гиче- ский индекс	Описание грунтов	Отметки уровней гр. вод
					появ.	уст.
151,60	2,00	2,00	tQIV	Механическая смесь глины, песка, щебня, с примесью строительного, бытового мусора, и древесных остат.	воды	нет
147,80	3,80	5,80	еQ II-IV	Суглинок пестроцветный, твердый, реже полутвердый, плотный, щебенистый, сильноизвестковистый
134,60	13,20	19,0	Р2t2	Алевролит красно-желто-ко- ричневый, известковистый, водостойкий

Скважина №1019

Абсолют. отметка подошвы слоя	Мощ- ность слоя (м)	Глубина смены слоя (м)	Геоло- гиче- ский индекс	Описание грунтов	Отметки уровней гр. вод
					появ.	уст.
156,00	2,00	2,00	tQIV	Механическая смесь глины, песка, щебня, с примесью строительного, бытового мусора, и древесных остат.	воды	нет
153,50	2,50	4,50	еQ II-IV	Суглинок пестроцветный, твердый, реже полутвердый, плотный, щебенистый, сильноизвестковистый

4. Расчет фундамента

4.1 Определение глубины заложения фундаментов в зависимости от расчетной глубины

Согласно п.2.26 [ ], нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин промерзания грунтов за период не менее 10 лет на открытой, оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов.

В данном случае из-за отсутствия данных многолетних наблюдений нормативная глубина сезонного промерзания определяется по формуле п.2.27: d_fn=d₀·M_t , где

М_t - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений отрицательных температур за зиму, принимаемых по [ ],

d₀ - величина , принимаемая для песка равной 0,28 , для глины 0,23.

Значение d₀ для грунтов неоднородного сложения определяется как средневзвешенное в пределах глубины промерзания.

В данном случае

М_t=14,2+13,1+7,1+6+12=52,4є

d_fn=0,26·=1,882м.

Норм. глубина промерзания грунтов в г. Киров 1,7м. по карте [ ].

Расчетная глубина сезонного промерзания определяется по формуле:

d_f=k_h·d_fn , где

k_h - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения : k_h=0,55

d_f=0,55·1,882=1,035м.

4.2 Проектирование оснований по второй группе предельных состояний

Основной целью расчета оснований по второй группе предельных состояний (по деформациям) является ограничение перемещений фундаментов такими предельными значениями, которые гарантируют нормальную эксплуатацию и требуемую долговечность зданий и сооружений, исключая возможность проявления значительных неравномерностей осадок, связанных с появлением кренов, изменения проектных отметок и положений конструкций и их соединений.

Расчет оснований по деформациям требует выполнения следующего условия: s?s_u ,

где s- деформация основания, определяемая по результатам совместной работы основания и сооружения; s_u - предельное значение совместной деформации основания и сооружения, для гражданских зданий с полным железобетонным каркасом - (Дs/L)_u=0,002

4.2.1 Проверка наличия слабого подстилающего слоя

Представление о прочности грунта дает величина его расчетного сопротивления, вычисленная по формуле 7[ ]:

R=(_c1·_c2)/k·(M·k_z·b·_п+M_q·d₁·_п'+(M_q-1)·d_b·_п'+M_c·c_п),

где _с1 и _с2 - коэффициенты условий работы, принимаемые

по таблице 3 [ ]

k - коэффициент, принимаемый равным единице, если прочностные характеристики грунта определены непосредственными испытаниями, и k=1,1, если они приняты по таблицам приложения 1.

В данном случае все эти коэффициенты равны единице.

M, M_q, M_c - коэффициенты, принимаемые по таблице 4[ ]

b - ширина подошвы фундамента, м

_п - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента, тс/м³

k_z - коэффициент, при b<10 м принимаемый равным единице

_п' - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы, тс/м³

с_п - расчетное значение удельного сцепления грунта, непосредственно залегающего под подошвой фундамента

d₁ - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле:

d₁=h_s+h_cf·_cf/_п , где

h_s - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м

h_cf - толщина конструкции пола подвала, м

_cf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, тс/м³

d_b - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала,

Для расчета принимаем скважину № 1015

ИГЭ-2

_п =1,75 т/м³ М =0,98; _с1= 1,4;

h₁=0,7 м ; М_q=4,93; _с2= 1,4 при L/H=1,42;

_II=28є ; М_с1=7,40; c_II=0,015МПа;

ИЭГ-3

_п =1,87 т/м³ М =0,61; _с1= 1,4;

h₁=0,7 м ; М_q=3,44; _с2= 1,4 при L/H=1,42;

_II=22є ; М_с1=6,04; c_II=0,023МПа;

ИЭГ-4

_п =2,13 т/м³ М =0,72; _с1= 1,4;

h₁=0,7 м ; М_q=3,87; _с2= 1,4 при L/H=1,42;

_II=24є ; М_с1=6,45; c_II=0,057МПа;

Для первого рассматриваемого слоя - формула примет вид:

R₁=M₁·₂+M_q1·h₁·₁+M_c1·c₁,

R₁=0,98·1,87+4,93·1,7·1,75+7,4·1,5=27,6 тс/м²

Для второго рассматриваемого слоя - формула будет иметь вид:

R₂=M₂·₂+M_q2·h₁·₁+M_c2·c₂,

R₂=0,61·1,87+3,44·2,6·1,87+6,04·2,3=31,58 тс/м²

Для второго рассматриваемого слоя - формула примет вид:

R₃=M₂·₃+M_q2·(₁h ₁+ ₂h ₂)+M_c2·c₂,

R₃=0,61·2,13+3,44·(1,7·1,75+2,6·1,87)+6,04·2,3=42,15 т/м²

Для третьего рассматриваемого слоя -формула примет вид:

R₄=M₃·₃+M_q3·(₁h ₁+ ₂h ₂)+M_c3·c₃,

R₄=0,72·2,13+3,87·(1,7·1,75+2,6·1,87)+6,45·5,7=68,6 т/м²

4.2.2 Расчет фундаментов мелкого заложения

Марка фунд.	Расчетная схема	Наименование усилий
		N(т)	Мх(тм)	Му(тм)
Фм10		134,9	26,7	26,7
Фм11		426,3

Определение глубины заложения фундамента

Выбор глубины заложения фундамента осуществляется исходя из:

а) инженерно-геологических условий;

б) условий промерзания грунта;

Нормативная глубина сезонного промерзания равна d_fn=1,882м.

Расчетная глубина сезонного промерзания равна d_f=1,035м.

d?d_f ; d?d_fn

в) конструктивных соображений;

г) учета соседних конструкций.

Рядом с фундаментом соседних конструкций нет.

Проанализировав все условия, принимаем глубину заложения фундаментов: отметка подошвы фундамента -9000;

обрез фундамета -3300.

Для расчета берем фундамент ФМ11 отдельностоящий под среднюю колонну, наиболее нагруженный и отдельностоящий под крайнюю колонну ФМ10. По конструктивным соображениям фундамент монолитный железобетонный, служит для опирания железобетонной колонны сечением 400х400мм.

4.2.3 Определение размера подошвы фундамента для Фм10.

Определение размеров подошвы фундамента выполняем графическим методом Лалетина, построив графики зависимостей P(b) и R(b).

Давление на основание от подошвы фундамента определяется по формуле:

Р_ср=(N_П+N_ГР+N_Ф)/(b·l)=N_П·K/(·b²)+_ср·d,

где _ср - средний удельный вес фундамента и грунта, равный 2,0т/м³,

d - глубина заложения, равная 2,6м.,

k - коэффициент, определяемый по эксцентриситету нагрузки:

е=M_П/N_П=26,7/134,9=0,19 > k=1,4

=l_k/b_k=l/b=0,4/0,4=1

Р_ср=134,9·1,4/(1·b²)+2,6·2,0=188,86/b²+5,2

Формула для Р_ср имеет вид:

Р_ср(b)=188,86/b²+5,2

Формула для R запишется так:

R(b)=(_c1·_c2/k)·(M₃·k_z·b·₃+M_q3·d₁·_п'+M_c3·c₃), где

R(b)=1,96?(0,61·1·b·1,974+3,44·2,6·1,87+6,04·2,3)=2,36b+60,01,

R(b)=2,36b+60,01,

2,7

Графики пересекаются в точке с абсциссой b=2,5м, следуя модульному размеру равному 300, принимаем b=2,7м.

Подбираем фундамент с размерами 2,7х2,7х2,6м.

Конструирование фундамента.

Объем фундамента:

V_ф=2,7І·0,3+1,8І·0,3+0,9І·5,1-=7,11м³

N_ф=V_ф·_бет=7,11·2,5=17,775тс.

Объем грунта:

V_гр=V-V_ф=2,7І·5,4-17,775=21,59м³

N_гр=V_гр·_гр=21,59·2=43,18тс.

Р_{ср.факт.}=(N_П+N_Ф+N_гр)/(b·l)=(134,9+17,775+43,18)/(2,7·2,7)=26,87тс/м²

Определяем R по фактической ширине фундамента:

R_факт.=2,36·2,7+60,01=66,38тс/м²

Р_{ср.факт.}=26,87тс/м²<R_факт.=66,38тс/м²

- условие выполнено.

4.2.4 Учет внецентренного нагружения.

T.к. по условиям проектирования глубина заложения подошвы фундамента должна быть на отметке -9000, то принимаем l=5700 мм

Эксцентриситет приложения нагрузки определяется по формуле:

е=(М_П+Т_П·d)/(N_П+N_ф+N_гр), где

М_П=9,729тс·м, Т_П=0тс.

е=(26,7)/195,85=0,13м.l/30=0,19м. (l=5,7м),

значит фундамент считается центрально нагруженным.

Давление под подошвой фундамента вычисляется по формуле:

Р_max/min=N/AM/W=N/A·(16·e/l),

где N=134,9тс - суммарная нагрузка на подошву фундамента,

А=b·l=2,7·2,7=7,29м² - площадь подушки, М - действующий момент, W - момент сопротивления подошвы.

P_max/min=134,9/7,29·(16·0,13/5,7)

P_max=39,59тс/м²; P_min=15,91тс/м²

Для нормальной работы фундамента должны выполняться условия:

Р_max1,2·R и P_min>0.

39,591,2·R=1,2·39,42=47,3тс/м² ;

15,910 значит условия выполняются.

4.2.6 Определение осадки фундамента

Для определения осадки используем методом послойного элементарного суммирования.

Расчет производится по формуле:

S=·(_zpi·h_i)/E_i,

где S - осадка слоев, =0,8 - коэффициент, Е_i - модуль деформации i-го слоя грунта, _zpi - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжение в i-м слое, h_i - высота слоя.

Суммирование производим до глубины, на которой выполняется условие:

_zp<0,2·_zg

Напряжения в грунте от его веса определяются по формуле _zg=(_i·h_i)

_zp=б·Pо,

где P_o=P_{ср.факт.}-_zgo=26,87-5,7·1,82=16,5тс/м²

_zp=·Рo=0,15·16,5=2,475т/м²

- коэффициент, принимаемый по табл.1 прил.2 [ ]

Грунтовую толщу разбиваем на слои h=(0,20,4)b

Zi, м	2z/b	l/b	б	zp, тс/мІ	zg, тс/мІ	0,2zg, тс/мІ	hi, м	Ei, тс/мІ	Si, м
0	0	1	1	16,5	1,85	0,36	0	1500	0
0,8	0,59	1	0,88	14,52	1,496	0,29	0,8	1800	0,0052
1,6	1,18	1	0,62	10,23	3,184	0,64	0,8	1800	0,0036
2,4	1,78	1	0,39	6,435	5,112	1,022	0,8	1800	0,0022
3,2	2,37	1	0,25	4,125	6,816	1,363	0,8	1800	0,0015
4,0	2,85	1	0,201	3,32	8,52	1,74	0,8	1800	0,0011
4,8	3,55	1	0,131	2,16	9,585	1,92	0,8	1800	0,0007
5,6	4,15		0,104	1,716	10,65	2,13	0,8	1800	0,0006

Полученная осадка составляет Sрасч.=1,5см., что меньше допустимой Sдоп.=2см.

Проверка на действие сил морозного пучения

Устойчивость фундамента на действие касательных сил пучения проверяется по формуле:

_fh*A_fh N_0I*0.9+Rj* A_fg где

_fh -значение удельной расчетной касательной силы пучения, определяется по таблице 41 [ ],

A_fh-площадь боковой поверхности фундамента, находящейся в пределах расчетной глубины сезонного промерзания грунтов,

N_0I -расчетная постоянная нагрузка,

R_j-расчетное сопротивление талых грунтов сдвигу по боковой поверхности, принятое по таблице 2 [ ] равным 1,64т/м²,

А_fg- площадь вертикальной поверхности сдвига в слое грунта ниже расчетной глубины промерзания.

В данном случае

_fh=100кПА=10 т/м², А_fh=3.06м², А_fg=7.2м², NoI=134.9тc,

Расчет выполняется для нескольких этапов строительства:

1-й этап незавершенное строительство.

10*3,06?0,5*134,9*0,9+1,64*7,2

30,6?72,5- условие выполняется, следовательно, на данном этапе меры от морозного пучения грунтов можно не применять.

4.2.7 Определение размера подошвы фундамента для Фм11.

Определение размеров подошвы фундамента выполняем графическим методом Лалетина, построив графики зависимостей P(b) и R(b).

Давление на основание от подошвы фундамента определяется по формуле:

Р_ср=(N_П+N_ГР+N_Ф)/(b·l)=N_П·K/(·b²)+_ср·d,

где _ср - средний удельный вес фундамента и грунта, равный 2,0т/м³,

d - глубина заложения, равная 2,6м.,

k - коэффициент, определяемый по эксцентриситету нагрузки:

k=1,0

=l_k/b_k=l/b=0,4/0,4=1

Р_ср=426,3·1,0/(1·b²)+2,6·2,0=426,3/b²+5,2

Формула для Р_ср имеет вид:

Р_ср(b)=426,3 /b²+11,4

Формула для R запишется так:

R(b)=(_c1·_c2/k)·(M₃·k_z·b·₃+M_q3·d₁·_п'+M_c3·c₃), где

R(b)=1,96?(0,61·1·b·1,974+3,44·2,6·1,87+6,04·2,3=2,36b+60,01,

R(b)=2,36b+60,01,

2,8

Графики пересекаются в точке с абсциссой b=2,8м, следуя модульному размеру равному 300, принимаем b=3,0м.

Подбираем фундамент с размерами 3,0х3,0х5,7м.

Конструирование фундамента.

Объем фундамента:

V_ф=3,0І·0,3+2,4І·0,3+0,9І·5,1-=8,28м³

N_ф=V_ф·_бет=8,28·2,5=20,7тс.

Объем грунта:

V_гр=V-V_ф=3,0І·5,4-20,7=27,9м³

N_гр=V_гр·_гр=27,9·2=55,8тс.

Р_{ср.факт.}=(N_П+N_Ф+N_гр)/(b·l)=(426,3+20,7+55,8)/(3,0·3,0)=55,87тс/м²

Определяем R по фактической ширине фундамента:

R_факт.=2,36·3,0+72,14=79,22тс/м²

Р_{ср.факт.}=55, 87тс/м²<R_факт.=79,22тс/м²

- условие выполнено.

4.2.8 Определение осадки фундамента

Для определения осадки используем методом послойного элементарного суммирования.

Расчет производится по формуле:

S=·(_zpi·h_i)/E_i,

где S - осадка слоев, =0,8 - коэффициент, Е_i - модуль деформации i-го слоя грунта, _zpi - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжение в i-м слое, h_i - высота слоя.

Суммирование производим до глубины, на которой выполняется условие:

_zp<0,2·_zg

Напряжения в грунте от его веса определяются по формуле _zg=(_i·h_i)

_zp=б·Pо,

где P_o=P_{ср.факт.}-_zgo=26,87-5,7·1,82=16,5тс/м²

_zp=·Рo=0,15·16,5=2,475т/м²

- коэффициент, принимаемый по табл.1 прил.2 [ ]

Грунтовую толщу разбиваем на слои h=(0,20,4)b

Zi, м	2z/b	l/b	б	zp, тс/мІ	zg, тс/мІ	0,2zg, тс/мІ	hi, м	Ei, тс/мІ	Si, м
0	0	1	1	16,5	1,85	0,36	0	1500	0
0,8	0,53	1	0,86	14,19	1,496	0,29	0,8	1800	0,0050
1,6	1,07	1	0,73	12,0	3,184	0,64	0,8	1800	0,0042
2,4	1,6	1	0,449	7,4	5,112	1,022	0,8	1800	0,0026
3,2	2,13	1	0,298	4,92	6,816	1,363	0,8	1800	0,0017
4,0	2,67	1	0,23	3,795	8,52	1,74	0,8	1800	0,0013
4,8	3,2	1	0,16	2,64	9,585	1,92	0,8	1800	0,0009
5,6	3,7	1	0,12	1,98	10,65	2,13	0,8	1800	0,0007

Полученная осадка составляет Sрасч.=1,6см., что меньше допустимой Sдоп.=2см.

5. Железобетонные конструкции

5.1 Введение

В дипломном проекте необходимо рассчитать и законструировать железобетонную диафрагму жесткости.

В связевом каркасе ригели соединены с колоннами шарнирно. Горизонтальные нагрузки (ветровая) в здании воспринимается вертикальными диафрагмами жесткости, а сам каркас работает только на вертикальные нагрузки.

5.2 Расчет диафрагмы жесткости

5.2.1 Исходные данные

Бетон диафрагмы - тяжелый класса В25 R_b = 14,5 МПа, R_bt = 1,05 МПа, Е_b=27·10і МПа. Жесткость характеристики диафрагм по высоте здания не меняются, вертикальная нагрузка приложена к диафрагме центрально и равномерно распределена по ее горизонтальному сечению. При определении усилий в столбах диафрагмы, без помощи вычислительных машин, рассматриваются три расчетных сечения по высоте здания при х=0; 15,0; 30,0 м.

3.2.2Сбор горизонтальной (ветровой) нагрузки

Ветровая нагрузка нормирована СниП 2.01.07-85' “Нагрузки и воздействия”

Нормативное давление ветра на высоте Z над поверхностью земли для здания высотой H<40м с равномерно распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью несущей системы составляет



где - нормативное значение ветрового давления на 1мІ поверхности фасада. Для Кирова =0,23кН/мІ (кПа)

с - аэродинамический коэффициент, равный 1,4

к - коэффициент возрастания напора по высоте здания, зависящий от типа местности. Для рассматриваемого случая значения к приведены в таблице

Высота над поверхностью земли, м	5	10	20	40
К	0,5	0,65	0,85	1,1

Находим значения ординат эпюры ветрового давления на здание:

щ_n(z=3,7)=0,23·1,4·0,38=0,122кН/мІ

щ_n(z=5)=0,23·1,4·0,5=0,161кН/мІ

щ_n(z=7,3)=0,23·1,4·0,57=0,183кН/мІ

щ_n(z=10)=0,23·1,4·0,65=0,209кН/мІ

щ_n(z=10,9)=0,23·1,4·0,657=0,213кН/мІ

щ_n(z=14,5)=0,23·1,4·0,73=0,233кН/мІ

щ_n(z=18,1)=0,23·1,4·0,825=0,265кН/мІ

щ_n(z=20,0)=0,23·1,4·0,85=0,274кН/мІ

щ_n(z=21,7)=0,23·1,4·0,87=0,280кН/мІ

щ_n(z=25,3)=0,23·1,4·0,914=0,294кН/мІ

щ_n(z=28,9)=0,23·1,4·0,971=0,312кН/мІ

Полученную эпюру приводим к эквивалентной прямоугольной эпюре:

M=0,122·28,9І·0,5+(0,161-0,122) ·23,9·16,95+(0,183-0,161)·21,6·18,1+

+(0,209-0,183)·18,9·19,45+(0,213-0,209)·18,0·19,9+(0,233-0,213) ·14,4·21,7+

+(0,265-0,233) ·10,8·23,5+(0,274-0,265)·8,9·24,45+(0,280-0,274) ·7,2·25,3+

+(0,294-0,280) ·3,6·27,1+(0,161-0,112) ·1,3·4,566·0,5+(0,183-0,161) ·2,3·6,53

·0,5+(0,209-0,183) ·2,7·9,1·0,5+(0,213-0,209) ·0,9·10,6·0,5+(0,233-0,213) ·3,6·

13,3·0,5+(0,265-0,233) ·3,6·16,9·0,5+(0,274-0,265) ·1,9·19,37·0,5+(0,280-0,274) ·1,7·21,13·0,5+(0,294-0,280) ·3,6·24, 1·0,5+(0,312-0,294) ·3,6·27, 7·0,5

=108,961 кН*м

щ_экв=2·М/НІ=2·108,961/28,9І=0,261 кН/мІ

Нормативная погонная по высоте здания ветровая нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению =0,95 и расчетная ветровая нагрузка при коэффициенте надежности по нагрузке =1,4 следующие:

при длине наветренного фасада L=28,16м,

кН/м

Расчетная ветровая нагрузка при коэффициенте надежности

по нагрузке =1,4

кН/м

5.2.3.Подбор толщины диафрагм жесткости

Предварительный подбор количества диафрагм жесткости возможен для зданий, включающей примерно одинаковые по жесткости и величине вертикальной нагрузки глухие и односвязные диафрагмы. Принимаем 4 диафрагмы жесткости. Предельно допустимый момент, воспринимаемый одной диафрагмой

где M_n - общий момент в заделке здания от нормативной ветровой нагрузки

M_u - предельно допустимый момент, воспринимаемый одной диафрагмой

кН·м

М_u=3141,0/4=785,25кНм

Значение предельно допустимого момента определяется из условия ограничения деформаций вершины здания. Максимальный прогиб вершины здания с учетом податливости основания от нормативной ветровой и внецентренной вертикальной нагрузки принято ограничивать величиной 0,001Н

Известно, что величина прогиба

где - коэффициент, учитывающий форму упругой линии здания.

Для консольной балки при действии горизонтальной нагрузки

Так как =0,002Н, то воспринимаемый одной диафрагмой предельно допустимый момент

где В - изгибная жесткость диафрагмы без учета проема и колонн

здесь Е_в - начальный модуль упругости бетона.

- толщина стенки диафрагмы

- расстояние между осями колонн диафрагмы

тогда толщина стенки диафрагмы жесткости находится по формуле:

b_w=230·M_u/E_b·lі=230·785250/27·10⁶·6і=0,1м.

Толщина стенки диафрагмы принимается кратной 20мм. Минимальная толщина 14см.

Принимаем толщину стенок диафрагм равной 14см.

L=27+0,4+2·0,38=28,16м

Н=30м

Поперечная сила Q_w=28,16·30·0,261=213,72кН

Изгибающий момент М_w=28,16·0,261·30І/2=3307,4кН·м

Эти усилия воспринимаются 4-мя диафрагмами жесткости. Размер диафрагмы одного этажа 5,56х3,6м, толщина 140мм из бетона класса В25.

Вес ДЖ равен: G=(3,6·5,56·0,14)·2,5·9,8=68,655кН

Вес ДЖ с семи этажей: G=68,655·7=480,6кН

Необходимо учесть нагрузку от плит перекрытия на консоль диафра-гмы жесткости G_пл=0,26кН , с семи этажей G_пл=0,26?7=1,82кН

5.2.4 Расчет вертикальных диафрагм высотой 30,0м

Расчетная длина l_o=2·30,0=60,0м,

Арматура класса А-III диаметров 10…40 с ;

Коэффициент приведения площади арматуры к площади бетона

В нижнем сечении диафрагмы действуют усилия:

М_l = 3307,4/4=826,85кН·м, N=N_l=482,4 кН, Q=213,72/4=53,43кН

е₀=М/N=826,85/482,4=1,72м.=1720мм.

Условная критическая сила:

Момент инерции бетонного сечения:

I=b·hі/12=140·3600і/12=54,4·10¹⁰

д_e=e₀/h=1720/3600=0,47>д_emin=0,5-0,01 (60000/3600+0,9·14,5)=0,203

ц_l=1+(3580-400)/(1720+3180)=1,64; при симметричном армировании

о_R=482400/[0,9·14,5·140·(5560-400)]=0,051; x=0,051·3600=183.6мм

Минимальное армирование при гибкости л=60000/3600=16,67;

А_s=A_s=0,002·b·h₀=0,002·140·3200=896ммІ

Приведенный момент инерции сечения арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения:

I_s=2·896·(3200-400)І/4=35,12·10⁸ мм

ц_р=1,т. к. нет преднапряжений

Требуемое симметричное армирование:

А_s=A_s=480600·(4316,72-(1-0,5·0,051)·3200)/365·(3200-400)=563,52 ммІ=

=5,6см.²

Принимаем: ш6АIII

5.2.5 Расчет по прочности сечения диафрагмы, наклонного к продольной оси

N=N_l=482,4 кН, Q=213,72/4=53,43кН

Проверка условия прочности наклонной полосы между трещинами

ц_wl=Q/[0,3(1-в·R_b)·г_b2·R_b·b·h₀]=53430/[0,3·(1-0,01·14,5) ·0,9·14,5·140·3200]=0,035<1,3,

т.е. прочность обеспечена

Коэффициент, учитывающий влияние продольной сжимающей силы на несущую способность наклонного сечения,

ц_n=0,1·482400/0,9·1,05·140·3200=0,113

Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном, по формуле

Q_b0=2·(1+0,113) ·0,9·1,05·140·3200/2=471,199кН>53,49кН

Поперечная арматура, параллельная узким граням, по расчету не требуется. Необходимо только поставить конструктивную поперечную арматуру 5 Вр-I в плоскости диафрагмы с шагом 200мм.

Расчет участка диафрагмы в пределах высоты этажа

l_o=3600мм, М = 0, N=N_l=480,86 кН, случайный эксцентриситет

>

Момент инерции бетонного сечения:

<

;

Минимальное армирование при гибкости

; ммІ

Относительная высота сжатой зоны бетона

;

Требуемое симметричное армирование:

следовательно армируем конструктивно: ммІ кроме определенной выше при расчете диафрагмы 16 AIII c A_s=15,70 см² .

Расстояние между стержнями 200мм.

Проверка по прочности сечения, наклонного к продольной оси:

При случайном эксцентриситете изгибающий момент М=N·e_a=480860·10=4808600 Н·мм, по величине его можно определить поперечную силу для балки, свободно лежащей на опорах при l_o=3600мм: Q=4·M/l_o=4·4808600/3600=5340,0 H

Коэффициент

Поперечная арматура, параллельная узким граням, по расчету не требуется. Необходимо только поставить конструктивную поперечную арматуру 5 Вр-I в плоскости диафрагмы с шагом 200мм.

6. Технологическая часть

6.1 Проектирование производства работ нулевого цикла

6.1.1 Определение объемов работ по отрывке котлованов

Котлованы разрабатываются с откосами, в соответствии с заданным типом грунта - суглинок, по таблице 3 [ ].

Расчет объемов производится по формуле:

,

где S_н - площадь котлована по низу,

S_в- площадь котлована по верху с учетом величины откосов,

h_ср-глубина котлована по низу

Крутизна откоса - 1:0,25 , 1:0,5 по таблице 3 [ ].

Величину откосов определяем по месту - разные высотные отметки фундамента и земли.

Площадка под здание разбивается на 3 участка с разной глубиной заложения фундамента (-9,200 м; -9,000 м; -8,950 м). На первом участке разработка грунта производится до отметки -8,900 м, затем бульдозером планируется до отметки -9,200 м. На втором участке разработка грунта ведётся до отметки -8,700 м, срезка недобора бульдозером 30 см. На третьем участке разработка грунта ведется до отметки -8,650 м срезка недобора производится бульдозером 30 см.

Разработку грунта под строящееся здание следует выполнять в 3 этапа.

I ЭТАП

Подчистка дна котлованов до проектной отметки называется срезкой недобора, она составляет 30 см. В нашем случае недобор составляет:

V_{недобора}=(24+1,85+1,85)*(27+1,85+2,15)*0,3=257,6 (м³) - для разработки бульдозером.

Обратная засыпка делается с послойным трамбованием по 20 см.

Расчет котлована:

определим площадь по низу и по верху для каждой площадки:

S_н =858,7 м² , S_в =1060,04 м² , h_ср=4 м;

II ЭТАП

V_{недобора}=(24+2,15+2,15)*(42+2,15+2,15)*0,3=393,1 (м³)

S_н =1366,9 м² , S_в =1862,5 м² , h_ср=5,5 м;

;

Подбор комплекта машин проведем для I этапа, т.к II этап подразделяется еще на две захватки, в результате чего объемы работ на всех захватках примерно одинаковые.

6.1.2 Выбор способа работ и комплектов машин для разработки котлована

Варианты комплектов машин выбираются с учетом структуры работ по отрывке котлована. Ведущей машиной является экскаватор.

Рассмотрим 2 варианта.

Экскаватор (Э-4121) с обратной лопатой емкостью q = 0,65 м³ на пневмоколесном ходу разрабатывает объем грунта под здание (V=4000 м³)

2. Экскаватор (HITACHI ZAXIS 230) с обратной лопатой емкостью q = 0,94 м³ разрабатывает объем грунта под здание (V=4000 м³)

Обратную засыпку производят: экскаватор и частично бульдозер ДЗ -42 в соответствии со СНиП [ ] при разработке грунтов, меняющих свои свойства под влиянием атмосферных воздействий в выемках, оставляют защитный слой грунта - недобор, который позже удаляется непосредственно перед началом монтажа фундамента. Для перемещения грунта будут использоваться в 1 варианте ЗИЛ-555 с грузоподъемностью 4,5 т. и во 2 варианте МАЗ-55165 грузоподъемностью 15,5 т.

6.1.3 Установление последовательности работ и расчет количества транспортных средств

Определяем число ковшей грунта, вмещаемое в кузов в соответствии с грузоподъемностью автомобиля. Имеем в виду, что в кузов можно поместить от 3 до 6 ковшей грунта.

Q - техническая грузоподъемность транспортного средства

= 1,91 т/м³- плотность грунта, сводная табл. 4.1

к_р = 1,3 - коэф. первоначального разрыхл. грунта табл.9[ ]

к_н = 0,9- коэф. наполнения ковша табл 11[ ]

недогруз 7,62%

Рассчитываем длительность погрузки самосвала:



М - число ковшей грунта

n - число циклов экскавации в минуту

n₁ = 60/t_ц.экс = 60/25 =2,4 раз

n₂ = 60/t_ц.экс = 60/11 =5,4 раз

t_ц.экс - продолжительность цикла работы экскаватора (с) табл.13[ ]

к_т = 0,75 -коэф., зависящий от организации работ по погрузке грунта табл.12[1]

Рассчитываем длительность цикла работы самосвала

Л = 5 км -среднее расстояние перевозки грунта.

V_ср1 =580 м/мин - средняя скорость движ. самосвала табл. 10 [ ]

V_ср2 =667 м/мин

t_рм1 =1,6 мин - время разгрузки с маневр. табл. 7 [ ]

t_рм2 =1,9 мин

t_м1 =0,55 мин - время маневр. в забое табл. 7 [ ]

t_м2 =0,75 мин



Определяем число автосамосвалов.

Т_ц- длительность цикла работы самосвала

t_n-длительность погрузки самосвала

6.1.4 Расчет производительности основных и комплектующих машин

Эксплуатационная производительность экскаватора:

Т = 8,2 ч - продолжительность смены

q - емкость ковша экскаватора , м³

к_р = 1,3 - коэф. первоначального разрыхл. грунта табл. 9 [ ]

к_н = 0,9- коэф. наполнения ковша табл. 11 [ ]

к_в = 0,8 - коэф. использования экскаватора за определенный период работы

t_ц - продолжительность цикла работы экскаватора (с) табл. 13 [ ]

Потребное число машино-смен

Т_смⁱ =V_i/П_эi

V_i - объем разрабатываемого грунта

П_эi - производительность экскаватора

Трудоёмкость разработки единицы объема грунта

q_е = ? Q_i / V_i = ( ?T_смⁱ *n_i + T_сам ⁱ* n_i *N +Q_р) / V_i

V_i - объем разрабатываемого грунта

?T_смⁱ*n_i - общая трудоемкость выполнеия всех процессов, определяемая по продолжительности работы и числу рабочих n_i

T_сам ⁱ - число машино - смен самосвала

N - количество самосвалов

V - объем под отдельный фундамент

Т = 8,2 ч -продолжительность смены

Q_р=(257,6* 1,3 ) / 8,2 = 40,83 чел. - см

чел.-см / м³

чел.-см / м³

Себестоимость разработки 1 кубометра грунта

С_е=[1.08(УСⁱ_м.см.э*Т_i+У Сⁱ_{м.см.сам}* Т_i*N)+1.5*З_i] / V_i ,

С_м.см.э - себестоимость маш-см экскаватора по [ ]

С_{м.см.сам} - себестоимость машино-смены самосвала.

З_i = V_р * Р_расч= 257,6 * 1,35 = 347,76 руб

V_р - объем работ, выполненных бульдозером на недоборе

С_{м.см.сам}=С_э?8,2+ Э_е* Л _пр.см.

Э_е - расходы , относящиеся к 1 км пробега

С_э - эксплуатационные расходы, не зависящие от пробега

_пр.см.- сменный пробег самосвала.

(руб)

(руб)

 _пр.см.=2* *к_в* (60*Т)/ Т_ц

-дальность перемещения грунта

Т = 8,2 ч - длительность смены

к_в = 0,8

Т_ц - длительность цикла работы самосвала

Т_i - продолжительность работы машины

З_i - объем разрабатываемого грунта

V_i - зарплата рабочих, неучтенная в стоимости маш.-см

	1 вариант	2 вариант
Т маш-смен	10	4
qе чел.смен/м3	0,42	0,19
Се руб/м3	1,54	1,2

Сравнивая полученные результаты, можно сделать вывод, что второй вариант более выгоден.

Для разработки грунта принимаем: экскаватор (HITACHI ZAXIS 230) с обратной лопатой емкостью q = 0,84 м³ и автосамосвалы МАЗ 55165 - грузоподъемностью 15,5 т.

Комплект машин

1. Экскаватор с гидравлическим приводом с обратной лопатой емкостью ковша q = 0,94 м³ (HITACHI ZAXIS 230)

2. Автосамосвалы: МАЗ 55165 - 6 машин.

3. Доработку недобора до проектной отметки и обратная засыпка производится с помощью бульдозера ДЗ - 42.

6.1.5 Выбор схемы производства работ

Наибольшее расстояние от оси экскаватора до бровки погрузочного пути в боковом забое:

P_n<R_B-(b_T/2+1)=5,5-(2,65/2+1)=3,175 м

Наибольшая ширина нормальной лобовой проходки:

B=2vR_pІ -l_nІ =2v0,9*RІ_maxст-l_nІ= 2v(0,9*10,1)І-4,89І =15,33 м

Длина рабочей передвижки экскаватора:

l_n<0,9R_maxст-R_minст=0,9*10,1-4,2=4,89 м

где R_maxст - наибольший радиус резания на уровне стоянки (R_maxст=10,1м);

R_B - наибольший радиус выгрузки (R_B=5,5м);

b_T - ширина кузова самосвала (b_T=2,65м);

R_minст - минимальный радиус резания на уровне стоянки (R_minст=4,2м).

6.1.6 Выбор крана для монтажа фундаментов

Для устройства монолитных фундаментов и арматурных каркасов выбираем кран КС-4163А, с длиной стрелы 15,5м.

6.1.7. Устройство монолитных фундаментов

Выполнение работ предусмотрено проводить по захваткам.

Порядок выполнения работ на захватке:

- разработка грунта экскаватором;

- устройство бетонной подготовки под фундаменты;

- устройство монолитных фундаментов;

- обратная засыпка грунтом до отм. -6900.

Размеры захватки определяются грузовыми характеристиками крана.

Арматурные работы

1. Арматурные сетки и каркасы доставляют на строительную площадку и разгружают на площадке укрупнительной сборки, на площадке складирования.

2. Сборка армокаркасов ведется на стенде с помощью кондуктора, путем приварки арматурных сеток между собой электродуговой сваркой или вязкой.

3. Армокаркасы и сетки массой свыше 50 кг устанавливают при помощи грузоподъемного крана КС4163.

4. Арматурные работы выполняются в следующем порядке:

- сетки башмака укладывают на фиксаторы, обеспечивающие защитный слой по проекту;

- после устройства опалубки башмака устанавливают арматуру оголовка с креплением его к нижней сетке вязальной проволокой.

5. Арматурные работы должны выполняться в соответствии со [ ].

6. Приемка смонтированной арматуры осуществляется до установки опалубки и оформляется актом освидетельствования скрытых работ. В акте приемки смонтированных армоконструкций должны быть указаны номера рабочих чертежей, отступления от чертежей, оценка качества смонтированной арматуры.

7. После установки опалубки дают разрешение на бетонирование.

Опалубочные работы

1. Опалубка на строительную площадку должна поступать комплектно, пригодной к монтажу и эксплуатации, без доделок и исправлений.

2. Поступившие на строительную площадку элементы опалубки размещают в зоне действия монтажного крана. Все элементы опалубки должны хранится в положении, соответствующем транспортному, рассортированные по маркам и типоразмерам. Хранить элементы опалубки необходимо под навесом в условиях, исключающих их порчу. Щиты укладывают в штабели высотой не более 1-1,2 м на деревянных прокладках.

3. Мелкощитовая опалубка состоит из следующих составных частей:

- линейные щиты выполнены из гнутого профиля (швеллер), палуба в щитах выполнена из ламинированной фанеры толщиной 12 мм;

- несущие_элементы -- схватки предназначены для восприятия нагрузок, действующих на опалубку, а также для объединения отдельных щитов в панели или блоки. Они изготовлены из гнутого профиля (швеллера);

- щиты угловые - служат для объединения плоских щитов в замкнутые

контуры;

- уголок монтажный - служит для соединения щитов и панелей в замкнутые опалубочные формы;

^ /---

** ** Ч"^ Г^ /-^ » Г » * Т Т Т Г'"ТГ» Т- Т /^ /~\. Ч--Г л *\ У^» v ' 1>-У .

- для устройства рабочих настилов предназначены рабочие консоли.

4. Монтаж и демонтаж опалубки ведут при помощи крана КС-4163. 5. До начала монтажа опалубки производят укрупнительную сборку щитов(при необходимости).

I¹-

6. Устройство опалубки фундаментов производят в следующем порядке:

- Устанавливают и закрепляют укрупнённые панели опалубки нижней ступени башмака;

- Устанавливают собранный короб строго по осям и закрепляют опалубку нижней ступени металлическими штырями к основанию;

- Наносят на рёбра укреплённых панелей короба риски, фиксирующие положение короба второй ступени фундамента;

- Отступив от рисок на расстояние равное толщине щитов, устанавливают предварительно собранный короб второй ступени;

- Окончательно устанавливают короб второй ступени;

- В топ же последовательности устанавливают короб третьей ступени;

- Наносят на рёбра укрупнённых панелей верхнего короба риски, фиксирующие положение короба подколенника;

- Устанавливают короб подколенника;

- Устанавливают и закрепляют опалубку вкладышей.

7. Смонтированная опалубка принимается по акту мастером или прорабом.

8. За состоянием опалубки должно вестись непрерывное наблюдение в процессе бетонирования. В случае непредвиденных деформаций отдельных элементов опалубки или недопустимого раскрытия щелей следует установить дополнительные крепления и исправлять деформированные места.

9. Демонтаж опалубки разрешается производить только после достижения бетоном требуемой, согласно СНиП 3.03.01- 87, прочности и с разрешения производителя работ.

10. В процессе отрыва опалубки поверхность бетонной конструкции не должна повреждаться. Демонтаж опалубки производят в порядке обратном монтажу.

11. После снятия опалубки необходимо:

- произвести визуальный осмотр опалубки;

- очистить от налипшего бетона все элементы опалубки;

- произвести смазку палуб, проверить и нанести смазку на винтовые соединения.

Бетонные работы

1. До начала укладки бетонной смеси должны быть выполнены следующие работы:

проверена правильность установки арматуры и опалубки;

устранены все дефекты опалубки;

проверено наличие фиксаторов, обеспечивающих требуемую толщину защитного слоя бетона;

приняты по акту все конструкции и их элементы, доступ к которым, с целью проверки правильности установки, после бетонирования невозможен;

очищены от мусора, грязи, ржавчины опалубка и арматура;

проверена работа всех механизмов, исправность приспособлений оснастки и инструмента.

2. Доставка на объект бетонной смеси предусматривается автоботоносмесителем.

3. В состав работ по бетонированию фундаментов входят:

приём и подача бетонной смеси;

укладка и уплотнение бетонной смеси;

уход за бетоном.

4. Бетонирование фундаментов осуществляется в два этапа:

на первом этапе бетонируют основание фундамента;

на втором этапе бетонируют оголовок.

5. Для загрузки бетонной смесью поворотные бункера не требуют перегрузочных эстакад, а подаются к месту загрузки бетонной смесью краном КС- 4163, который устанавливает бункеры в горизонтальное положение. Автобетоносмеситель с бетонной смесью задним ходом подъезжает к бункеру и разгружается. Затем монтажный кран поднимает бадью и в вертикальном положении подает её к месту выгрузки. В зоне действия крана обычно размещают несколько бункеров вплотную один к другому с расчетом. В этом случае загружаются бетоном все подготовленные бункеры-бадьи и затем кран поочерёдно подает их к месту выгрузки.

6. Бетонную смесь укладывают слоями толщиной 0,3-0,5 м.

Каждый слой бетона тщательно уплотняют глубинными вибраторами. При уплотнении бетонной смеси конец рабочей части вибратора должен погружаться в ранее уложенный слой бетона на 5-10 см. Шаг перестановки вибратора не должен превышать 1,5 радиуса его действия. В углах и у стенок опалубки бетонную смесь дополнительно уплотняют вибраторами или штыкованием ручными шуровками. Касание вибратора во время работы к арматуре не допускается. Вибрирование на одной позиции заканчивается при прекращении оседания и появления цементного молока на поверхности бетона. Извлекать вибратор при перестановке следует медленно, не выключая, чтобы пустота под наконечником равномерно заполнялась бетонной смесью.

Перерыв между укладкой слоев бетона должен быть не менее 40 минут, но не более 2 часов.

7. После укладки бетонной смеси в опалубку необходимо создать благоприятные температурно-влажностные условия для твердения бетона. Горизонтальные поверхности забетонированного фундамента укрывают влажной мешковиной, брезентом, опилками на срок, зависящий от климатических условий, в соответствии с указаниями строительной лаборатории.

6.1.8 Контроль качества при разработке грунта

Земляные работы

Контролируемые операции	Состав и средства контроля	Документация
Подготовитель- ные работы	Проверить: - выполнение вертикальной планировки поверхности котлована (при необходимости) - отсутствие грунтовых вод на территории разработки котлована	Общий журнал работ
Механизированная разработка грунта, зачистка дна котлована	Контролировать: - величину отметки дна котлована - соблюдение контуров и размеров в плане - крутизну откосов По окончании работ нивелиром проверить величину отметки дна котлована, расстояние между пикетными точками не менее 4-5 м	Общий журнал работ
Приемка выполненных работ	Проверить: - соответствие геометрических размеров котлована требованиям проекта - величину отметки и уклонов дна котлована - крутизну откосов котлована - качество грунтов остования	Исполнительная геодезическая схема Акт
Контролируемый инструмент	Нивелир ГОСТ 10528-76 Рулетка ГОСТ 7502-80* Теодолит ГОСТ 10529-79

- Неподвижная визирка

- подвижная визирка

- нивелир

- увеличение крутизны откосов не допускается

- контрольная отметка при разработке котлована

- проектная отметка дна котлована

Допускаемое откл-ние отметок дна котлована после разработки ± 5 см.

Операционный контроль осуществляют:

Машинист экскаватора - постоянно в процессе работ;

Мастер (прораб) - периодически в течение смены;

Геодезист - при приемке выполненных работ;

Комиссия с составлением акта - при приемке выполненных работ.

6.1.9 Ведомость потребности в материально-технических средствах

Ведомость составляется в табличной форме. В ней указывается потребность в основных и вспомогательных механизмов, транспортны машинах, вспомогательном оборудовании и инвентаре. В правой части таблицы приводится потребность в рабочем инструменте для выполнения ручных операций.

№ п/п	Наименование	Ед. изм.	Кол.
1	Экскаватор HITACHI ZAXIS230	шт	1
2	МАЗ 55165	шт	6
3	Бульдозер Дз-42	шт	1
4	Кран КС4163, l=15,5м	шт	1



Инструменты, приспособления
№ п/п	Наименование	Ед. изм.	Кол.
1	Лопата совковая	ШТ	1
2	Ручная тромбовка	ШТ	5
3	Лестница	ШТ	3
4	Нивелир	ШТ	1
5	Теодолит	ШТ	1
6	Отвес	ШТ	2
7	Ходовая визирка	ШТ	2
8	Рейка	ШТ	1
9	Рулетка	ШТ	2
10	Линейка металлическая	ШТ	1
11	Шнур - причалка	ШТ	2
12	Проволочная причалка	ШТ	2
13	Топор	ШТ	1
14	Ножовка	ШТ	1

6.1.10 Мероприятия по технике безопасности

Мероприятия по технике безопасности должны обеспечивать безопасное ведение земляных работ в конкретных условиях заданной площадки. Они разрабатываются в соответствии со СНиП 12-03-99 и в составе пояснительной записки приведены в виде отдельного параграфа.

Земляные работы

· До начала производства земляных работ в местах расположения действующих подземных коммуникаций должны быть разработаны и согласованы с организациями, эксплуатирующими эти коммуникации, мероприятия по безопасным условиям труда, а расположение подземных коммуникаций на местности обозначено соответствующими знаками и надписями.

· Производство земляных работ в зоне действующих подземных коммуникаций следует осуществлять под непосредственным руководством прораба или мастера, а в охраняемой зоне кабелей, находящихся под напряжением, или действующего газопровода, кроме того, под наблюдением работников газа - или электрохозяйства.

· При обнаружении взрывоопасных материалов земляные работы в этих местах следует прекратить немедленно до получения разрешения от соответствующих органов.

· Перед началом производства земляных работ на участках с возможным патогенным заражением почвы (свалках, скотомогильниках, кладбищах) необходимо разрешение органов государственного санитарного надзора.

· Котлованы и траншеи, разрабатываемые в местах, где происходит движение людей или транспорта должны быть ограждены защитным ограждением с учетом требований ГОСТ 23407-78. На ограждении необходимо устанавливать предупредительные надписи и знаки, а в ночное время - сигнальное освещение. Места прохода людей через траншеи должны быть оборудованы переходными мостиками, освещенными в ночное время.

· Разрабатывать грунт в котлованах и траншеях " подкопом " не допускается.

· Валуны и камни, а также отложения грунта, обнаруженные на откосах должны быть удалены .

· Производство работ в котлованах и траншеях с откосами ,подвергающимися увлажнению размещается только после тщательного осмотра производителем работ (мастером) состояния грунта откосов и обрушения неустойчивого грунта в местах, где обнаружены " козырьки " или трещины (отложения).

· Перед допуском рабочих в котлованы или траншеи, разработанные глубиной более 1,3 метра, должна быть проведена проверка устойчивости откосов или креплений стен. Котлованы и траншеи, разработанные в зимнее время, при наступлении оттепели должны быть осмотрены, а по результатам осмотра должны быть приняты меры по обеспечению устойчивости откосов или креплений.

· Погрузка грунта на автосамосвалы должна производиться со стороны заднего и бокового борта. Односторонняя засыпка пазух у свежевыложенных подпорных стен и фундаментов допускается после осуществления мероприятий, обеспечивающих устойчивость конструкций, при принятых условиях, способах и порядке засыпки.

· При механическом ударном рыхлении грунта не допускается нахождение людей на расстоянии ближе 5 метров от мест рыхления.

6.2 Проектирование монтажных работ

6.2.1 Описание технологии монтажа конструкций Монтаж колонн

Перед монтажом колонн необходимо очистить от наплывов бетона, грязи и наледи оголовки, выпрямить до проектного положения выпуски арматуры. Колонны подготавливаем к монтажу путем нанесения по четырем граням вверху и на уровне верха фундаментов осевых рисок. На колоннах закрепляем хомуты с двумя расчалками, которыми такие колонны будут временно расчалены за соседние фундаменты. Перед монтажом колонн проверяем их размеры, допуская погрешности до одного миллиметра. Монтаж ведем башенным краном МКБ-25 БР. Монтаж колонн выполняется со склада, расположенного в зоне действия крана. В качестве грузозахватного приспособления используем траверсу с устройством для расстроповки с "земли". Нижние колонны устанавливаем на фундаменты стаканного типа. Строповку выполняет монтажник 3 разряда. Колонну, установленную в стакан фундамента, центрируем до совпадения рисок с рисками на верхней плоскости фундамента. Устанавливаемые колонны выверяем до снятия с них стропов. Выверяем совпадение осей колонны с осями здания по рискам, нанесёнными на фундаменты колонн. После совмещения осей необходимо проверить точно ли вертикальное положение с помощью двух теодолитов, направленных на вертикальные оси, нанесённые на две смежные плоскости колонны. Исправление положения колонны осуществляем расчалками и кондукторами. Выверенные колонны временно закрепляем в стакане фундамента при помощи клиньев и расчалок. Клинья после выверки колонны остаются в бетоне. Временные расчалки снимают после окончательного закрепления колонн в стыках и достижения бетона стыков 70 % проектной прочности. Колонны последующих этажей устанавливаем на верхние торцы расположенных ниже колонн. При этом совмещаем риски, нанесённые на нижние концы колонн с рисками, нанесёнными на расположенные ниже конструкции при их проверке после окончания монтажа. Одновременно в расположенных ниже конструкциях должны быть также проверены нивелировкой опорные поверхности под устанавливаемые на них колонны. Стыки колонн в местах сопряжений осуществляем: с применением сварных оголовков и центрирующих прокладок с приваркой накладных арматурных стержней. Прокладки необходимой толщины привариваются к оголовкам до монтажа на них колонн. Установку, выверку и временное закрепление колонн осуществляем следующим способом. Установка колонн на оголовки нижних колонн осуществляется при помощи одиночных кондукторов. Одиночный кондуктор устанавливаем и закрепляем хомутами к оголовкам установленных ниже колонн. Установленные в кондуктор колонны с помощью регулировочных винтов закрепляют и выверяют в плане по разбивочным осям и по вертикали. На следующий этаж кондуктор переносим башенным краном. Проектное положение монтируемых колонн проверяется поэтажно. Проверке подлежат соответствие осей колонн разбивочным осям и отметки верха колонн и опорных площадок, на которых будут монтироваться другие элементы здания. Исправление положения колонн осуществляем по вертикали натяжными муфтами, имеющимися на подкосах.