Министерство образования Российской Федерации

Белгородский государственный технологический университет имени В.Г. Шухова

Факультет Инженерно-строительный

Специальность290500 Гражданское строительство и хозяйство

Кафедра Городского строительства и хозяйства

Пояснительная записка

к выпускной квалификационной работе на тему:

Реконструкция 7-этажного жилого дома в г. Шебекино

Дипломник Скрыпкин Р.Н.

Зав. кафедрой Донченко О.М.

Рук. проекта Авилова И.П.

Консультанты Борисов Э.И.

Лебедев А.С.

БЕЛГОРОД 2004 г.

Оглавление

ВВЕДЕНИЕ

1. ХАРАКТЕРИСТИКА РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА

2. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН И БЛАГОУСТРОЙСТВО ТЕРРИТОРИИ

3. ФУНКЦИОНАЛЬНАЯ СХЕМА

4. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ

4.1 Объемно-планировочное решение

4.2 Конструктивное решение

4.3 Наружная и внутренняя отделка

4.4 Инженерное оборудование

4.5 Физико-техническое обоснование

4.6 Технико-экономические показатели

5. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ

5.1 Конструктивное решение

5.2 Расчет пустотной плиты перекрытия

5.3 Расчет лестничного марша

5.4 Расчет несущей способности простенка

5.5 Основания и фундаменты

5.5.1 Проверка необходимости усиления колонны среднего ряда

5.5.2 Расчет фундаментов глубокого заложения

5.5.3 Расчет осадок свайного фундамента

6. ТЕХНОЛОГИЯ РЕМОНТНО-СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ

6.1 Описание района строительства

6.2 Составление калькуляции трудовых затрат

6.3 Календарный график

6.4 Эпюра движения рабочей силы

6.5 Разработка стройгенплана

6.5.1 Проектирование и расчет складов

6.5.2 Расчет временных зданий

6.5.3 Расчет временного водоснабжения

6.5.4 Расчет временного электроснабжения

6.5.5 Размещение на стройплощадке механизированных установок

6.6 Техническая эксплуатация здания

7. ЭКОНОМИКА

8. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНИДЕЯТЕЛЬНОСТИ

8.1 Характеристика и анализ производственных условий

8.2 Мероприятия, исключающие травматизм и профессиональные заболевания

8.2.1 Проверка устойчивости самоходного крана

8.2.2 Расчет звукоизоляции ограждающих конструкций.

8.3 Противопожарная безопасность

8.4 Защита населения и территории в чрезвычайных ситуациях

БИБЛОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

ВВЕДЕНИЕ

Реконструкция строительных объектов - это есть переустройство зданий и сооружений с целью частичного или полного изменения их функционального назначения, установки нового эффективного оборудования, улучшения застройки территории, приведение в соответствии с современными возросшими нормативными требованиями. Переустройство включает перепланировку и увеличение высоты помещений, усиление, частичную разборку и замену конструкций, а также надстройку, пристройку и улучшение фасадов зданий. Учитывая, что при реконструкции капитальные вложения существенно меньше, а окупаемость в 2 - 2,5 раза быстрее, чем при новом строительстве, в ближайшие годы доля капитальных вложений в реконструкцию будет увеличиваться.

Как правило, реконструкция промышленных и гражданских объектов проводится в условиях повышенной стесненности, что не позволяет использовать оптимальные комплекты строительных механизмов и машин, организовать строительную площадку. Серьезные трудности часто возникают при определении места рациональной установки грузоподъемных механизмов в монтажной зоне, а также в связи с необходимостью обеспечения минимума остановки работы предприятий и учреждений, эксплуатации жилищного фонда. Поэтому необходимо применение специальных методов усиления, разборки, монтажа конструкций, исключающих полностью или сводящих к минимуму остановку эксплуатации реконструируемых объектов.

Работы по реконструкции зданий и сооружений отличаются повышенной по сравнению с новым строительством трудоемкостью на 25 - 30%, а по отдельным переделам на 50 - 100 %. Таким образом, возникает необходимость корректировки нормирования труда. С другой стороны, общие затраты времени на реконструкцию в 1,5 - 2 раза меньше, чем на новое строительство.

1. ХАРАКТЕРИСТИКА РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА

Участок реконстрируемого жилого здания площадью 0,18 га, расположен в г. Шебекино.

В настоящее время на территории участка размещаются инженерные сети. Участок свободен от застройки и зеленых насаждений. Инженерные сети подлежат переносу, но частично сохраняются. Расчетная температура зимнего наружного воздуха минус 23С, среднегодовая температура плюс 6,3С. Среднегодовое количество осадков 637 мм. Преобладающее направление ветра зимой: западное и юго-западное, летом: северо-западное и северо-восточное. Скоростной напор ветра - 300 Па. Глубина промерзания грунтов 1,2 метра. Рельеф территории участка спокойный с незначительным уклоном с севера на юг, составляющий 1,5%, с колебанием абсолютных отметок поверхности земли от 218 до 219,2 метров. Нормальная снеговая нагрузка 700 Па. Данные о грунтах смотреть в разделе ”Основания и фундаменты”.

2. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН И БЛАГОУСТРОЙСТВО

ТЕРРИТОРИИ

Реконструируемое здание является кирпичным и состоит из трех блок-секций.

Реконструкция семи этажного кирпичного жилого дома осуществляется в г. Шебекино.

Во дворе проектируемого дома предусмотрена хозяйственная и детская игровая площадка, стоянка для автомобильного транспорта.

Благоустройство территории увязано с существующим благоустройством. Конструкция покрытия проездов и тротуаров - асфальтобетонное покрытие. Озеленение осуществляется посадкой многолетних трав. Для газонов предусмотрены травосмеси.

За относительную отметку чистого пола 0.000 принята отметка чистого пола первого этажа жилого дома, что соответствует абсолютной отметке 219,35 по генеральному плану.

Все размеры на генеральном плане даны в метрах. Генеральный план разработан на основании задания на проектирование архитектурно-планировочного задания и геосъемке выполненной Белгород ТИСИЗ в М 1:500, откорректированной ОИСП ”БГП”. Генеральный план изображен с размерами в метрах 100 м на 81,5 м в масштабе М 1:500.

Технико-экономические показатели

Площадь территории0.815га

Площадь застройки0.180га

Плотность застройки22.0 %

Площадь озеленения0.1 га

Коэффициент озеленения 12%

Площадь автодорог0.28 га

3. ФУНКЦИОНАЛЬНАЯ СХЕМА ЗДАНИЯ

Основой проектного решения здания служит его функциональная схема. При этом учтен весь комплекс санитарных, противопожарных и градостроительных требований, а также экономическое использование коммуникаций и их эффективная эксплуатация.

Главным критерием, на основе которых оценивается качество здания является: красивый внешний вид, удобство планировки и необходимые размеры помещений. В здании предусмотрены лифты.

Санитарные узлы расположены по одному стояку, что обеспечивает удобство подводки санитарно-технических коммуникаций.

4. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ

4.1 Объемно-планировочное решение

Реконструируемое жилое здание имеет в плане прямоугольную форму с размерами в осях 1-20 и А-М соответственно 63,34 м и 28,33 м. Высота этажа равна 3,3м, количество этажей до реконструкции 7 (9-после реконструкции). Для сообщения между этажами предусмотрен пассажирский лифт грузоподъемностью 320 кг. Они размещены в лифтовом холле в осях Е-И и 4-7, 14-17, а также в осях Д-Ж и 10-11. Количество лифтов принято согласно СНиП 2.08.01-89* "Жилые здания".

Безопасность людей согласно требованиям СНиП 21-01-97* "Пожарная безопасность зданий и сооружений" обеспечивается двумя лестничными клетками с естественным освещением.

Количество квартир на этаже равно семи. Три двухкомнатные с жилой площадью Fжил равной 34,89 м2, 46,35 м2 , 45,60 м2 и общей площадью Fобщ 88,20 м2, 93,83 м2, 92,48 м2 . Две трехкомнатная Fжил =55,44 м2, 56,80 м2 и Fобщ=116,15 м2, 118,45 м2 . Две четырехкомнатные Fжил =86,47 м2, 90,07 м2 и Fобщ=140,25 м2, 155,94 м2. Кухня оборудована мойкой и плитой, санузлы - мойкой, унитазом и ванной.

На отметке плюс 31,350 м2 расположен технический этаж высотой 2,5 м2, на котором размещена вентиляционная камера и лифтовое помещение. Выход на крышу осуществляется по лестничной клетке расположенной в осях Е-И и 4-7, 14-17, а также в осях Д-Ж и 10-11.. Водопровод запроектирован организованный внутренний. Кровля плоская с уклоном не более 3%. Мусоропровод - с камерой на цокольном этаже, со сменным контейнером.

4.2 Конструктивное решение

Реконструируемое здание представляет собой безкаркасную продольно-поперечную стеновую конструктивную систему. Пространственная жесткость здания обеспечивается продольными и поперечными несущими стенами совместно с опирающимися на них плитами перекрытий.

Фундаментом здания свайный. Сваи связывают монолитный ростверк. Ростверк выполнен из бетона класса B15 толщиной 500мм по подготовки из бетона класса 7,5 толщиной 100мм.

Перекрытия и покрытие - сборные железобетонные многопустотные плиты, толщиной 220 мм.

Стены лестничных клеток, лифтовых шахт толщиной 380 мм.

Лестничные марши - сборные железобетонные.

Наружные стены приняты из силикатного кирпича с утеплением их пенополиуретаном. Защита утеплителя предусмотрена из силикатного кирпича толщиной 120 мм.

Внутренние межквартирные стены и перегородки приняты из силикатного кирпича толщиной 380 мм и 120 мм соответственно. В межквартирных стенах устраивается звукоизоляция из полужестких плит из стеклянного волокна на синтетическом связующем.

Наружные входные двери в квартиры и жилой дом -металлические утепленные. Входные двери в жилой дом оборудованы домофоном. Межкомнатные двери деревянные. Переплеты окон предусмотрены из металлопластика (таблица 1).

Для устройства дверных проемов и оконных блоков в стенах предусмотрены перемычки (таблица 2 и 3). Устройство полов смотри
таблица 4.

Таблица 1 - Ведомость заполнения оконных и дверных проемов

Марка, поз.	Обозначение	Наименование	Кол-во	Масса	Примечания
		Оконный блок			Пластиковые
ОК-1		ОР 18-12	30		Пластиковые
ОК-2		ОР 18-15	2		Пластиковые
ОК-3		ОР 18-21	36		Пластиковые
		Входная дверь
3		ДН 24-10	14		Металлич.
		Внутренняя дверь
1	ГОСТ 6629-88	ДГ 21-7	24
2	то же	ДО 21-9	34
4	-//-	ДО 21-15	24
		Балконные двери
1	ГОСТ 11214-86	БР 21-9 Л	32

Таблица 2 - Спецификация сборных железобетонных конструкций

Марка, поз.	Обозначение	Наименование	Кол-во	Масса ед., кг	Примечания
		Перемычки
Б 1	Серия 1.038.1-1	2 ПБ 19-3		35
Б 2	то же	5 ПБ 25-27		119,6
Б 3	-//-	2 ПБ 25-3-п		16,48
Б 4	-//-	3 ПБ 27-8-п		65,88
Б 5	-//-	5 ПБ 27-37-п		49,5
Б 6	-//-	2 ПБ 17-2-п		1,28
Б 7	-//-	5 ПБ 18-27-п		4,5
Б 8	-//-	1 ПБ 23-1		7,7
Б 9	-//-	2 ПБ 16-2		8,19
Б 10	-//-	2 ПБ 22-3-п		10

Таблица 3 - Ведомость перемычек

Марка позиция	Схема сечения	Марка позиция	Схема сечения
ПР - 1 (ПР - 2)		ПР - 5 (ПР - 10)
ПР - 3 (ПР - 4)		ПР - 6 (ПР - 7)
		ПР - 8 (ПР - 9)

Таблица 4 - Экспликация полов

Наименование помещения	Тип пола	Схема пола	Элементы пола и их толщина, мм	Площадь пола, мм
1	2	3	4	5
Жилые комнаты (спальни, гостиные), коридоры, прихожие, гардеробы квартир	1		1. Паркет штучный ГОСТ 862.1-85 15 2. Мастика клеящая «ЭЛАСТ» ТУ6-15-1571-87 3. Стяжка из цементно-песчаного раствора марки М-150 40 4. Гидроизол марки ГИ-1 ГОСТ 7415-86 на прослойке из битумной мастики в 2 слоя 5. Плиты древесноволокнистые М-3 24 6. Монолитное железобетонное перекрытие 220	7070
Кухни	2		1. Плиты древесноволокнистые повышенной прочности марки СТ ГОСТ 4598-86* 3 2. Мастика клеящая «ЭЛАСТ» ТУ6-15-1571-87 3. Стяжка из лёгкого бетона марки Б3,5 50 4. Гидроизол марки ГИ-1 ГОСТ 7415-86 на прослойке из битумной мастики в 2 слоя 5. Плиты древесноволокнистые М-3 24 6. Монолитное межэтажное перекрытие 220	1856
Сан. узлы	3		1. Керамическая плитка ГОСТ 6787-90 6 2. Слой цементно-песчаного раствора марки М200 10 3. Стяжка из цементно-песчаного раствора марки М200 20 4. Гидроизол марки ГИ-1 ГОСТ 7415-86 на прослойке из битумной мастики в 4 слоя 5. Плиты древесноволокнистые М-3 24 6. Монолитное межэтажное перекрытие	872
Холлы лестничных клеток и лифтов, коридоры межквартирные	4		1. Керамическая плитка ГОСТ 6787-90 10 2. Слой цементно-песчаного раствора марки М200 10 3. Стяжка из цементно-песчаного раствора марки М200 20 4. Гидроизол марки ГИ-1 ГОСТ 7415-86 на прослойке из битумной мастики в 2 слоя 5. Плиты из пенопласта полистирольного М50 30 6. Монолитное железобетонное межэтажное перекрытие 220	1927
Офисы цокольного и первого этажей	5		1. Керамическая плитка ГОСТ 6787-90 10 2. Слой цементно-песчаного раствора марки М150 20 3. Стяжка из лёгкого бетона марки Б3,5 50 4. Гидроизол марки ГИ-1 ГОСТ 7415-86 на прослойке из битумной мастики в 2 слоя 5. Плиты из пенопласта полистирольного М50 25 6. Монолитное железобетонное межэтажное перекрытие 220

4.3 Наружная и внутренняя отделка

Отделка фасада проектируемого здания выполняется:

Стены - террозитовая штукатурка светло оранжевого, коричневого и желтого цветов.

Парапет - встроено фигурное ограждение.

Окна - из металлопластика с тонированием белого цвета.

Лоджии и балконы остеклены - в виде фасадной системы с алюминиевыми стойками и импостами, остекленными однокамерными стеклопакетами прозрачного и серо-голубого цвета.

Цоколь - отделан колотым гранитом.

Козырьки - из прозрачного пластика по металлической основе.

4.4 Инженерное оборудование

В реконструируемом 7и этажном жилом доме предусмотрено:

Водопровод - хозяйственно-питьевой, от внешней сети.

Канализация - хозяйственно-бытовая в городскую сеть, водосток внутренний с выпуском на отмостку.

Отопление - водяное централизованное со стальными конвекторами типа " Аккорд ", температура теплоносителя от 105°С до 70°С.

Вентиляция - естественная.

Горячее водоснабжение - от внешней сети к кухонным плитам.

Электроснабжение - от внешней сети, напряжение 380/220 Вт.

Освещение - лампами накаливания.

Устройство связи - телефонизация, радиотрансляция, коллективные
телеантенны.

Мусоропровод - с камерой на цокольном этаже, со сменным контейнером.

4.5 Физико-техническое обоснование

Теплотехнический расчет стены

Теплотехнический расчет производится согласно [2].

I.Определение условий эксплуатации конструкции

В соответствии с действующими нормами в г. Шебекино принимаем температуру внутреннего воздуха tint =18 °C и относительная влажность воздуха в пределах =50-60%. Зона влажности - третья (сухая) [2, прил.1*]. Режим помещений - нормальный [2, табл.1]. Условия эксплуатации [2, прил.2*]при нормальном влажностном режиме помещений и сухой климатической зоне влажности - А.

II. Расчётная схема стены

Рисунок 1 - К расчёту стены

1 - внутренний отделочный слой - цементно - песчаный раствор, 0=1800 кг/м3; =0,76 Вт/м С, 1=10 мм.

2 - пенобетонные блоки, 0=800 кг/м3; =0,33 Вт/м С, 2=250 мм.

3 - утеплитель - пенополиуретан, 0=60 кг/м3; =0,041 Вт/м С, 3=X мм.

4 - силикатный кирпич, 0=1800 кг/м3; =0,76 Вт/м С, 4=120 мм.

5 - фасадный защитно-отделочный слой - сложный раствор, 0=1700 кг/м3; =0,7 Вт/м С, 5=20 мм;

ІІІ. Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяем по формуле:

Dd=(tint -tht )*Zht , где

tint = 18° C - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая по нормам проектирования зданий и сооружений ;

tht= -2,2 °C - средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха 8°С по [1];

Zht=196cут - продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха 8°С по [1].

Dd = (18°-(-2,2°))*196 = 3959°С*сут.

Определяем Rred.

Rred= a · Dd+b м2 С/Вт , где

Dd - градусо-сутки отопительного периода ;

a, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий ;

Rred= 0,00035 · 3959+1,4= 1,99 м2 С/Вт

ІV. Определение толщины стены.

Общее сопротивление теплопередаче конструкции стены R0 должно быть не менее требуемого сопротивления теплоотдаче Rred : R0> Rred.

Уравнение сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций стены:

R0=1/int+1/1+2*2/2+3/3+4/4+5/5+1/ext, где

int= 8,7 Вт/м2 С - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по таблице 7[1];

ext=23 Вт/м2 С - коэффициент теплоотдачи для зимних условий наружной поверхности ограждающих конструкций 7[1].

Исходя из условия: R0>Rred имеем

1,99=;

.

Следовательно, R0>Rred слой пенополиуретана г=60 толщиной 50 мм.Условие выполняться.

Окончательно принимаем стену толщиной 580 мм, утепленную пенополиуретана г=60 толщиной 50 мм, по всему периметру наружных стен.

V. Расчетный температурный перепад Дt0 , °C , между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции определяют по формуле

Дt0= n · (tint - text)/ R0 · int , где

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенной в таблице 6;

tint - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая по нормам проектирования зданий и сооружений ;

te x t - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года , равная температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 и принимаемая по таблице 1,(6);

R0- приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции;

int - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по таблице 7[1];

Дt0?Дtn , где

Дtn- нормируемый температурный перепад , принимаемый по таблице 5 [1].

Дt0=1(18+23)/2,07 · 8,7=2,27 ° C

2,27<4,0

Температура точки росы td в зависимости от сочетаний температуры tint и относительной влажности цint , %, воздуха помещений определяют по приложению Л .

Температура внутренней поверхности фint , ° С, ограждающей конструкции определяют по формуле

фint=tint-Дt0, фint? td

фint=18-2,27=15,73 ° C

15,73> 8,83

Теплотехнический расчет покрытия

1 - железобетонная плита покрытия г=2400;

2 - пароизоляция 1 слой рубероида г=600;

3 - утеплитель ПСБ-С-35 г=16,2;

4 - разуклонка керамзитовым гравием г=500;

5 - цементная армированная стяжка г=1800;

6 - 2 слоя линокрома.

Определяем термическое сопротивление каждого слоя по формуле:

;

где - расчетный коэффициент теплопроводности отдельного слоя для условий эксплуатации А.

Следовательно,

Тогда,

Сопротивление теплопередаче конструкции покрытия имеет следующий вид:

R0=Rint+R1+R2+R3+R4+Rext=1/бiht+д1/л1+д2/л2+д3/л3+д4/л4+д5/л5+1/бext;

1/бiht=1/8,7=0,0115 1/бext=1/23=0,043

Градусо-сутки отопительного периода:

Dd=(tiht- tht)· zht =(20+2,2)· 196=4351 ° C · сут.

Rred=a· Dd+b=0,0005·4351+2,2=3,73 м2 ° С/Вт

Исходя из условия: R0>Rred имеем:

x = (3,73 - 0,586)0,035 =0,11 м.

Следовательно, толщину утеплителя ПСБ-С-35 с г=16,2 принимаем равной 110 мм. На чертежах принимаем 100 мм и 150 мм по проекту.

Дt0=n(tint-text)/R0 · бint

Дt0=1(18+23)/3,73·8,7=1,26 ° CДtn=3,0

Дt0?Дtn 1,26<3,0

фint=tint-Дt фint=18-1,26=16,74 ° C

фint?td 16,74>8,83

4.6 Технико-экономические показатели

Строительный объем ОС16330 м3

Число этажей2 шт

Количество квартир14шт

Площадь застройки ПЗ1794,4м2

Жилая площадь квартир ПЖ831,24 м2

Подсобная площадь квартир ПП767,32м2

Общая площадь квартир ПО1598,56 М2

Показатель K1 (выражает целесообразность планировочного решения)

К1=ПЖ/ПП=1,1

*Показатель К2 (выражает количество м3 строительного объема здания, приходящегося на 1 м2 жилой площади)

К2=ОС/ПЖ=19.6

5 РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ

5.1 Конструктивное решение

Существующая часть реконструируемого здание в конструктивном отношении представляет собой безкаркасную продольно-поперечную стеновую конструктивную систему. Пространственная жесткость здания обеспечивается в горизонтальной плоскости жестким диском перекрытия из многопустотных железобетонных плит.

Фундамент здания свайный. Сваи связывают монолитный ростверк. Ростверк выполнен из бетона класса B15 толщиной 500мм по подготовки из бетона класса 7,5 толщиной 100мм.

Лестничные марши - с площадкой сборные железобетонные.

Надстраиваемая часть здания в конструктивном отношении аналогична существующей части.

Перед возведением стен, поверхность подготовить в соответствии с технологией.

5.2 Расчет предварительно напряженной плиты перекрытия

Плита перекрытия размерами 1,5Ч6 м опирается по коротким сторонам и рассчитывается как балка двутаврового профиля , свободно лежащая на двух опорах.

Конструктивная ширина панели на 1 см больше номинальной. Диаметр, количество и размещение пустот назначены из расчета максимального снижения веса панели. Для удобства расшивки швов и во избежание местных околов на нижней поверхности панели предусматриваем устройство продольных фасок размерами 15 ммЧ 15 мм. Контуры боковых продольных поверхностей панелей устраиваем с выступами для улучшения заполнения швов бетоном.

Конструктивное решение и основные геометрические размеры.

1) Вид бетона - тяжелый, средней плотности 2200-2500 кг/м3 (п 2.1[16])

2) Класс бетона В 30 (п 2.3[16])

3) Коэффициент условий работы бетона гв2 = 0,9

4) Rв,ser=22МПа; Rвt,ser=1,8МПа (приложение III [12])

5) Rв=17,0 МПа , Rвt=1,2 МПа (приложение III [12])

6) Ев=29·103 МПа (приложение IV [12])

7) Напрягающая арматура класса Ат V ; гs- коэффициент надежности по арматуре; гs=1,15 при расчете по предельным состояниям первой группы; гs=1- второй группы.

8) Rs=680 МПа (приложение V[12])

9) Rsn=Rs,ser=785 МПа (приложение V[12]), Еs= 190·103 МПа

Для сварных сеток и каркасов используется холод. натянутая арматура проволока периодического профиля класса Вр-I.

Предварительное напряжение арматуры выполняется электротермическим способом на упоры. Бетон подвергается тепловой обработке.

Предварительное напряжение дsp=0,75; дsp=0,75·785=590 МПа.

дsp+ P ? Rs,ser дsp - P ? 0,3 Rs,ser , где Р - при электротермическом способе натяжения арматуры принимается равным 30+360/L

590+30+360/6<785 МПа 680<785 МПа

590-(30+360/6)>0,3·785 МПа 500>235,5 МПа

условия выполняются

Вычисляем коэффициент точности напряжения арматуры:

гsp=1±Дгsp, где Дгsp при электротермическом способе натяжения арматуры принимается равным

Дгsp=0,5·P/дsp·(1+1/vnp)

где np- число напрягаемых стержней в сечении элемента

Дгsp=0,5·90/590·(1+1/v6)=0,1, тогда коэффициент точности натяжения гsp=1-0,1=0,9; а при проверки по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаем гsp-0,1+0,1=1,1.

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения: дsp=0,9·590= 531 МПа. Передаточную точность бетона устанавливаем так, чтобы при обжатии выполнялось условие двр?Rвр·0,95.

Определение нагрузок

Таблица 5.1- Нагрузки на 1 м2 перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности, f	Расчетная нагрузка, кН/м2
1	2	3	4
1. Постоянная
Вес многопустотной плиты перекрытия	3,00гf3	1,1	3,3
Вес пола g1n	1,34гf1	1,3	1,74
Вес перегородок g0n	1,5гf0	1,1	1,65
Вес подвесного потолка g2n	0,13гf2	1,2	0,16
Итого: qn=?qni	gn = 5,97	-	g = 6,85
2. Временная р	pn = 2,0	1,2	p =2,4
3. Полная q=q+p	qn = 7,97	-	q = 9,25

Pн=2,00 кПа=200кг/м2 (таблица 3, стр 5[17])

Коэффициенты надежности по нагрузке см(таблица 1, стр 3[17]); объемный вес материалов (приложение 3[5]).

Вес мозаичного пола qn1:

- керамзитобетон д=35 мм, г0=1200 кг/м3;

- цементно-песчаная стяжка д=20 мм, г0=1800 кг/м3;

- мозаичная смесь д=20 мм, г0=2800 кг/м3.

Приведение сечения панели к двутавровому осуществляются путем вычисления суммы ширины квадратных пустот эквивалентных по площади круглым (hp=0,9d). Поэтому при ширине плиты по верху B'f=1460 мм и высоте h=220 мм основные размеры двутаврового сечения следующие:

- ширина верхней полки В'f =1460 мм

- высота верхней полки hf=(h-0,9d)/2=(220-0,9·159)/2=38 мм

- полная высота сечения h=220 мм

- ширина ребра В=Вf-n·d= 1460-7·0,9·159=458 мм

Рисунок 5.3- Схема к определению расчетного пролета многопустотной плиты перекрытия.

Вычисляем расчетный пролет панели:

l0=ln-b-ck-2 см=6000-300-100-20=5580, где ln-пролет плиты; b и ск- размеры ригеля.

К плите предъявляют требования третьей категории трещиностойкости.

Вычисляем полную расчетную нагрузку на один погонный метр плиты перекрытия: g=9,25·1,5=13,875 кН/м

Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси:

М=ql20/8=13,875·5,582/8=54,00 кН·м

Рабочая высота сечения h0=h-as=220-30=190 мм

Предварительное напряжение с учетом полных потерь предварительно принимаем равным дsp=0,7·531=372 МПа

Ддsp=1500·дsp/Rs-1200=1500·(372/680)-1200=-379<0 => Ддsp=0

Вычисляем напряжение в арматуре:

дs1=Rs+400-дsp=680+400-372=708 МПа

При коэффициенте гВ2=0,9<1 напряжение дsc,u=500 МПа. Вычисляем коэффициент щ=a-0,008 Rв гВ2=0,85-0,008·17·0,9=0,728

По формуле II.42 [12] вычисляем граничную относительную высоту сжатой зоны бетона оR

оR=щ/1+дs1/дs2·(1-щ/1,1)=0,728/1+708/500(1-0,728/1,1)=0,49

Проверяем условие М? RВгВ2В'f h'f (h0-0,5h'f)

54,00 кН·м ? 17·103·0,9·1,46·0,038·(0,19-0,5·0,038)=145,15кН·м

54,00 кН·м< 145,15 кН·м => условие выполняется т.е. нейтральная ось находится в полке, а расчетное сечение имеет вид прямоугольника шириной В'f=1460 мм.

А0=М/RВ B'f h02 гВ2=54,00/17·103·0,9·1,46·0,192=0,067

По таблице 3.1 [12] определяем о=0,07 , з=0,965

Для обеспечения перераспределения усилий должно соблюдаться условие о<оR и о<0,35

о=0,07<0,49 о=0,07<0,35 => условие соблюдается

гs6=з-(з-1)(2·о/оR-1), где з=1,15 для арматуры класса Ат-V

гs6=1,15-(1,15-1)(2·0,07/0,49-1)=1,26 > з =1,15

Принимаем гS6=1,15

Вычисляем требуемую площадь сечения продольной предварительно напряженной арматуры:

Asp=M/з·гS6·RS·h0= 54,00/0,965·1,15·680·103·0,19=3,766·104 м2=3,77 см2

Принимаем 6Ш10 Ат-V с Аs=4,71 см2 > 3,76 см2

Вычисляем коэффициент армирования м

м=Аsp/Вh0=471/458·190=0,005>мmin=0,0005

Расчет по прочности наклонных сечений

Вычисляем значение максимальной поперечной силы Q в плите перекрытия.

Q=q·l0/2=13,875·5,58/2=38,71 кН

По формуле III.73[12] проверяем условие

Q?0,3цщ1·цВ1·RВ·В·h0, где цщ1- коэффициент учитывающий влияние поперечных стержней балки

цщ1=1+з·б·мщ, где з=5, т.к. хомуты нормальные к продольной оси элемента.

б=Еs/EВ=19·104/29·103=6,55

м=Аsw/Вsw=63/458·100=0,0014 т.к. принимаем в качестве поперечной арматуры 5Ш4 Вр-I с Аsw=63 мм2, с шагом S=100 мм

цщ1=1+5·6,55·0,0014=1,045<1,3;

цВ1=1-0,01 RВгВ2=1-0,01·17·0,9-0,847

0,3·1,045·0,847·17·0,9·458·190=353,53 кН?38,71 кН => прочность наклонной полосы обеспечена.

Вычисляем коэффициент цn=0,1·Р/RВt·гВ2·h0 , где Р- усилие обжатия, принимаемое при ориентировочном значении суммарных потерь Ge=159МПа и коэффициенте зsp=1; P= зsp(Gsp- Ge)Asp=1·(590-159)·471=203 кН;

тогда цn=0,1·(203·103/0,9·1,2·458·190)=0,216 < 0,5

Определим значение коэффициента цf=0,75·(В'f-В)·h'f/Вh0

цf=0,75·(572-458)·38/458·190=0,04 < 0,5 , где В'f? В+3h'f=458+3·38=572 мм= В'f

Отсюда 1+ цf+ цn=1+0,04+0,216=1,256<1,5

Вычисляем значение

МВ=цВ2(1+ цf+ цn)·RВt·B·h02·гB2=2·1,256·1,2·0,9·458·1902=44,8555 кН·м

В расчетном наклонном сечении QB=Qsw=Q/2, отсюда

с=МВ/0,5Q=44,85/0,5·38,71=2,317 м>2·h0=0,38 м

Принимаем с=38 см. Тогда QB=MB/c=44,85/0,38=118 кН> 38,71кН=Q, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется. На приопорных участках длиной 1/4l=6/4=1,5 м устанавливаем конструктивно Ш4 Вр-I с шагом S=h/2=220/2=100 мм.

Определение геометрических характеристик поперечного сечения плиты

Вычисляем площадь сечения всей продольной арматуры, пересекающей поперечное сечение плиты

6Ш10(Аsp=4,71 см2)+5Ш5+Ш4 Вр-I (Аs=1,61 см2)+8Ш3

(АS'=0,57 см2)+6Ш3 (АS''=0,42 см2)

Аsp+As+As'+As''=7,31 см2=731 мм2

А=Вf'hf'+ Вfhf+ В(h- hf'- hf)=1460·38+1490·38+458(220-38-38)=178052 мм2

Т.к. 0,008А=0,008·178052=1424,4 мм2 > 731 мм2, то геометрические характеристики приведенного сечения плиты упрощено определением без учета продольной арматуры.

Площадь приведенного сечения плиты : Аred =A=178052 мм2

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

y0=0,5h=0,5·220=110 мм

Момент инерции сечения : Ired=1460·2203/12-1002·1443/12=1046177000 мм4

Момент сопротивления сечения по нижней зоне:

Wred=Ired/y0=1046177000/110=9510700 мм3;

то же по верхней зоне Wred'=9510700 мм3

Расстояние от ядровой точки , наиболее удаленной от растянутой (верхней) зоны до центра тяжести сечения r=цn(Wred/Ared), где цn=1,6- уB/RBser=1,6-0,75=0,85 ,

тоже, наименее удаленное от растянутой зоны (нижней)

rinf = r = 0,85 (9510700: 178052) = 45,4 мм

где - предварительно принимаем равным 0,75

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне: Wpl=

=г* Wred,

где Wрl г= 1,5 - для двутаврового сечения при 2<bt/b=3.5 <6 ,

Wрl=1.5*9510700=14266050 мм 3 тоже в стадии изготовления и обжатия:

W' рl= 1426050 мм 3

Определение потерь от предварительного напряжения арматуры

От релаксации напряжения арматуры

у1=0,03 уsp = 0.03* 590 = 17.7 МПа

От температурного перепада:

у2= 0 т.к нагрев арматуры и формы происходит одновременно.

Усилие обжатия:

Р= Аsp (уsp- у1) = 471(590-17.7)= 269.6 kH

Эксцентрисент приложения усилия Р1 относительно центра тяжести сечения:

lop=ysp = y0 - as= 110-30=80 мм

Напряжение в бетоне при обжатии:

у вр==3,2 МПа,

из условия определяем Rbp= 3.2:0.95=3.4,

однако RbpМПа. Принимаем Rbp = 12,5 МПа, тогда отношение

тогда потери от быстронаростающей ползучести составит:

у6=0,85*40* МПа

С учетом первых потерь уbp=,

Первые потери Р1= Аsp (уsp- у11)= 4.71*10-4(590-27.9)=265 kH

Mg= = = 12.84 kH*м,

где Mg- момент от собственной массы плиты, тогда:

увр1=

От усадки бетона: ув=35 МПа

т.к. 0,2<0.75

тогда уg= 150б*,

где б=0,85 - для тяжелого бетона, подвергнутого тепловой обработке, отсюда

уg = 150*0,85*0,2=25,5 МПа

Вторые потери: у12 =35+25,5=60,5 МПа

Полные потери: уlos = у11- у12= 27,9+60,5=88,4МПа

88,4МПа<100МПа

принимаем уlos =100МПа

Расчет по образованию трещин нормальных к оси

Расчет производим из условия ММcrc (формулы 12,3[12])

Вычисляем воспринимаемый сечением нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин момент внутренних усилий Мcrc по формуле:

Мcrc = Rbt,ser*Wpl+ Мrp,

где Мcrc - момент образования трещин,

Мrp - момент усилия обжатия Р относительно оси, проходящей через условную точку наиболее удаленную от растянутой зоны;

Wpl - упругопластический момент сопротивления железобетона

Мrp= Р2(lop+r)

где lop - эксцентрисент усилия обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения,

r - Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны до центра тяжести приведенного сечения.

гsp =0.9

Р2= Аsp (уsp- у1)= 4.71*10-4(590-100)*103=230.8 kH

Мrp = 230.8* (0.08+0.0454)*0.9=0.9 кН*м

отсюда:

Мcrc= 1,8*14266,05*100+2*105 = 48,8*105 Н*м = 48,8 кН*м

Т.к. М== 46,53 < 48.8 кН*м, то трещины в растянутой даже не образуются.

Проверим, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения:

гsp*p(lop-rinf)Rbt,p*Wpl,

1,1*269600*(8-4.54)=1026097.6 Н*см =10.26 кН*м < 1.0*1426605=14.24кН*м условие выполняется, начальные трещины не образуются Rbt,p=1.0 - сопротивление бетона растяжению при достаточной прочности бетона 12,5 МПа

Расчет наклонных сечений по образованию трещин

Расчет производим у грани опоры при гf = 1. Поперечная сила Q=. Необходимость расчета по образованию наклонных трещин установим, проверив условие Qцвз*Rbt*b*h0, где цвз=0. Q=33,5 кН

33.5<0.6*1.8*48*190=93.38 кН. Условие выполняется. Следовательно, трещины наклонные к продольной оси элемента не образуются.

Расчет прогибов плиты

Определяем кривизну плиты от действия постоянных нагрузок по формуле:

,

где Ml = кН*м

Определяем кривизну, обусловленную выгибом от кратковременного действия усилия предварительного обжатия:

Кривизну оси, вызванную выгибом под влиянием ползучести бетона от усилия предварительного обжатия определим по формуле 114 стр. 241 [12]



где и - деформации бетона, вызванные ползучестью, на уровне центра тяжести растянутой арматуры и крайнего сжатого волокна бетона

уb= у6+ у8+ у9=10.2+35+25.5=70.7 МПа

уb= у8=35 МПа

Полная кривизна пластины

Определяем прочность пластины:

f= s**l02 где s=- для равномерно распределенной нагрузки, тогда:

f=

Допустимый прогиб [f]=

[f]=0.0279м>f= 0,011м , т.е. прогиб не превышает допустимого значения.

Конструирование плиты

Плиты изготавливаются с усиленными торцами: одним с уменьшенным поперечным сечением пустот, другим- с заделкой бетонными вкладышами. Бетонные вкладыши и плиты изготавливаются из бетона одинакового класса. обязательно устройство в продольных боковых гранях углубление, предназначенных для образования после замоличивания перекрытий прерывистых шпонок, обеспечивающих совместную работу плит на сдвиг в вертикальном и горизонтальном направлении. Для армирования плиты используется в качестве продольной рабочей предварительно напрягаемой арматуры - горячекатная, термически упрочненная сталь класса Ат-V по ГОСТ10884-81;для сварных сеток и каркасов- холоднотянутая арматура, проволока периферического класса Вр-I по ГОСТ 6727-80. Сварные арматурные изделии удовлетворяют требованиям ГОСТ 10922-75, ГОСТ 14098-85. Натяжение арматуры производится электротермическим способом. Температура нагрева должна строго контролироваться и не превышать 4000С

Монтажные петли плит изготавливают из стержневой горячекатной арматурной стали класса А240 по указаниям ГОСТ 13015-83.

Выписка для монтажной петли размером 100х150 мм устраивается после заглаживания поверхности плиты перекрытия до пропаривания. Выемка заделывается бетоном класса не ниже В125 после установки плиты перекрытия.

Марка плиты 1ПК6015-8Ат-Vл; длинна = 5980, масса 2,17т, ширина 149 см, расчетная нагрузка 800 кгс/м2 (без учета собственной массы)



5.5 Основания и фундаменты

5.5.1 Анализ инженерно-геологических условий площадки

строительства

Рельеф площадки строительства спокойный, уклон местности небольшой. Данные об инженерно-геологических условиях площадки строительства были взяты по результатам инженерно-геологических изысканий, проводившихся перед строительством здания. По своему составу грунты, слагающие основание площадки строительства подразделяются на 5 основных слоев:

Культурный слой -- мощность 1,0…1,2 м.

Суглинок коричневый твердый просадочный, легкий, пылеватый, карбонатизированный -- мощность слоя 2,2..3,1 м.

Суглинок буровато-коричневый с красноватым оттенком, твердыми включениями карбонатных стяжений  -- мощность слоя 2,3…3,1 м.

Суглинок кирпично-красный с твердым включениями карбонатных стяжений, к забою опесчаненый  -- мощность слоя 2,8…5,5 м.

Суглинок красновато-коричневой зеленовато-серой твердой с прослойками песка пылеватого  -- мощность слоя 0,7…4,0 м.

Грунтовые воды в основании площадки строительства на глубине до 12 м не обнаружены. Анализ прочностных и деформационных характеристик грунтов основания позволяет определить все слои основания (кроме культурного) как достаточно надежные. Во время эксплуатации здания не наблюдалось существенное протекание геологических процессов, оказывающих влияние на прочностные свойства грунтов основания.

Генеральный план стройплощадки

Рисунок 7 - План расположения выработок

5.5.2 Расчет фундаментов глубокого заложения

Несущая способность висячих свай по материалу в большинстве случаев больше, чем по грунту, поэтому определяем несущую способность одной сваи только по грунту.

Для расчета принята свая С 6-30 (ГОСТ 19804.1-79) сечением 0,3x0,3м и длиной 6м. Длина острия 0,25м. Свая работает на центральное сжатие. Острие сваи находиться на глубине 7,2м от поверхности земли. Расчетная схема свайного фундамента приведена на рисунке .

Несущую способность сваи Fd определяем по формуле:

Fd = гс(гс,R•RA+u? гс,f •fi•hi) (5.58)

где R-расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по таблице 9.1 [15]; R = 9750 кПа;

А - площадь опирания на грунт сваи

А= 0,3х0,3 = 0,09м2;

u - наружный периметр сваи, м;

u = 4•0,3 = 1,2м.

fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа; (прим. По табл. 9.2 [15])

гс,R и гс,f - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи (табл. 9.3 [15])

Рисунок - Расчетная схема свайного фундамента

Для нахождения расчетных сопротивлений грунта по боковой поверхности сваи разделим пласты на однородные слои толщиной не более 2м и определим fi по таблице 9.2 [15].

h1 = 1м z1 = 6,6м f1 = 59,2 кПа

h2 = 1,2м z2 = 5,5м f2 = 57 кПа

h3 = 1м z3 = 4,3м f3 = 54 кПа

По формуле 9.6 [15] определяем несущую способность одной сваи:

Fd = 1(1•9750•0,09+1,21•59,2•1)=1095,42 кН

Расчетную нагрузку на сваю находим по формуле 9.3 [15] при коэффициенте надежности гк = 1,4:

Fd / гк = 1095,42/ 1,4 = 782,44 кН

Фундамент под рассматриваемую стену запроектирован в виде 2-х параллельных рядов свай. Расстояния между осями свай вдоль ростверка равно 1060мм.

Рисунок - Свайный фундамент расчетного участка.

Определяем нагрузку, приходящуюся на одну сваю.

Нагрузку от ростверка принимаем равной:

G = 1,4•0,5•1•24 =16,8 кН

Полная нагрузка на 1м фундамента от сооружения и ростверка с коэффициентом надежности по нагрузке гf = 1,1:

Nр = (1,1•648+1,1•16,8/2 ) = 722,04 кН < 782 кН

Условие прочности выполняется.

Проверяем давление на грунт под подошвой условного фундамента. Площадь подошвы на глубине 7,2м определяем в предположении, что силы трения грунта по боковой поверхности фундамента воспринимаются всеми грунтами. Угол внутреннего трения цII = 23ъ , значение б = 23ъ /2 = 11,5ъ и tg11,5ъ = 0,203, тогда условная ширина фундамента

bусл = 1,06+0,3+2·3,8·0,203 = 2,9м

Расчетное сопротивление грунта под условным фундаментом определяем по формуле 5.3 [15] db = 0, т.к. ширина подвала >20м;

По таблице 5.3 [15] находим гс1=1,25; гс2=1,1

Принимаем к=1, т.к. характеристики грунтов получены по данным испытаний.

Находим осредненное значение удельного веса грунтов:

гII ` = 17,3·2,6+19,2·2,9 +19,6·1,2/ 7,2 = 17,24 кН/м3

По таблице 5.4 [15] для угла цII = 23ъ находим коэффициенты:

Мг =0,67, Мq =3,65, Мc =6,25

Расчетное сопротивление грунта под условным фундаментом:

R = 1,25·1,1/ 1·(0,67·12,9·17,24 + 3,655·7,2·17,24+6,25·1) = 678,47 кПа

Нагрузку на подошву условного фундамента: от ростверка 16,8 кН;

от свай 2·(2,9·6 + 0,05) = 34,9 кН;

от грунта в пределах условного фундамента 576,12 кН

Среднее давление на подошву условного фундамента:

P = 648+16,8+34,9+576/2,9·1=439,9 кПа < 678,47 кПа

Условие выполняется.

5.5.3 Расчет осадок свайного фундамента

Осадку определяем методом элементарного суммирования. Дополнительное давление на уровне подошвы фундамента:

р0 = р - уzg,0 =439,9 - 17,24•7,2 = 315,77 кПа

Рисунок - Схема для расчета осадки

Все необходимые для построения эпюр природного уzg и дополнительного уzр давлений, а также для определения нижней границы сжимаемой толщи вычисления сводим в табл. 13

Таблица Данные вычислений

о	Z = о bусл / 2	б	уzp, кПа	уzg, кПа	0,2уzg, кПа
0 0,4 0,8 1,0 1,2 1,6 2,0 2,4 2,8 3,2 3,6 4,0 4,3 4,4	0 0,58 1,16 1,62 1,74 2,32 2,9 3,48 4,06 4,64 5,22 5,8 6,26 6,38	1 0,98 0,87 0,75 0,72 0,59 0,46 0,37 0,3 0,25 0,21 0,18 0,16 0,15	315,77 309,45 274,72 236,8 227,35 186,3 145,25 116,83 94,73 78,94 66,31 56,84 49,41 47,37	131,7 143,07 154,44 163,46 165,62 176,06 186,5 196,94 207,38 217,82 228,26 238,7 247,05 249,14	26,34 28,61 30,89 32,69 33,12 35,2 37,3 39,39 41,48 43,56 45,65 47,74 49,41 49,83

Осадку определяем по формуле 11.3 [15] при модуле деформации грунта

Е = 10000 кПа:

Осадка фундамента составила 8,02 см, что меньше допускаемой осадки в 10 см. Расчет фундамента по второй группе предельных состояний подтвердил прочность основания фундамента под новые нагрузки и позволил отказаться от усиления фундамента.

6 ТЕХНОЛОГИЯ ремонтно-строительных работ

6.1 Описание района строительства

Вид осуществляемых строительных работ -- реконструкция существующего 7-этажного жилого дома.

Как правило, реконструкция промышленных и гражданских объектов проводится в условиях повышенной стесненности, что не позволяет использовать оптимальные комплекты строительных механизмов и машин, организовать строительную площадку. Серьезные трудности часто возникают при определении места рациональной установки грузоподъемных механизмов в монтажной зоне, а также в связи с необходимостью обеспечения минимума остановки работы предприятий и учреждений, эксплуатации жилищного фонда. Поэтому необходимо применение специальных методов усиления, разборки, монтажа конструкций, исключающих полностью или сводящих к минимуму остановку эксплуатации реконструируемых объектов.

Проектируемые строительные работы будут производиться на территории жилого района, имеющего разветвленную сеть транспортных и инженерных коммуникаций.

До начала строительно-монтажных работ следует произвести комплекс подготовительных и вспомогательных работ: отселение жильцов дома, очистку территории стройплощадки и подготовку сети временных дорог и коммуникаций. Все строительно-монтажные работы выполняются на основе договоров генподряда. Большая часть работ производится в 2 смены.

Обеспечения нужд строительного производства в конструкциях, материалах и инвентаре планируется осуществлять через сеть предприятий строительной индустрии г. Тольятти и силами строительно-монтажного управления ВАЗа. Обеспечение строительства электроэнергией, водой и проч. коммуникациями осуществляется с помощью действующих сетей промышленной зоны. Непосредственный подвод потребляемых ресурсов на строительную площадку осуществляется прокладкой соответствующих временных сетей в подготовительный период строительства.

6.2 Составление калькуляции трудовых затрат

Для составления калькуляции необходимо определить затраты труда и количество машино-смен, которые находят по ЕНиР.

6.3 Календарный график

Календарный план (график) - это проектно-технологический документ, который определяет последовательность, интенсивность и продолжительность производства работ, их взаимоувязку, а также потребность (с распределением во времени) в материальных, технических, трудовых, финансовых и других ресурсах, используемых в строительстве.

В основу составления рациональных календарных планов строительства закладывается нормализованная технология возведения зданий и сооружений. Основная задача календарного планирования состоит в составлении такого расписания выполнения работ, которое удовлетворяет всем ограничениям, отражающим в технологических моделях строительства объектов взаимоувязку, сроки интенсивности ведения работ, а также рациональный порядок использования ресурсов.

Если заранее сформулирован критерий качества календарного плана (скажем, минимальная продолжительность возведения объекта или максимальная равномерность использования бригад рабочих и строительных машин), то наилучшим считается календарный план, оптимальный по этому критерию.

Важным этапом разработки планов является определение ресурсов, необходимых для выполнения проекта и их распределения.

В зависимости от стадии проектирования календарные планы подразделяются на следующие виды:

- календарный план или комплексный укрупненный сетевой график поточной застройки комплекса зданий или сооружений в составе ПОС;

- календарный план строительства отдельных объектов в составе ППР (на стадии рабочих чертежей);

- календарный план осуществления отдельных строительных процессов (технологические карты на стадии разработки ППР);

- разрабатывают также почасовые сменные графики, которые находят применение в работе домостроительных комбинатов при монтаже конструкций с транспортных средств («с колес»).

Все перечисленные календарные планы должны быть взаимоувязаны, если они разрабатываются относительно одного объекта или комплексов объектов.

Проектирование календарных планов осуществляют с учетом ряда принципов, к основным, из которых относятся:

- продолжительность строительства промышленных предприятий не должна превышать нормативную, а жилых и общественных - директивную (плановую);

- стоимостные, трудовые, материальные и энергетические затраты на строительство должны быть минимальными;

- постоянные объекты, которые могут быть использованы для нужд строителей, целесообразно строить в подготовительный период;

- принимаемые решения по номенклатуре и объему временных зданий и сооружений, в том числе мобильных (инвентарных), возводимых в подготовительный период, должны создавать условия для высокопроизводительного труда работающих на строительной площадке;

- принимаемые решения по прокладке временных сетей водо-, тепло- и энергоснабжения и освещения строительной площадки должны способствовать эффективному использованию строительных машин и средств малой механизации;

- работы, которые невозможно осуществлять или которые вызывают значительное удорожание в зимний период, следует планировать на теплое время года;

- возведение зданий, сооружений и их частей должно осуществляться индустриальными методами на основе широкого применения комплектно поставляемых конструкций, изделий, материалов и оборудования, а также комплектов блоков полной заводской готовности;

- выполнение строительных, монтажных и специальных строительных работ должно проектироваться поточными методами с соблюдением технологической последовательности и технически обоснованного совмещения их.

Календарный план строительства отдельного объекта входит в состав проекта производства работ, составляемого по рабочим чертежам. В нем определяется продолжительность возведения объекта, сроки и взаимная увязка выполнения отдельных строительных и монтажных процессов. Правильно составленный календарный план должен служить основой для повседневного руководства строительством и для контроля над ходом работ. Кроме того, его используют при оперативном планировании строительных и монтажных работ.

Исходными данными для разработки календарных планов в составе проекта производства работ служат:

- календарные планы в составе проекта организации строительства;

- нормативы продолжительности строительства или директивное задание;

- рабочие чертежи и сметы;

- данные об организациях - участниках строительства, условия обеспечения рабочими кадрами строителей по основным профессиям, формирование бригад на выполнение работ, данные о производственно-технологической комплектации и перевозке строительных грузов, данные об имеющихся механизмах и о возможностях получения необходимых материальных ресурсов.

Порядок разработки календарного плана следующий:

- составляется перечень (номенклатура) работ;

- в соответствии с номенклатурой по каждому виду работ определяются их объемы;

- производится выбор методов производства основных работ и ведущих машин;

- рассчитывается нормативная машино- и трудоемкость;

- определяется технологическая последовательность работ;

- устанавливается сменность работ;

- определяется продолжительность работ и их совмещение, корректируется число исполнителей и сменность;

- расчетная продолжительность сопоставляется с нормативной, вносятся коррективы;

- на основе выполненного плана разрабатываются графики потребности в ресурсах.

Календарный план производства работ на объекте состоит из левой (расчетной) и правой (графической) частей.

Задачей календарного планирования строительного производства является решение комплекса вопросов по выбору состава и количества пусковых комплексов и очередей реконструкции объекта с учетом технологической взаимосвязи его элементов(зданий, производств, помещений), характера строительно-монтажных работ, методов реконструкции и организации ее проведения. Основным фактором, определяющим решения календарного плана реконструкции, является метод организации ее проведения.

В практике применяются различные методы, отличающиеся наличием различных ограничений и системой правил взаимодействия ресурсов строительных организаций, обеспечивающих достижение заданного результата - эффективного выполнения в заданное время строительно-монтажных работ без снижения объемов выпуска продукции или оказания услуг.

Для достижения этой цели при календарном планировании реконструкции промышленных предприятий ил объектов гражданского назначения следует исходить из основных стратегий, представленных типичными схемами организации строительства.

Параллельный метод организации реконструкции предполагает одновременное проведение строительно-монтажных работ на всех объектах и участках. Этот метод позволяет провести реконструкцию объекта в чрезвычайно сжатые сроки, но его применение возможно лишь при полном выведении объекта из эксплуатации, для чего при реконструкции промышленных предприятий необходимо создание резерва продукции на все время выполнения работ и при максимальной концентрации ресурсов строительной организации к моменту остановки производства.

Последовательный метод организации работ имеет различные модификации, при котором работы выполняются поочередно по отдельным участкам объекта (цехам, помещениям, здания). При последовательном методе обеспечивается наименьшая продолжительность реконструкции отдельных участков, что приводит к быстрому вводу в действие новых мощностей, производственной или служебной площади до момента завершения всех работ по объекту. Однако общая продолжительность реконструкции из-за обычно большого количества очередей значительно увеличивается, а ресурсы строительной организации используются наименее рационально в связи с необходимостью частых переходов строительных машин и рабочих с одного участка на другой. При последовательном методе также необходимо восполнение потерь продукции или оказываемых услуг, но величина резервов может быть значительно уменьшена.

Наиболее рациональны поточные методы организации реконструкции, сочетающие последовательную и параллельную организацию работ.

Поточный метод в наибольшей степени удовлетворяет требованиям строительной организации, так как она при этом работает в зданиях, свободных от эксплуатационников и оборудования и может в достаточной степени рационально использовать свои ресурсы. В то же время он менее эффективен для заказчика, так как связан с прекращением деятельности объекта на достаточно большое время.

6.4 Эпюра движения рабочей силы

На основании расчетов календарного плана строят эпюру движения рабочей силы, по которой затем высчитывают коэффициент .