Проектирование магистральной линии связи

2) Значения общей длины кабелей, указанные в седьмой колонке таблицы 1.7, рассчитываются по формуле:

В ней приняты следующие обозначения:

- запас по длине на укладку; примем, что линия укладывается в обычном грунте, тогда ;

- запас длины на отходы при спаячных работах, считается равным ; примем ;

- длина трассы КЛ по ординатам объектов и их удаленности от ж.д., м;

- длина кабеля на пересечение одного ж.-д. пути с междупутьем, м; на однопутных ж.д. длина кабеля на пересечении рассчитывается по формуле , где - высота насыпи на уровне головки рельс, м. Примем , тогда ;

- длина кабеля на подъем со дна траншеи на концах А и Б соответственно (не менее 0.5м в скальном и 0.9м прочих грунтах, 1.0 - 1.2 - на станциях), м;

- длина кабеля на ввод в объект (для НУП, РУП - 10м; для ОУП, ЭЦ, ТП - 20м; для ОП, ПБ, П, ШН, - 5м; для РШ, Пр-зд - 3м), м;

- запас длины на перезаделку; принимается ;

2 - учитывает, что отрезок кабеля имеет два конца (А и Б).

Замечание: так как в ОУП кабели заводятся шлейфом, то расчётная длина удваивается.

Приведём два примера расчёта длины кабелей ответвления для некоторых объектов. Результаты расчёта округляются до значения кратного 5.

Для устройства ответвлений от железнодорожных магистральных кабелей и вторичной коммутации рекомендуется [8, с.58; 3, с.80] использовать кабели марки ТЗБ (в частности ТЗАВБ и ТЗАПБ). Они относятся к низкочастотным кабелям дальней связи. Кабели ТЗАВБ и ТЗАПБ отличаются типом изоляции жил - в первом случае она полвинилхлоридная, во втором - полиэтиленовая. При проектировании в качестве кабелей ответвления и вторичной коммутации будем использовать кабель ТЗАПБ. Расшифровка его обозначения следующая: низкочастотный однородный кабель дальней связи, имеющий звёздную, четвёрочную скрутку, ПЭ изоляцию, в алюминиевой оболочке, бронированный стальными лентами. Ёмкость кабеля варьируется порядка 4, 7, 12, 14, 19, 27, 37 четвёрок с диаметром жил 1.2 мм. Строительная длина кабеля - 425 или 850 м. Срок службы составляет не менее 30 лет.

1.8 Выбор оборудования и аппаратуры кабельной магистрали

При строительстве кабельной магистрали используются различные элементы оборудования, предназначенные для соединение строительных длин кабелей, предотвращения утечки воздуха из , устройства ответвлений и др.

В проекте для монтажа будет применяться следующая кабельная арматура:

1) прямые свинцовые муфты типа МСП-7 и МСП-14; рассчитаны на соединение строительных длин кабелей ёмкостью 7 и 14 четверок соответственно;

2) газонепроницаемые свинцовые муфты ГМС-4, ГМС-7 и ГМСМ-60; устанавливаются на вводах кабелей ответвлений для предотвращения утечки воздуха из магистральных кабелей, находящихся под постоянным избыточным давлением;

3) прямые свинцовые муфты типа МС-20, МС-25, МС-30, МС-40; применяются на кабелях ответвлений, необходимы для мотажа газонепроницаемых муфт;

4) разветвительные тройниковые свинцовые муфты типа МСТ; монтируются в местах ответвлений и расчитаны на ёмкость магистрального кабеля 7 и 14 четверок;

5) чугунные прямые (С-35, С-50, С-55, С-65) и тройниковые (Т-35, Т-50, Т-55, Т-65) муфты; устанавливаются на свинцовые прямые, газонепроницаемые и тройниковые муфты подземных кабелей для защиты их от механических повреждений;

6) междугородние кабельные боксы БМ1-1, БМ1-2, БМ2-2, БМ2-3; служат для оконечной разделки вводных кабелей в помещениях обьектов связи и расчитанны на ввод одного или двух кабелей;

7) малогабаритные кабельные боксы БМШ-1 и БМШ-2; предназначены для установки в релейных шкафах автоблокировки или переездной сигнализации.

На схеме указана магистральная кабельная линия связи со всеми заданными объектами, в том числе НУП на рассчитанной для него ординате (указана непосредственно под ним). НУП включается с помощью соединительной муфты типа МСП-7. Кабель 2 используется для организации ВЧ связи, поэтому ответвления от него не делаются, но устанавливаются соединительные муфты, расстояние между которыми равно строительной длине кабеля; ординаты установленных муфт указаны внизу схемы. Все ответвления организуются от кабеля 1, для чего на нём устанавливаются разветвительные муфты МСТ 14x7 Т-50 (их ординаты помещены непосредственно над ними). Также на этом кабеле установлены муфты для соединения строительных длин кабеля. На каждом кабеле ответвления установлены прямые свинцовые муфты типа МС-20 для мотажа газонепроницаемых муфт, газонепроницаемые свинцовые муфты для предотвращения утечки воздуха из магистральных кабелей и чугунные прямые муфты С-50 для защиты последних от механических повреждений. На обслуживаемом усилительном пункте использованы вводно-кабельные шкафы типа ВКС-С1 и междугородние кабельные боксы обыкновенные БМ2-3 для оконечной разделки вводных кабелей. Пост ЭЦ организуется с помощью кабеля вторичной коммутации, обозначенного на схеме цифрой 8; маркировка остальных кабелей ВК состоит из цифры 8 и буквенного обозначения, соответствующего обозначению элемента линии, от которого осуществляется ответвление. В релейных шкафах РШ, РШ-вх, РШ-АПС расположены малогабаритные кабельные боксы БМШ-1, для организации ответвлений использованы боксы БМШ-3.

Нумерация кабелей и элементов магистрали осуществлена в соответствии с руководством.

В таблице 8 указан тип кабельной арматуры по позициям скелетной схемы кабельной линии. В первой колонке приведены ординаты мест установки арматуры в километрах, в том числе НУП, в остальных - маркировка установленной аппаратуры.

2. КАБЕЛЬНАЯ СЕТЬ АВТОМАТИКИ НА СТАНЦИИ

2.1 Выбор трассы прокладки магистрального, ответвлений и вторичной коммутации кабелей

При прокладке кабеля по станции необходимо выполнять следующие требования:

? трасса должна иметь наименьшую длину и быть максимально пригодной для производства строительных и эксплуатационных работ, обеспечивать надёжность кабельной линии в процессе эксплуатации;

? на станциях трассу следует прокладывать по обочине крайнего пути либо в междупутьях малодеятельных путей, свободных от линий связи и энергоснабжения, водопроводов и др.;

? нельзя прокладывать кабель под остряками и крестовинами стрелочных переводов, глухими пересечениями и ближе 1.5 м от изолирующих стыков;

? трасса не должна приближаться к рельсам железных дорог на расстояние менее 2 м при прохождении её по обочине параллельно железнодорожному пути и менее 1.6 м при прохождении в междупутьи;

? число переходов кабеля под путями и количество разветвительных муфт должно быть минимальным.

Поясним мотивацию выбора трассы.

На заданной схеме горловины станции трасса проложена, исходя из следующих соображений. Для облегчения производства работ трассу будем прокладывать не в междупутьи, а вдоль обочины крайнего пути. Здесь возможны два варианта: прокладка вдоль бокового пути 5П или 6П и далее вдоль путей IОП или IIУП соответственно.

1) В первом случае длина кабелей ответвления к светофорам Ч2, Ч4, Ч6 и стрелкам12, 15, 13 является большой, т. к. ответвление будет пересекать горловину станции в самом широком её месте; кроме того, при этом необходимо организовать переходы под всеми путями для кабелей ответвления. Кабели ответвления к остальным элементам имеют приемлемую длину и наименьшее возможное число пересечений путей. Важно и то, что с этой стороны расположен релейный шкаф РШ, в который заводится проводимая трасса. Однако такое размещение требует значителных затрат кабеля для организации ответвления к элементам, расположенным на пути ПП.

2) Во втором случае длина кабеля ответвления на светофоры Ч2, Ч4, Ч6 значительно меньше, число пересечений путей также уменьшается. Организация ответвлений к другим элементам не имеет явных преимуществ по сравнению с первым способом, однако позволяет с меньшими затратами осуществить подключение элементов на пути ПП. Также в этом случае необходимы пересечения магистральной трассой путей IОП и IIУП для завода кабеля в релейный шкаф, пути ПП и стрелочного перегона 17-19СП; в итоге нужно осществить четыре пересечения трассой железнодорожных путей, что является нежелательным.

В результате, с учётом того, что по заданию необходимо использовать ЭЦ1, было решено выбрать первый из возможных вариантов. Реализация его изображена на рисунке 3.

Расстояние от магистральной траншеи до крайнего рельса железнодорожного пути а = 3 м.



Рисунок 3 - Трассы прокладки кабелей на станции

2.2 Выбор типа кабеля

Для соединения цепей и аппаратуры СЦБ будем использовать сигнально-блокировочный кабель марки СБПАБпШп (кабель сигнально-блокировочный с медными жилами, ПЭ изоляцией, защитным ПЭ шлангом в алюминиевой оболочке, бронированный двумя стальными лентами с защитным ПЭ шлангом).

Выбор осуществлён из следующих соображений:

? кабели в полиэтиленовых оболочках хотя и дёшевы, но имеют низкую защищёность от влияния контактной сети электрофицированных жедезных дорог; т. к. заданный вид тяги - переменного тока, то с целью повышения помехозащищённости применим кабель в алюминиевой оболочке;

? вид грунта выбирается самостоятельно; т. к. при расчёте длин кабелей ответвления и вторичной коммутации было принято, что грунт обычный, используем это и здесь. В грунтах всех категорий, кроме подверженным мерзлотным деформациям, применяется именно данная марка кабеля.

Кроме того, выбранный кабель прокладывается в районах с повышенным электромагнитным влиянием; таким образом мы повышаем защищённость линии в случае возникновения каких-либо помех электромагнитного происхождения.

2.3 Кабельная сеть стрелок

Кабели, прокладываемые от поста ЭЦ к муфтам, называются магистральными. Длина магистральных кабелей рассчитывается по формуле:

Кабели, прокладываемые от групповых разветвительных муфт к объектам или между объектами, называются индивидуальными. Длина индивидуальных кабелей, а также кабелей, прокладываемых между групповыми муфтами, рассчитывается по формуле:

Пояснения принятых в формулах величин:

1.03 - коэффициент, учитывающий трёхпроцентный расход кабеля на изгибы и повороты при прокладке (от общей длины кабеля);

- расстояние от поста ЭЦ до групповой муфты или объекта централизации, определяемое по ординатам, указанным на плане станции;

6.3 - длина кабеля при пересечении одного пути и одного междупутья, равна заданной ширине междупутья в 4.8 м плюс ширина пути 1.5 м;

- количество пересекаемых кабелем путей;

- длина кабеля для ввода в здание поста ЭЦ (примем, что расстояние от кабельной трассы до места ввода в здание поста ЭЦ равно нулю; на ввод в релейное помещение - 25 м);

- длина кабеля, необходимая для подъема его со дна траншеи и разделки (принимается 1,5 м);

- запас кабеля у муфты на переразделку (принимается 1 м);

- расстояние между объектами по ординатам;

- расстояние от трассы до ближайшего рельса, .

Полученные результаты расчёта округляются до числа, кратного 5.

Примеры расчёта длин магистральных и индивидуальных кабелей приведены ниже.

Формула расчёта критической длины кабеля имеет вид

Поясним её вывод и все указанные величины.

- допустимое падение напряжения в кабеле; оно рассчитывается по формуле:

В этой формуле:

- напряжение источника питания рабочей цепи, равное по заданию 220 В;

- номинальное напряжение электродвигателя привода, равное 160 В;

- расчётный ток электродвигателя, принимаемый на 25% больше его рабочего тока; т. к. рабочий ток составляет 2.4 А, то ;

- переходное сопротивление контактов реле и соединительных проводов; для двухпроводной схемы принимается равным 1.6 Ом.

Поставив значения величин, получим:

С другой стороны, при наличии двух итающих проводов (прямого и обратного) падение напряжения можно рассчитать по формуле

где

- сопротивление одного метра жилы кабеля, составляющее для сигнально-блокировочных кабелей 0.0235 Ом/м;

- число жил в прямом и обратном проводах;

- искомая длина кабеля;

- расчётный ток в проводе, равный расчётному току электродвигателя 2.4 А.

Приняв , выразим и получим рабочую формулу. Далее, подставляя пары значений , рассчитаем и сведём результаты в таблицу 10.

Таблица 10 - Расчёт критических длин кабеля

		, м
1	1	=490
1	2	=625
2	2	=978
2	3	=1174

Т. к. при значениях и больше ординаты входного светофора (равной 1095 м), расчёт на этом прекращается. Приведём пример расчёта:

В некоторых случаях возникает необходимость дублирования жил цепей ЭПК и обогрева. Критерием дублирования является соответствие одной жилы определённого сечения такому сечению, которое необходимо для передачи требуемой мощночти при установленной норме допустимых потерь напряжения в проводах. Число дублируемых жил определяется в каждом случае на основании расчётов. Количество запасных жил в кабелях принимается из расчета одна запасная жила на 10 действующих, но не более 3 жил.

Очистка стрелок от снега осуществляется автоматически. Эту операцию выполняет электропневматический клапан (ЭПК) с помощью сжатого воздуха. Управление этим кланом может быть центральным и местным. При местном управлении уменьшается число жил в групповых кабелях, однако требуется установка дополнительного лборудования. При центральном управлении ЭПК каждому приводу от поста ЭЦ предусматривается два провода - прямой и обратный. Целесообразность применения того или иного способа управления ЭПК зависит от длины кабеля, прокладываемого между ЭЦ и первой групповой муфтой.Для выбора типа управления построим график экономической эффективности (рисунок 4).

Исходя из графика более выгодным является центральное питание. При центральном управлении ЭПК обратные провода в проходных или групповых муфтах объединяются в один провод. При длине кабеля от поста ЭЦ до ЭПК менее 670 м прямые и обратные провода одножильные, от 670 до 950 м двужильным делается обратный провод, а от 950 до 1350 м двужильными делаются оба провода.

Рисунок 4 - График экономической эффективности

Примеры расчёта длин кабелей:

- длина кабеля до муфты СТ7;

- длина индивидуального кабеля от муфты СТ7 до стрелки 21;

- длина кабеля между стрелками 21 и 15;

- длина кабеля от стрелки 15 до поста ЭЦ.

В качестве примера приведём пояснения к записи у стрелки 15.. В общем случае запись у стрелок можно выразить следующим образом: . Рассчитаем значение каждого обозначения.

1) - длина индивидуального кабеля между стрелками 21 и 15; ;

2) - жильность рабочей и контрольной цепей между 15-ой и 21-ой стрелками; рабочая цепь содержит два прямых и один обратный провод (дублируется), контрольная - два провода (не дублируются); однако т. к. , то и , поэтому получим жил;

3) - жильность цепи управления ЭПК. Исходя из графика экономической эффективности более выгодным является центральное питание ЭПК. Жильность в этом случае зависит от расстояние между постом ЭЦ и ЭПК. Расстояние рассчитаем следующим образом: . Отсюда . Тогда жильность цепи ЭПК составит жилы;

4) - жильность цепи обогрева. Так как расстояние по кабелю от стрелки 15 до трансформатора у муфты СТ7 меньше предельной длины цепи 390 м, поэтому жильность цепи обогрева . Отсюда жилы;

5) - ёмкость используемого кабеля. Суммарное число жил . Эксплуатационный запас - 2 жилы. Итого получаем 12 жил. Ближайший больший по ёмкости кабель СУБ имеет 12 жил; если принять его, то фактический запас составит 2 жилы. Получаем и .

В результате надпись на схеме у стрелки 15:

Схема кабельной сети стрелок изображена на рисунке 5.



Рисунок 5 - Схема кабельной сети стрелок

2.4 Кабельная сеть светофоров

Расчёт критических длин выпольняется так же, как и для стрелок, только со следующими данными:

Численные значения остальных величин те же, что и в п.2.3.

Рабочая формула для расчёта критических длин кабельной сети светофоров выглядит следующим образом:

.

Подставляя пары значений , рассчитаем :

Т. к. при значениях и больше ординаты входного светофора (равной 1095 м), расчёт на этом прекращается.

В соответствии с электрическими схемами выходных и маневровых светофоров к каждой из лампочек подводится по одному прямому проводу. Обратные провода объединяются: у маневровых светофоров - обоих (белого и синего) огней, у выходных - отдельно для разрешающих (зеленого и желтого) и запрещающих проездных (красного и белого) показаний. Для каждой из ламп входного светофора подводится по одному прямому и обратному проводу, причём прямые и обратные провода не объединяются. Так как релейный шкаф и входной светофор находятся рядом, то дублирование жил кабеля на этом участке не требуется. Что касается остальных цепей, входящих в цепи релейного шкафа входного светофора,. то количество жил кабеля для их обвязки зависит от типа и вида рельсовых цепей перегона.

Расчёт жильности и длин кабелей производится аналогично расчёту в предыдущем пункте. Приведём несколько примеров.

1) расчёт длин кабелей:

2) расчёт жильности кабелей для луча С5 - Ч2:

жил.

Кабельная сеть светофоров приведена на рисунке 6.



Рисунок 6 - Схема кабельной сети светофоров

2.5 Кабельная сеть рельсовых цепей

Рассчитаем критические длины для рельсовых цепей релейных и питающих трансформаторов. Количество жил в проводе расчитывается по допустимому падению напряжения в кабеле.

где:

U - напряжение источника рабочей цепи, U = 220 В;

U_П - номинальное напряжение электродвигателя привода, U_П = 200 В;

r_C - переходное сопротивление контактов реле и соединительных проводов, r_C = 1.6 Ом;

I_Ф - расчетный ток электродвигателя, I_Ф = 0,018А.

При наличии двух питающих проводов падение напряжения в питающих проводах можно рассчитать по формуле:

где:

r - сопротивление 1м жилы кабеля, r = 0.0235 Ом/м;

n_П и n_О - число жил в прямом и обратных проводах;

L_К - длина кабеля;

I_Р - расчетный ток в проводе, I_р 0,014А.

Примем и рассчитаем длину кабеля для различных сочетаний n_П и n_О.



Таким образом, критическая длина уже при n_П =1 и n_О =1 значительно превышает ординату входного светофора.

Кабельные сети рельсовых цепей проектируются отдельно для питающих и релейных концов, благодаря чему исключается возможность воздействия на путевые реле токов посторонних цепей. Жильность кабелей определяется расчётами по падению напряжения на трансформаторах и реле. Исходные данные для расчёта зависят от типа рельсовой цепи.

Расчет длин кабелей для трансформаторов производится аналогично расчёту для стрелок и светофоров.

1) расчёт длин кабеля:

2) расчёт жильности луча П1-IIУП для питающих трансформаторов:

, следовательно, будем использовать кабель 3(1).

3) расчёт жильности луча Р5-4П-6П для релейных трансформаторов:

, следовательно, будем использовать кабель 5(1).

Кабельная сеть питающих трансформаторов приведена на рисунке 7, а кабельная сеть релейных трансформаторов приведена на рисунке 8.



Рисунок 7 - Схема кабельной сети питающих трансформаторов

Рисунок 8 - Схема кабельной сети релейных трансформаторов

3. РАСЧЕТ ВЛИЯНИЯ ТЯГОВОЙ СЕТИ НА СТАНЦИОННЫЕ КАБЕЛЬНЫЕ СЕТИ

Кабельные линии АТиС располагают в непосредственной близости от тяговых сетей электрифицированных участков железных дорог. В связи с этим тяговая сеть переменного тока оказывает опасные магнитные влияния на кабельные сети, расположенные в зоне её действия. Опасные напряжения в жилах кабелей возникают при аварийном (замыкании тяговой сети на землю) и вынужденном (выключении одной из тяговых подстанций) режимах работы тяговой сети.

1) Режим короткого замыкания.

Величина опасного напряжения на изолированном конце жилы кабеля при заземлённом противрположном конце: где:

- круговая частота влияющего тока частотой 50 Гц;

М - взаимная индуктивность, Гн/км, между тяговой сетью и жилой кабеля.

.

а - ширина сближения, ;

- проводимость грунта, ;

- ток короткого замыкания влияющей тяговой сети,

- коэффициент экранирования рельсов, ;

- коэффициент защитного действия оболочки кабеля, равный для выбранного кабеля СБПАБпШп 0.3;

- длина сближения кабельной сети с тяговой,

Подставив численные значения всех описанных величин, получим:



2) Вынужденный режим.

Величина опасного напряжения на изолированном конце жилы кабеля при заземлённом противоположном конце: где

- эквивалентный влияющий ток, А, частотой 50 Гц, определяемый по максимальному падению напряжения в тяговой сети при вынужденном режиме работы:

Первый множитель - результирующий нагрузочный ток расчётного плеча питания при вынужденном режиме работы тяговой сети, А.

- максимальные потери напряжения в тяговой сети между подстанцией и максимально удаленным электровозом, т. к. заданная длина плеча питания , то ;

- длина плеча питания тяговой сети,

и - активное и реактивное сопротивления тяговой сети соответственно;

m - количество поездов, одновременно находящихся в пределах плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме, примем m = 5;

- коэффициент мощности электровоза, .

Второй множитель - коэффициент, характеризующий уменьшение влияющего тока по сравнению с нагрузочным .

- расстояние от тяговой подстанции до начала цепи кабеля,

Подставим численные значения всех величин.

Для режима короткого замыкания установлена норма максимально допустимого напряжения, равная 1000 В. Так как , кабель выбранной марки СБПАБпШп пригоден для использования.

Для вынужденного режима работы контактной сети установлена норма опасного напряжения в проводах 250 В. Так как , кабель выбранной марки СБПАБпШп пригоден для использования.

4. ЗАЩИТА СТАНЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ АТС ОТ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ

Возникающие при грозовых разрядах (молниях) и коротком замыкании перенапряжения могут оказывать опасные воздействия на кабельные линии, рельсовые цепи, разрушать устройства, подключенные к ним, создавать опасность для жизни людей, обслуживающих эти устройства. Поэтому при проектировании следует в обязательном порядке учитывать необходимость защиты от перенапряжений.

Для защиты используются: нелинейные выравниватели, угольные, газонаполненные, вентильные и искровые разрядники, устраиваются заземления. Приведём схему защиты силовой цепи на посту ЭЦ при двух питающих фидерах (рисунок 9). Бесперебойная работа поста обеспечивается питанием от двух независимы внешних источников электропитания по двум фидерам напряжением 220/380 В (три фазы).

Рисунок 9 - Схема защиты силовой цепи на посту ЭЦ

Как видно из рисунка, для защиты применены устройства РВН-500 - вентильные разрядники в цепях напряжением 220/380 В. Они включаются перед защищаемыми объектами и снижают волну перенапряжения до безопасного значения. Разрядник состоит из набора вилитовых дисков , обладающих нелинейным сопротивлением и соединённых последовательно с несколькими искровыми промежутками. При появлении на зажимах разрядников высокого напряжения сопротивление вилитовых дисков резко уменьшается. В результате падение напряжения на них очень мало и всё перенапряжение прикладывается к искровым промежуткам. Образуется дуга, замыкающая на землю токи. При восстановлении номинального напряжения сопротивление вилитвых дисков резко возрастает, падение напряжения на них увеличивается, дуга гаснет и линия отключается от земли.

Для защиты станционного оборудования в помещениях дежурного по станции применяется схема, изображённая на рисунке 10. В ней применяются искровые ИР-7 и вентильные разрядники РВНШ. Искровые разрядники представляют собой воздушный промежуток между двумя электродами. Цифра 7 указывает на расстояние между электродами разрядника в миллиметрах. Эти разрядники используются для повышения надёжности защиты и сохранения вентильных разрядников от разрушения. РВНШ предназначены для применения в низковольтных цепях напряжением 110/220 В.



Рисунок 10 - Схема защиты станционного оборудования в помещениях ДСП

На обоих рисунках показано применение защитного заземления. Защитное заземление предназначается для соединения с землёй молниеотводов, оболочек кабелей, внешних металлических корпусов НУПов, а также металлических частей силового оборудования и оборудования связи, которые нормально не находятся, но могут оказаться под опасным напряжением при повреждении изоляции проводов или других находящихся под напряжением устройств. Таким образом, защитное заземление служит для защиты обслуживающего персонала, линий и аппаратуры связи от опасных напряжений.

5. СМЕТНО-ФИНАНСОВЫЙ РАСЧЁТ

Определение сметной стоимости строительства кабельной линии ЭЦ для заданной станции является заключительным этапом проектирования. Сметная стоимость строительства кабельной сети составляется для всей станции, рассчитывается по укрупненным измерителям и включает в себя затраты на производство строительных (земляных) работ, расходы на монтаж кабелей и стоимость приобретаемого оборудования и материалов (кабеля).

Смета на производство представлена в таблице 11.

Таблица 11 - Смета на производство

Наименование видов работ	Единица измерения	Количество	Стоимость, у.е.
			единичная	общая
А. Земляные работы (траншеи для прокладки кабелей)	км трассы
Механизированный способ		0.65	438	284.7
Вручную		0.535	1524	618.34
Б. Монтажные работы	км трассы	9.5	512	4864
Итого				5767.04
В. Стоимость кабелей
СБПБ 61х1	км	0	1660	0
СБПБ 48х1		0.35	1085	379.75
СБПБ 42х1		0	980	0
СБПБ 37х1		0	920	0
СБПБ 33х1		0.51	860	438.6
СБПБ 30х1		0.59	814	480.26
СБПБ 27х1		0	750	0
СБПБ 24х1		0.52	685	356.2
СБПБ 21х1		0.57	640	364.8
СБПБ 19х1		0.92	606	557.52
СБПБ 16х1		0.29	490	142.1
СБПБ 12х1		0.15	380	57
СБПБ 9х1		0.135	346	46.71
СБПБ 7х1		0.15	322	48.3
СБПБ 5х1		0.13	311	40.43
СБПБ 4х1		0.11	305	33.55
СБПБ 3х1		1.825	300	547.5
Итого				3492.72
Плановые накопления по пункту В	%	10		576.704
Итого по А, Б, В				9836.464
Накладные расходы	%	5		491.823
Всего по смете	у.е.			10394.175

Поясним произведенный расчёт.

В пункте А рассчитаны затраты на проведение траншей для прокладки кабеля. Учитывая, что ручной способ намного дороже механизированного, следует стремиться к как можно более полному использованию машин для рытья траншей. Затраты на монтажные работы определяются затратами на установку и монтаж муфт и пр. В пункте В рассчитана стоимость кабелей СЦБ в зависимости от длины каждой используемой марки кабеля. Все перечисленные расходы относятся к прямым, связанным непосредственно с процессом строительства. В зависимости от их величин определяются суммы накладных расходов и плановых накопления. Их величина выбрана самостоятельно в размере 10% и 5% соответственно.

При определении стоимости земляных работ следует исходить из предположения, что в среднем на 1 стрелку' приходится разрабатывать по 0,3 км трассы кабеля, а стоимость разработки 1 км трассы механизированным способом составляет 438 у.е., вручную - 1524 у.е.

Для определения объема монтажных работ следует руководствоваться следующими усредненными данными расхода кабеля для устройства кабельных сетей: стрелок - 0,2 км кабеля на 1 стрелку, светофоров - 0,3 км кабеля на 1 светофор, рельсовых цепей - 0,4 км кабеля на 1 рельсовую цепь. Число стрелок и светофоров на станции определяется по схематическому плану. Стоимость монтажных работ 1 км длины кабеля составляет в среднем 512 у.е.

Стоимость кабелей зависит от их жильности. Поэтому первоначально следует подсчитать на основании разработанных планов кабельных сетей требуемую длину кабелей соответствующих емкостей и затем с учетом их оптовых цен определить общую стоимость кабелей.

Поскольку кабельные сети по заданию разрабатываются только для одной горловины станции, то для определения стоимости кабелей на всю станцию полученный результат необходимо удвоить (20788.35 у.е.)

Таблица 11 - Смета на производство

Наименование видов работ	Единица измерения	Количество	Стоимость, у.е.
			единичная	общая
А. земляные работы (траншеи для прокладки кабелей)	км трассы
Механизированный способ		0.65	438	284.7
Вручную		0.535	1524	618.34
Б. Монтажные работы	км трассы	9.5	512	4864
Итого				5767.04
В. Стоимость кабелей
СБПБ 61х1	км	0	1660	0
СБПБ 48х1		0.35	1085	379.75
СБПБ 42х1		0	980	0
СБПБ 37х1		0	920	0
СБПБ 33х1		0.51	860	438.6
СБПБ 30х1		0.59	814	480.26
СБПБ 27х1		0	750	0
СБПБ 24х1		0.52	685	356.2
СБПБ 21х1		0.57	640	364.8
СБПБ 19х1		0.92	606	557.52
СБПБ 16х1		0.29	490	142.1
СБПБ 12х1		0.15	380	57
СБПБ 9х1		0.135	346	46.71
СБПБ 7х1		0.15	322	48.3
СБПБ 5х1		0.13	311	40.43
СБПБ 4х1		0.11	305	33.55
СБПБ 3х1		1.825	300	547.5
Итого				3492.72
Плановые накопления по пункту В	%	10		576.704
Итого по А, Б, В				9836.464
Накладные расходы	%	5		491.823
Всего по смете	у.е.			10394.175

Поскольку кабельные сети по заданию разрабатываются только для одной горловины станции, то для определения стоимости кабелей на всю станцию полученный результат необходимо удвоить (20789 у.е.)

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В курсовом проекте рассчитана магистральная кабельная линия связи на заданном перегоне: выбраны система кабельной линии связи, аппаратура уплотнения, магистральные, ответвлений и вторичной коммутации кабели с расчётом их ёмкости, оборудование и аппаратура КМ. При расчёте кабельной сети автоматики на станции произведены выбор трассы кабелей, тип используемого кабеля, построены кабельные сети стрелок, светофоров и рельсовых цепей.

Также были рассчитаны электромагнитные влияния тяговой контактной сети на станционные кабельные сети, рассмотрены способы защиты станционных устройств от перенапряжений, определена сметная стоимость строительства кабельной сети ЭЦ для заданной станции.

ЛИТЕРАТУРА

1. Виноградов В.В. и др. Линии автоматики, телемеханики и связи на железнодорожном транспорте: Учебник для вузов ж. д. транспорта. М. Транспорт, 1990.

2. Евсеев И.Г. Защита устройств связи и СЦБ. М. Траспорт, 1982

3. Бунин Д.А. Магистральные кабельные линии связи на железных дорогах. Изд. 2-е, М. Транспорт, 1978.

4. Правила по прокладке и монтажу кабелей устройств СЦБ (РД РБ БЧ 19.036-98) / Бел.ж.д. Минск, 1999.

5. Кострома Т.В. Сатырев Ф.Е. Проектирование кабельных сетей путевых устройств СЦБ (методические указания к курсовому проекту) - Гомель: БелГУТ, 1996.

6. Смоленчук B.C. Кострома Т.В. Проектирование кабельной и воздушной линии связи на участке железной дороги (методические указания к курсовому проекту) - Гомель: БелГУТ, 1988.

7. Автоматика, телемеханика и связь на транспорте: Пособие по оформлению дипломных проектов. / Бочков К.А и др. - Гомель: БелГУТ , 1988.

8. Бунин Д.А. Провода и кабели в СЦБ и связи. Москва "Транспорт" 1982.

Размещено на Allbest.ru