d_{R расч} = d_ср + d_ср + (х_м - x_f ).

d_{R расч} = 8,06 -0,09+( -4,35-(-3,14))*( -2,99+(-0,02))/142 = 8,00 м

Проверку правильности принятого решения осуществляем сравнением осадок в районе контакта с мелью до выгрузки d_R и после d_{R расч}. Самостоятельный сход с мели возможен, так как выполняется условие d_{R расч} d_R. d_{R расч} = 8,00 м > d_R = 7,93 м

10 Балластировка судна

Расчет производится для состояния судна «на приход».

Необходимо рассчитать комплекс мероприятий, обеспечивающий судну дифферент D_f = 0.

Вначале рассчитывается, на сколько надо изменить продольный момент нагрузки судна, чтобы получить необходимый дифферент, т.е. определить какой момент М_х0 необходим для создания дифферента, равного по величине, но обратного по знаку, действующего

М_х0 = - D_{f пр*} М_1м,

где D_{f пр} - дифферент судна «на приход».

Поскольку судно «на приход» имеет отрицательный дифферент, то заполняются танки, расположенные в нос от мидель-шпангоута - все пустые балластные танки, начиная с форпика, а также танки грязной воды 1.13…1.15.

Если балласта недостаточно, то производится удаление груза, начиная с верхнего помещения трюма № 4.

Таблица 9

Расположение балласта

М_х0 = -(-1,67)*19817,5 = 33075 тм

X_g1 = -21119/17234 = -1,23 м

М_х1 = -54194 + 33075 = -21119 тм

₁ = 16691,2 +542,6 = 17234 т

D_f1 = 17234*(-1,23 -(-1,33)) / 20484 = 0,09 м

X_с1 = -1,23 м

М_1М = 20484 тм

После того, как определены мероприятия по созданию необходимого продольного момента, производится уточнение:

- рассчитывается измененное значение абсциссы ЦТ судна

X_g1 = ,

где М_х1 = М_х + М_х0; ₁ = + (Р_i);

, М_х - водоизмещение и статический момент водоизмещения «на приход»; (Р_i) - масса принятого балласта минус масса снятого груза;

- по значению ₁ из таблицы гидростатических элементов выбирается значение X_с1; если X_g1 X_с1, то определяется остаточный дифферент

D_f1 = ,

и мероприятия по балластировке продолжаются до момента выполнения условия равенства абсцисс ЦТ и ЦВ.

Завершается задача заполнением таблицы нагрузок, соответствующей посадке судна «на ровный киль».

Таблица 10

Расположение балласта

М_х0 = -0,09*20484 = -1769 тм

X_g1 = -22888/17203 = -1,33 м

М_х1 = -21119+(-1769)=-22888 тм

₁ = 17234 -(542,6 -511,6)=17203 т

D_f1 = 0,00 м

X_с1 = -1,33 м

М_1М = 20446 тм

Z_g = (143022,6 + 4988) / 17203 = 8,60 < 9,34 - остойчивость обеспечена

11 Расчет буксировочного сопротивления и эффективной мощности главного двигателя

Буксировочное сопротивление судна R_б складывается из сопротивления трения R_тр и сопротивления формы R_ф, обусловленных вязкостью жидкости, и волнового сопротивления R_w, обусловленного весомостью жидкости

R_б = R_тр + R_ф + R_w.

В практических расчетах для определения буксировочного сопротивления используют гипотезу Фруда, согласно которой буксировочное сопротивление складывается из сопротивления трения R_тр, вычисляемого теоретически в зависимости от числа Рейнольдса Re = , где н - коэффициент кинематической вязкости (для морской воды при температуре 4С н = 1,6_*10^-6 м²/с); и остаточного сопротивления R_ост, определяемого по кривым, полученным в результате систематических испытаний, в зависимости от числа Фруда

Fr =

R_б = R_тр (Re) + R_ост(Fr).

Для расчета буксировочного сопротивления используется выражение

R_б = 0,5жсV²ї,

где ж - коэффициент буксировочного сопротивления; с=1,025 т/м³ - плотность забортной воды; ї - площадь смоченной поверхности судна.

Площадь смоченной поверхности можно найти по эмпирической формуле ї = (3,4+ 0,5L).

Коэффициент буксировочного сопротивления определяется из выражения

ж = ж_тр + ж_ост,

где коэффициент сопротивления трения ж_тр = ж_f + ж_ш + ж_ВЧ;

ж_f = - коэффициент трения эквивалентной (по площади смоченной поверхности) технически гладкой пластины;

ж_ш ?0,4_*10^-3- надбавка на шероховатость длиной до 150 м;

ж_ВЧ ?0,1_*10^-3- надбавка на выступающие части одновинтового судна длиной 130…200 м.

Коэффициент остаточного сопротивления ж_ост снимается с графика (Приложение Т).

Эффективная мощность главного двигателя N_е определяется выражением

N_е = ,

где - пропульсивный коэффициент (в работе принимается ? 0,6).

Расчеты выполняются в табличной форме (см. таблицу 2).

Таблица 11

Расчет буксировочного сопротивления и эффективной мощности главного двигателя

Заключение

В данном курсовом проекте была произведена оптимальная загрузка т/х «Олюторский Залив», которой соответствует не только прием оптимального количества груза и запасов, но и их оптимальное распределение по соответствующим помещениям, обеспечивающее необходимую остойчивость, непотопляемость, прочность. Груз подбирался таким образом, чтобы заполнить все водоизмещение с учетом действующей грузовой марки. Все расчетные параметры остойчивости, плавучести и непотопляемости были сравнены с нормативными значениями и являются удовлетворительными.

В данном курсовом проекте я приобрел навыки самостоятельного расчета загрузки транспортного судна и оценки его мореходных качеств по Информации об остойчивости.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Т/х “Олюторский залив”. Информация об остойчивости судна. - Владивосток.: ПКБ АО “ДВМП”, 1997.- 98с.

2. Таблица морских расстояний. УН ГС ВМФ.- Л., 1958.- 225 с.

3. Правила классификации и постройки морских судов. Российский Морской Регистр Судоходства.- С.Пб., 1999.- 471 с.

4. Самсонов С.В. Элементы плавучести и остойчивости и их расчет в судовых условиях.- Владивосток.: Дальрыбвтуз, 2001.- 60 с.

5. Самсонов С.В. Основы теории судна.- Владивосток.: Дальрыбвтуз, 2002.- 100 с.