С₁₄

С₂₂

С₂₄

С₃₄

С₄₄

[Tesche]

38,152

-15,974

-2,2829

-2,0343

38,401

-3,2263

-17,861

26,017

Наши

37,916

-15,850

-2,2891

-2,0411

38,165

-3,2327

-17,735

25,909

±Д%

0,31

0,39

0,14

0,17

0,44

0,1

0,35

0,21

Табл. 4.6. Элементы C трёхмерной структуры при различной дискретизации

Структура (n - число участков на 1 м, N - число участков)	n	N	С11, пФ	-С12, пФ
	r=1
	1	12	89,4773	15,3739
	3	108	95,9451	17,3829
	5	300	97,3815	17,8544
	7	588	97,9492	18,0443
	9	972	98,2439	18,1436
	r=10
	1	41	270,754	14,3472
	2	164	297,973	19,6412
	3	369	310,719	21,9266
	4	656	317,507	23,0834

Табл. 4.7. Элементы (пФ) первой строки C перекрестья проводников 4*4

	Результат	С11	С12	С13	С14	С15	С16	С17	С18	С1i
	[Боаг и Ливш.]	403,2	-137,3	-12,1	-7,88	-48,2	-40,0	-40,0	-48,2	69,52
	Наш	344,6	-155,3	-20,7	-21,1	-43,0	-30,8	-30,8	-43,0	-0,1

Вычислены диаграммы направленности (ДН): антенны «чайка» (рис. 4.4а), хорошо совпадающая с результатами измерений и вычислений другим методом (рис. 4.5); трапециевидной зубчатой антенны (рис. 4.4б), хорошо совпадающие с NEC (рис. 4.7). Вычислены частотные зависимости КСВ антенн с различными типами и числом сосредоточенных нагрузок, хорошо совпадающие с NEC. Вычислены составляющие электрического поля на разных расстояниях в ближней зоне диполя, совпадающие (?_max=2,6%) с NEC. Показано, что: достаточно вычисление ДН, используя грубое, но быстрое вычисление потенциального интеграла, вместо точного, но затратного численного интегрирования (совпадение ДН на рис. 4.5б); корректная дискретизация антенны снижает вычислительные затраты; применение для вычисления ДН антенны вместо метода Гаусса итерационного метода с заданной точностью ускоряет решение до 20 раз (рис. 4.6).

Рис. 4.4. Вид в системе TALGAT: антенны «чайка» (а); трапециевидной зубчатой антенны (б)

б

Рис. 4.5. ДН (|E|/|E_max|, дБ) антенны «чайка» в плоскости XY: [Коминами] - IEEE Trans. Antennas Propagat., vol. 29, №9, pp. 787-792, September 1981 (а); TALGAT по различным вычислениям потенциального интеграла (б)

Рис. 4.6. ДН (|E|, шкала линейная от 0 до 6 В/м) антенны «чайка» в плоскости XY, вычисленная при решении СЛАУ методом Гаусса (GE) за 268 с и итерационным методом при заданной точности Tol (норма невязки вектора решения СЛАУ): 10 (за 18 c); 100 (за 13 c)

Рис. 4.7. ДН трапециевидной зубчатой антенны в плоскости XZ (при =0), вычисленные системами TALGAT и NEC: |E|/|E_max|, дБ (а); |E|/|E_max|, дБ (б)

Показаны возможности системы для поиска оптимальных решений: вложенные циклы для вычисления в диапазоне изменения параметров; оптимизация параметров структуры с помощью ГА; одновременная оптимизация с помощью ГА параметров двух структур (табл. 4.8: число особей-О, поколений-П).

Табл. 4.8. Примеры зависимостей для ОПЛ и ППЛ (для 10,20,40,80 сегментов на длине 5W) и поиска минимума модуля разности значений |К_С-K_L| ОПЛ и ППЛ для 40 сегментов

		О	П	Вре- мя, с	Hd2/W	| |КС-KL|ОПЛ-|КС-KL|ППЛ |
		30	10	24	0,147986	3,76422e-004
		30	10	25	0,149207	2,85829e-005
		30	30	68	0,148963	5,23219e-005
		30	30	69	0,148963	5,23219e-005
		30	100	231	0,149207	2,85829e-005
		30	100	231	0,149207	2,85829e-005
		Из данных графиков слева	0,14	3,055e-003
			0,15	0,291e-003
			0,16	3,556e-003

В системе TALGAT реализован новый подход. (К положению 3)

5. Уменьшение искажений электрических сигналов

5.1 Экспериментальное моделирование новой монтажной платы

Представлены результаты экспериментального исследования помехозащищённой теплопроводной монтажной платы (ПТМП). Показана конструкция ПТМП (рис. 5.1), и выполнена качественная оценка её возможностей. Рассмотрены вопросы макетирования межсоединений ПТМП, прежде всего некоторые особенности технологии изготовления ПТМП в условиях производства, касающиеся подложки, изолирующего слоя, металлической пластины и электрического контакта к металлической пластине. Описаны варианты изготовленных макетов межсоединений. Представлены результаты экспериментального моделирования перекрёстных помех в парах связанных линий и распространения импульсного сигнала в одиночных линиях (табл. 5.1). Таким образом, экспериментально подтверждены возможности уменьшения искажений импульсных сигналов в межсоединениях новой монтажной платы. (К положению 4)

Рис. 5.1. Вариант конструкции помехозащищённой теплопроводной монтажной платы

Табл. 5.1. Вычисленные и измеренные пиковые значения напряжения (мВ) перекрёстных помех в начале и конце пассивной линии для МПЛ (строки 1-4) и ППЛ (строка 5) и осциллограммы (В, пс) и время спада сигналов на входах и выходах одиночных МПЛ и ППЛ

w, мм	h, мм	Начало	Конец
		Выч.	Изм.	Изм.	Выч.
0,70	2,0	93	91	-32	-50
0,50	1,5	61	59	-30	-45
0,30	1,0	30	37	-22	-33
0,25	0,6	13	18	-8	-20
0,25	0,2+0,2	10	10	-3	0

5.2 Возможности уменьшения искажений сигналов в межсоединениях с двухслойным диэлектриком

5.2.1 Уменьшение искажений по результатам оценки погонных параметров линий

Представлены зависимости характеристик одиночных, связанных и многопроводных ППЛ и ОПЛ от различных параметров линий, показывающие многочисленные возможности уменьшения искажений в межсоединениях:

Одиночные межсоединения. Показана возможность получения нулевой чувствительности: Z ППЛ к изменению толщины подложки; _re ППЛ к изменению толщины подложки; _re ОПЛ к изменению толщины изолирующего слоя. Показана возможность уменьшения _re: ППЛ и ОПЛ за счёт уменьшения _r изолирующего слоя; ППЛ за счёт уменьшения толщины подложки; ОПЛ за счёт уменьшения толщины изолирующего слоя (рис. 5.2).

Связанные межсоединения. Соответствующим выбором параметров подложки и изолирующего слоя получена меньшая величина перекрёстных помех в связанных ППЛ и связанных ОПЛ, чем в обычных связанных МПЛ на таком же материале подложки при тех же значениях ширины и разноса полосок, а также Z одиночной линии. Изменение толщины полосок связанных ППЛ и связанных ОПЛ может существенно влиять на перекрёстные помехи (табл. 5.2). Соответствующий выбор параметров диэлектриков изменяет полярность, уменьшает абсолютную величину и даже полностью устраняет перекрёстную помеху на дальнем конце в связанных ППЛ, в связанных ОПЛ и связанных ППЛ и ОПЛ. В связанных ППЛ и ОПЛ, в отличие от связанных ППЛ и связанных ОПЛ, существует такая область значений параметров линии, в которой уменьшение толщины подложки не уменьшает, а увеличивает ёмкостную и индуктивную связи, и поэтому чувствительность уровня перекрёстных помех к толщине подложки может быть существенно меньше.

Рис. 5.2. Зависимости: Z ППЛ от h₂/w (а); _re ППЛ от h₂/w (б); _re ОПЛ от h₁/w (в) для _r1=1 (), 2 (), 3 (), 4 (), 5 () при _r2=5

Многопроводные межсоединения. Для многопроводной ППЛ и многопроводной ОПЛ есть область параметров, в которой влияние проводника, следующего за ближайшим, оказывается существенным. Для многопроводных ППЛ и ОПЛ ближайшими становятся два проводника. В этих случаях аппроксимация реальных матриц трёхдиагональными может быть некорректной.

5.2.2 Уменьшение искажений в структурах одиночных линий

Представлены результаты вычисления временного отклика разных структур межсоединений, моделируемых последовательно соединёнными отрезками одиночных линий, ёмкостно нагруженными на стыках. Вычисления выполнены для разных параметров межсоединений печатной платы с двухслойным диэлектриком и показывают возможности уменьшения искажений. Для примера, влияние роста числа ёмкостно нагруженных отрезков n, когда постоянна общая длина линии и постоянны длины двух смежных отрезков. Видно, что с ростом n выбросы уменьшаются, а время фронта увеличивается.

5.2.3 Уменьшение дальней перекрёстной помехи в последовательно соединённых отрезках связанных линий

Показаны возможности уменьшения дальней перекрёстной помехи в разных структурах последовательно соединённых отрезков связанных линий в двухслойной диэлектрической среде: в 2 равных отрезках ОПЛ с различными разносами; в 2 равных, а также различных отрезках ППЛ и ОПЛ с одинаковыми параметрами (-б); в 3 различных отрезках ППЛ и ОПЛ с одинаковыми параметрами (-в); в отрезке МПЛ с покрывающим диэлектрическим слоем с различными параметрами. Показаны возможности получения нулевой чувствительности дальней перекрёстной помехи в связанных: ОПЛ к изменению их разноса; ППЛ к изменению толщины подложки.

Сформулированы точное и приближённое условия минимизации дальней перекрёстной помехи в n отрезках связанных линий

5.2.4 Уменьшение искажений в отрезке многопроводной линии

Исследованы дальняя перекрёстная помеха на разных проводниках отрезка многопроводной линии в зависимости от его параметров, а также искажения импульсного сигнала в активной линии (называемые модальными) в зависимости от числа связанных линий и их параметров.

Показано, что дальняя перекрёстная помеха на ближайшей линии может быть меньше, чем на последующих, а её компенсация минимизирует дальние перекрёстные помехи на последующих линиях. Сформулировано условие уменьшения влияния модальных искажений на форму импульса.

Показано, что для минимизации модальных искажений в отрезке из нескольких линий может быть достаточен анализ только матричных параметров (без отклика) этого отрезка, причём только из двух линий. Выявлено, что рост числа линий может увеличивать модальные искажения. Предложен способ уменьшения модальных искажений выбором параметров диэлектрика.

5.2.5 Экспериментальное моделирование влияния лака

Выполнено экспериментальное подтверждение возможности уменьшения в 4 раза дальней перекрёстной помехи за счет нанесения лака. Показано, что результаты экспериментального и точного компьютерного моделирования в системе TALGAT дают близкие результаты (различия в амплитудах, с лаком и без лака, составляют 11% и 17%), что подтверждает корректность моделирования и предложенного метода уменьшения дальней перекрестной помехи.

Таким образом, выявлены новые закономерности поведения характеристик полосковых линий с двухслойным диэлектриком, показаны новые возможности уменьшения искажений сигналов в структурах межсоединений с двухслойным диэлектриком и сформулированы условия минимизации искажений за счёт разности скоростей мод (к положению 4); выявлены возможности ускорения оптимизации параметров межсоединений за счёт анализа только матричных параметров отрезка, причём только из двух линий (к положению 3).

6. Уменьшение влияний преднамеренных силовых электромагнитных воздействий

6.1 Преднамеренные силовые электромагнитные воздействия и авионика

Обобщены и систематизированы важные известные и новые данные по разным аспектам проблемы ПД ЭМВ. Сначала рассмотрены различные источники ПД ЭМВ, затем уязвимость РЭА, а также вопросы ослабления или усиления ПД ЭМВ. Хотя указанные аспекты являются общими и применимы к любому типу критичной РЭА, сделана попытка рассмотреть и частный случай авионики как один из самых критичных и показательных для других типов РЭА. Предположено, что значительный рост взаимовлияний между цепями внутри самолёта может быть обусловлен резонансами фюзеляжа и нелинейных рассеивателей внутри самолёта. Показано, что посредством окружающей обстановки можно достичь значительного изменения электромагнитного взаимодействия за счёт изменения распределения поля в пространстве. Сделана оценка реальности угроз ПД ЭМВ авионике.

6.2 Меры по уменьшению влияний преднамеренных силовых электромагнитных воздействий

Кратко представлены результаты работы автора, полезные для решения проблемы ПД ЭМВ. Они сгруппированы в разделы: методология, контроль паразитных эффектов, компьютерное моделирование: оптимизация генетическими алгоритмами.

6.2.1 Методология

Отмечена методологическая важность анализа в системе не только полезных сигналов и выделяющегося от них тепла, но и всех других. Предложено предварительно охлаждать систему для ослабления влияния ПД ЭМВ. Отмечено возможное психотронное воздействие ЭМ-излучения на принимающего ответственное решение. Отмечена возможность других применений преднамеренного ЭМ-воздействия, например, когда для достижения желаемой цели используется специальное ЭМ-возбуждение электронной системы и анализируется её отклик для определения местоположения наиболее уязвимой части цели или идентификации её критических характеристик для повышения эффективности последующего воздействия с помощью ПД ЭМВ. Понятие ПД ЭМВ обобщено до преднамеренного воздействия, которое может быть не обязательно единственным, а быть частью, в т.ч. скрытой, сложного комплекса действий связанных друг с другом для достижения конечного результата. Сделан вывод о наличии ресурсов (избыточности) в системе и доступе к ней как о главных причинах осуществимости опасных воздействий. Для защиты электронных систем от ПД ЭМВ предложено использовать методологию ТРИЗ в рамках «Методических рекомендаций по выявлению и устранению вредных и нежелательных эффектов и явлений».

6.2.2 Контроль паразитных эффектов

Сосредоточенные компоненты. Предложена простая оценка влияния параметров механического ключа на паразитную ёмкость между его контактами. Предложено использовать заземленный контакт для уменьшения паразитной ёмкости. Для уменьшения ёмкостной связи между контактами герконов предложено использовать проводник земли в виде плоской земли или коаксиальной земли. Используя трёхмерное моделирование методом моментов по разработанным моделям в системе TALGAT, на примере геркона КЭМ-1 показано уменьшение значений межконтактной емкости более чем в 5 и 12 раз, для плоской и коаксиальной земли соответственно. Отмечено, что различные соединения многочисленных соседних контактов могут увеличить или уменьшить влияние паразитной ёмкости, а соединительные провода герконов - значительно увеличить.

Печатные платы. Показаны возможности значительного уменьшения влияний ПД ЭМВ в новой помехозащищённой теплопроводной монтажной плате за счёт снижения неконтролируемых взаимных влияний между различными цепями и эффективного отвода тепла.

Протяжённые межсоединения. Отмечено, что поскольку перекрёстная помеха в протяжённых межсоединениях может достигать нескольких уровней сигнала в активной линии, то преднамеренная перекрёстная помеха, создаваемая мощными источниками, может быть весьма опасна, даже с учётом ослабления за счёт потерь в межсоединениях. Предложена модальная фильтрация в составе интегрированной защиты от ПД ЭМВ. Обнаружена возможность и сформулированы условия модального воздействия: опасного применения модальных искажений для вывода из строя аппаратуры преднамеренными кондуктивными воздействиями (рис. 6.1 - поданный в начало структуры 1 импульс разлагается на 2 импульса на стыке двух отрезков с резким снижением амплитуды и восстанавливается в 1 импульс в конце структуры). Предложено использование модального зондирования, в т.ч. для защиты от ПД ЭМВ. Показано экспериментальное подтверждение модальных явлений: деление исходного импульса в одном отрезке на 2 импульса, а в двух отрезках - на 4 импульса, а также возможность обнаружения (2 импульса, а не 1) и диагностики разрыва (4 импульса, а не 2) пассивного проводника без прямого контакта с ним (рис. 6.2).

Рис. 6.1. Модальное воздействие: формы напряжения (В, нс) в активном проводнике

аРазмещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

б Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

в Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 6.2. Поперечное сечение плоского кабеля (а), разложение импульса, поданного между проводниками 1 и 2, на 2 импульса в конце кабеля длиной 15 м (б); разложение импульса, поданного между проводниками 1 и 2, на 4 импульса в конце того же кабеля длиной 15 м с разрывом проводника 3 на расстоянии 5 м

6.2.3 Компьютерное моделирование: оптимизация генетическими алгоритмами

Показана пригодность оптимизации посредством ГА для решения реальных задач обеспечения безопасности:

выполнена параметрическая оптимизация положения проводящего штыря возле широкодиапазонной быстроразворачиваемой проводной антенны;

выполнена параметрическая оптимизация индуктивностей и мест включения 9 фильтров в ходе создания широкополосной антенны с КСВ<5 в диапазоне частот от 1,5 до 30 МГц, не изменяя её исходные размеры и геометрию;

выполнена структурная оптимизация варианта проводной антенны за счёт наличия либо присутствия фильтров в структуре антенны, позволившая в диапазоне частот от 3 до 30 МГц одновременно уменьшить максимальный КСВ с 9 до 7 и число фильтров с 10 до 3;

выполнено 2 структурных оптимизации плоской структуры из 15 проводящих стержней, за счёт их убирания, давшая неочевидные структуры с меньшим числом стержней, позволившие в заданной точке дальней зоны уменьшение поля до 60% и увеличение поля до 20% (табл. 6.1 - в скобках произведение числа особей на число поколений);

продемонстрировано уменьшение в 3 раза времени структурной оптимизации (за счёт однократного вычисления матрицы полной структуры и вырезания её столбцов и строк, соответствующих убираемым элементам при получении более простых структур) при использовании электродинамического анализа проводных структур методом моментов при ступенчатых функциях в качестве базисных и дельта-функциях в качестве тестовых (К положению 3);

выполнена структурно-параметрическая оптимизация объёмной структуры из 10 проводящих стержней, давшая (за счёт изменения количества и перемещения стрежней по двум координатам) структуры из 6, 5, 4 по-разному расположенных стержней, уменьшившие поле в заданной точке дальней зоны в 300, 80, 200 раз.

Табл. 6.1. Оптимизация (структура диполей и |E_Z| / |E_Zисх|) по min и max |E_Z| в точке (0,100,0) м

Структурная (исходно 15)	Структурно-параметрическая (исходно 1 излучающий диполь)
min (30*100)	max (30*100)	min (30*10)	min (30*30)	min (30*100)
0,413	1,187	0,003	0,012	0,005

Таким образом, совокупность результатов работы позволяет значительно уменьшить влияния ПД ЭМВ. (К положению 5)

Заключение

Результаты работы, полученные проверенными методами, широко апробированные и опубликованные, а также масштабно и комплексно использованные, позволяют сделать следующие выводы.

1. Впервые выведены аналитические выражения в виде конечных комбинаций элементарных функций, позволяющие вычисление элементов матрицы СЛАУ для коэффициентов электростатической индукции конфигураций проводников и диэлектриков: двумерных - с прямолинейными границами произвольной ориентации; двумерных - с прямолинейными границами любой ортогональной ориентации; трехмерных - с прямоугольными границами любой ортогональной ориентации. Программная реализация выведенных выражений в соответствующих алгоритмических моделях позволяет более точное и быстрое по сравнению с численным интегрированием вычисление элементов матрицы СЛАУ для коэффициентов электростатической индукции практически любых конфигураций проводников и диэлектриков. Результаты вычислений по разработанным моделям хорошо совпадают с тестовыми результатами. Для двумерных конфигураций показано ускорение вычислений до 30% по модели с границами ортогональной ориентации по сравнению с моделью с границами произвольной ориентации.

2. Получены новые аналитические модели в виде конечных комбинаций элементарных функций, позволяющие вычислять временной отклик на перепад напряжения с линейно нарастающим фронтом для ряда периодических структур из любого числа последовательно соединенных отрезков одиночных и связанных линий передачи с ёмкостными нагрузками на стыках. Модели программно реализованы и использованы в работе.

3. Предложен новый подход к моделированию, позволяющий при решении задач по уменьшению искажений электрических сигналов в межсоединениях и преднамеренных электромагнитных помех выполнять более совершенный автоматизированный структурно-параметрический синтез за счёт применения:

параметрической, структурной и структурно-параметрической оптимизации с помощью генетических алгоритмов, в т.ч. с вырезанием строк и столбцов исходной матрицы СЛАУ (ускорившим структурную оптимизацию проводной структуры в 3 раза);

оптимизации основных и вспомогательных элементов структуры, а также нескольких структур (расширяющей круг решаемых задач);

квазистатического и электродинамического анализа (раздельно или совместно), в т.ч. для тестирования или ускорения анализа и оптимизации (например для минимизации модальных искажений в отрезке из нескольких линий, когда может быть достаточен анализ только матричных параметров (без отклика) этого отрезка, причём только из двух линий);

итерационных методов (например за счёт ускорения решения с заданной точностью на рассмотренных примерах до 20 раз);

адаптации параметров подхода к задаче, дающей возможность изменения методов, алгоритмов, моделей и их параметров для получения требуемого результата (например показанного уменьшения вычислительных затрат).

Основные элементы подхода программно реализованы с хорошими результатами тестирования полученных в работе и ряда известных моделей, в совокупности позволяющих проводить квазистатический анализ параметров двумерных и трёхмерных межсоединений любой формы и временного отклика межсоединений разной сложности, а также электродинамический анализ излучающих проводных структур произвольной трёхмерной формы. Универсальность генетических алгоритмов обеспечила оптимизацию с любой моделью анализа. Подход воплощен в единой системе моделирования TALGAT, использованной в хоздоговорных и госбюджетных НИОКР и учебном процессе.

4. Приложение разработанного инструментария (программно реализованных новых и известных моделей и алгоритмов в составе предложенного подхода) к проблеме межсоединений позволило получить новые результаты. Так, запатентована помехозащищенная теплопроводная монтажная плата, показана её реализуемость в условиях производства, экспериментально подтверждены возможности уменьшения искажений импульсных сигналов в её межсоединениях. Кроме того, детально исследованы межсоединения с двухслойным диэлектриком (подвешенная полосковая линия, обращенная полосковая линия, микрополосковая линия с покрывающим диэлектрическим слоем), обнаружены новые закономерности поведения их характеристик (например, точки нулевой чувствительности), сформулированы условия минимизации искажений (перекрестных и модальных) из-за разности скоростей мод и показаны новые возможности уменьшения искажений (вплоть до полного их отсутствия) электрических сигналов в структурах из одного и нескольких отрезков одиночных, связанных и многопроводных межсоединений. Эти возможности использованы для уменьшения помех в межсоединениях печатных плат систем с числовым программным управлением и сверхскоростных цифровых интегральных схем.

5. Для новой проблемы преднамеренных силовых электромагнитных воздействий впервые собраны воедино и систематизированы открытые научные исследования. Показаны возможности значительного изменения электромагнитного взаимодействия, в т.ч. внутри самолёта. Сделана оценка реальности угроз преднамеренных электромагнитных помех авионике. Показана опасность преднамеренных перекрёстных помех и модальных искажений. Предложены меры по уменьшению влияния преднамеренных силовых электромагнитных воздействий, в т.ч. разработанные для уменьшения искажений сигналов в межсоединениях и использующие модальные явления, защищённые тремя патентами на полезную модель и патентом на изобретение.

Совокупность этих выводов позволяет считать цель работы достигнутой.

Публикации по материалам диссертации

Электромагнитный терроризм на рубеже тысячелетий / Под ред. Т.Р. Газизова. - Томск: Томский государственный университет, 2002. 206 с.

Газизов Т.Р. Уменьшение искажений электрических сигналов в межсоединениях / Под ред. Н.Д. Малютина. - Томск: Изд-во НТЛ, 2003. 212 с.

Куксенко С.П., Газизов Т.Р. Итерационные методы решения системы линейных алгебраических уравнений с плотной матрицей. - Томск: Томский государственный университет, 2007. 208 с.

Заболоцкий А.М., Газизов Т.Р. Временной отклик многопроводных линий передачи. - Томск: Томский государственный университет, 2007. 152 с.

Газизов Т.Р. Электромагнитная совместимость и безопасность радиоэлектронной аппаратуры: Учебное пособие с грифом УМО. - Томск: «ТМЛ-Пресс», 2007. 256 с.

Газизов Т.Р. Характеристики подвешенной и обращённой полосковых линий // Известия вузов. Физика, №2, 1996, С. 126-128.

Газизов Т.Р. Матрица емкостных коэффициентов трёхмерной системы проводников и диэлектриков // Известия вузов. Физика, №3, 1998. C. 123-125.

Газизов Т.Р. Электромагнитная совместимость и безопасность: образовательные аспекты // Вестник Томского государственного педагогического университета. Серия: Естественные и точные науки, №4 (36), 2003. С. 115-118.

Газизов Т.Р. Преднамеренные электромагнитные помехи и авионика // Успехи современной радиоэлектроники, №2, 2004. С. 37-51.

Газизов Т.Р. Вычисление ёмкостной матрицы двумерной конфигурации проводников и диэлектриков с ортогональными границами // Известия вузов. Физика, №3, 2004. C. 88-90.

Газизов Т.Р., Куксенко С.П. Оптимизация допуска обнуления при решении СЛАУ итерационными методами с предобусловливанием в задачах вычислительной электродинамики // Электромагнитные волны и электронные системы. №8, 2004. С. 26-28.

Газизов Т.Р., Заболоцкий А.М., Кузнецова-Таджибаева О.М. Исследование модальных искажений импульсного сигнала в многопроводных линиях с неоднородным диэлектрическим заполнением // Электромагнитные волны и электронные системы. №11, 2004. С. 18-22.

Куксенко С.П., Газизов Т.Р. Методы решения СЛАУ в задачах вычислительной электродинамики // Вестник Томского государственного педагогического университета. Серия: Естественные и точные науки. Спецвыпуск, №7, 2005. С. 144-149.

Костарев И.С., Куксенко С.П., Газизов Т.Р. Повышение эффективности решения системы линейных алгебраических уравнений итерационными методами // Вестник Томского государственного педагогического университета. Серия: Естественные и точные науки. Спецвыпуск, №7, 2005. С. 150-155.

Газизов Т.Р., Мелкозеров А.О., Газизов Т.Т., Куксенко С.П., Заболоцкий А.М. Компьютерное моделирование сложных структур проводников при проектировании телевизионно-вычислительных систем // Известия вузов. Приборостроение. №11, 2005. Т. 48. С. 64-67.

Газизов Т.Р., Заболоцкий А.М. Искажения импульсного сигнала в простых меандровых линиях // Инфокоммуникационные технологии. Том 4. №3. 2006. С. 34-38.

Заболоцкий А.М., Газизов Т.Р. Разложение и восстановление импульса в линиях передачи // Электромагнитные волны и электронные системы. №11. 2006. С. 4-7.

Газизов Т.Р., Кузнецова-Таджибаева О.М., Заболоцкий А.М. Уменьшение дальней перекрестной помехи в печатных платах нанесением лака // Технологии ЭМС. №4. 2006. С. 36-39.

Газизов Т.Р., Заболоцкий А.М. Модальное разложение импульса в отрезках связанных линий как новый принцип защиты от коротких импульсов // Технологии ЭМС. №4. 2006. С. 40-44.

Газизов Т.Р., Куксенко С.П. Сравнение способов предфильтрации при решении СЛАУ с плотной матрицей итерационными методами с предобусловливанием // Инфокоммуникационные технологии, №2, 2007. Т. 5. С. 14-18.

Куксенко С.П., Газизов Т.Р. Совершенствование способов предфильтрации для решения СЛАУ с плотной матрицей итерационными методами с предобусловливанием в задачах вычислительной электродинамики // Электромагнитные волны и электронные системы. 2007. №9. C. 12-17.

Заболоцкий А.М., Газизов Т.Р. Исследование искажений импульсного сигнала в меандровых линиях печатных плат // Вестник КГТУ им. А.Н. Туполева. 2007. №3. С. 21-24.

Самотин И.Е., Заболоцкий А.М., Газизов Т.Р., Киричек Р.В. Использование плоского силового кабеля как защитного устройства от сверхкоротких импульсов. Доклады ТУСУР. 2010. №1 (21), ч. 2. С. 74-79.

Gazizov T.R. Far-end crosstalk reduction in double-layered dielectric interconnects // IEEE Transactions on Electromagnetic Compatibility. Special issue on recent advances in EMC of printed circuit boards. Vol. 43, no. 4, November 2001. P. 566-572.

Bazenkov N.I. and Gazizov T.R. EMC improvement of a double-sided printed circuit board // Proc. of the 11-th Int. Wroclaw Symp. on EMC. Wroclaw, Poland, September 2-4, 1992. P. 381-384.

Gazizov T.R. and Bazenkov N.I. On the crosstalk reduction in printed circuit boards // Proc. of the 12-th Int. Wroclaw Symp. on EMC. Wroclaw, Poland, June 28-July 1, 1994. P. 550-553.

Gazizov T.R. Computer simulation of electromagnetic coupling in interconnects of a double-layered dielectric PCB: parallel lines on one side of the layer // Proc. of the 13-th Int. Wroclaw Symp. on EMC. Wroclaw, Poland, June 25-29, 1996. P. 230-234.

Gazizov T.R. Computer simulation of electromagnetic coupling in interconnects of a double-layered dielectric PCB: parallel lines on opposite sides of the layer // Proc. of the 6-th Int. Symp. on Antennas and Propagation. Chiba, Japan, September 24-27, 1996. Vol. 3. P. 681-684.

Gazizov T.R. and Leontiev N.A. Calculation of Transient Response in Interconnects of a Double-Layered Dielectric PCB // Proc. of the 1996 Asia-Pacific Microwave Conf. New Delhi, India. December 17-20, 1996. Vol. 4. P. 1388-1391.

Gazizov T.R. and Leontiev N.A. Analytical expression for transient response of a periodic structure consisting of two kinds of transmission line sections with capacitively loaded junctions // Proc. of the 4-th Int. Symp. on Antennas and EM Theory. August 19-22, 1997, Xi'an, China. P. 444-447.

Gazizov T.R. and Leontiev N.A. Transient response of a periodic transmission line structure with capacitively loaded junctions // Proc. of the 1997 Sino-Japanese Joint Meeting on Optical Fiber Science and Electromagnetic Theory. October 14-16, 1997, Wuhan, China. P. 322-327.

Gazizov T.R. and Leontiev N.A. Reduction of high-speed signal distortions in double-layered dielectric PCB interconnects // Digest of 6-th Topical Meeting on Electrical Performance of Electronic Packaging. October 27-29, 1997, San Jose, California, USA. P. 67-69.

Gazizov T.R. and Leontiev N.A. An effect of far-end crosstalk compensation in double-layered dielectric PCB interconnects // Proc. of the 14-th Int. Wroclaw Symp. on EMC, Wroclaw, Poland, June 23-25, 1998. P. 353-356.

Gazizov T.R. and Leontiev N.A. Compensation of far-end crosstalk in interconnects of a double-layered dielectric PCB // Proc. of the 13-th Int. Zurich Symp. on EMC, Zurich, Switzerland, February 16-18, 1999. P. 645-648.

Gazizov T.R. Calculation of capacitance matrix of three dimensional multiconductor system in multiple dielectric media // Record of International Symposium on Electromagnetic Compatibility. Magdeburg, Germany, October 5-7, 1999. P. 31-36.

Gazizov T.R., Leontiev N.A., Kuznetsova-Tadjibaeva O.M. Far-end crosstalk reduction in coupled microstrip lines with covering dielectric layer // Proc. of the 15-th Int. Wroclaw Symp. on EMC, Wroclaw, Poland, 27-30 June, 2000. P. 45-49.

Gazizov T.R. Design of electronic systems protected from electromagnetic terrorism // Proc. of the 15-th Int. Wroclaw Symp. on EMC, Wroclaw, Poland, 27-30 June, 2000. P. 469-472.

Gazizov T.R., Leontiev N.A., Kuznetsova-Tadjibaeva O.M. Simple and low-cost method of far-end crosstalk reduction in coupled microstrip lines // Proc. of the 7-th Int. Symp. on Antennas and Propagation, Fukuoka, Japan, August 22-25, 2000. Vol. 3. P. 1355-1358.

Gazizov T.R. Mitigation of parasitic effects in electronic systems for protection from intentional electromagnetic excitation // Proc. of the 14-th Int. Zurich Symp. on EMC. Zurich, Switzerland, February 20-22, 2001. P. 53-56.

Gazizov T.R. Analytic expressions for Mom calculation of capacitance matrix of two dimensional system of conductors and dielectrics having arbitrary oriented boundaries // Proc. of the 2001 IEEE EMC Symposium, Montreal, Canada, August 13-17, 2001. Vol. 1. P. 151-155.

Gazizov T.R. Adaptive calculation of capacitance matrix for two dimensional systems of various complexity // Proc. of the 16-th Int. Wroclaw Symp. on EMC, Wroclaw, Poland, 25-28 June, 2002. P. 133-138.

Gazizov T.R. EMC and safety: gaps in education // Proc. of the Int. Symp. on EMC, September 9-13, 2002, Sorrento, Italy. Vol.2. P. 1075-1078.

Zabolotsky А.М., Gazizov Т.R., Bova A.G., Radasky W.A. Dangerous pulse excitation of coupled lines // Proc. of the 17-th Int. Zurich Symp. on EMC. Singapore, February 27-March 3, 2006. P. 164-167.

Gazizov Т.R., Zabolotsky А.М. New approach to EMC protection // Proc. of the 18-th Int. Zurich Symp. on EMC. Munich, Germany, September 24-28, 2007. P. 273-276.

Kuksenko S.P., Gazizov Т.R. Dense Linear System Solution by Preconditioned Iterative Methods in Computational Electromagnetics. Proc. of the 19-th Int. Zurich Symp. on EMC. Singapore, May 19-22, 2008. P. 918-921.

Gazizov Т.R., Zabolotsky А.М., Samotin I.E., Melkozerov A.O. Simple and free mitigation of short pulse lightning effects by flat power cables. Proc. of 30-th Int. conf. on lightning protection. Sept. 13-17. Cagliary, Italy. P. 993-1-993-3.

Gazizov Т.R., Samotin I.E., Zabolotsky А.М., Melkozerov A.O. Design of printed modal filters for computer network protection. Proc. of 30-th Int. conf. on lightning protection. Sept 13-17. Cagliary, Italy. P. 1246-1-1246-3.

Gazizov T.R. Low-cost PCB with high-speed and high-density interconnects // Book of Abstracts of XXVI-th General Assembly of International Union of Radio Science, Toronto, Ontario, Canada, August 13-21, 1999. P. 264.

Bermudes J.-L., Gazizov T., Negodyaev A., Pavanello D., Rachidi F., Rubinstein A., Rubinstein M. On the enhancement of electric and magnetic fields from lightning due to close-by metallic structures // Book of abstracts EUROEM 2004. 12-16 July 2004, Magdeburg, Germany. P. 65.

Gazizov Т.R., Zabolotsky А.М., Samotin I.E. Modal Decomposition of UWB Pulse in Power Cable Structures: Simple Experiment Showing Useful Possible Applications // Book of abstracts EUROEM 2008. 21-25 July 2008, Lausanne, Switzerland. P. 62.

Gazizov Т.T., Gazizov Т.R. Broadband antenna SWR improvement using parallel RLC loads // Book of abstracts EUROEM 2008. 21-25 July 2008, Lausanne, Switzerland. P. 240.

Размещено на Allbest.ru