Рисунок 21 - Блок-схема измерителя диэлектриков с цилиндрическим объемным резонатором, возбуждаемым волной типа Е0,1,0

В резонаторах, возбуждаемых волной типа Е0,1,0 максимум электрического поля находится на оси симметрии; поэтому испытуемый образец целесообразно помещать внутри резонатора так, чтобы оси симметрии образца и резонатора совпадали.

В этом случае для определения диэлектрической постоянной и угла потерь могут быть использованы следующие приближенные расчетные формулы, справедливые при R>>r:

(21)

где л0 - резонансная длина волны резонатора без диэлектрика;

Дл - величина отклонения длины волны от л0 при внесении диэлектрика

(22)

Где Q - добротность резонатора с диэлектриком;

Qo - добротность резонатора без диэлектрика.

Формулы 19 и 20 показывают, что диэлектрическая постоянная и угол потерь при известных размерах образца и резонатора могут быть определены из резонансных кривых объемного резонатора без диэлектрика и с внесенным в него диэлектриком.

Измерители диэлектриков с объемным резонатором, возбуждаемым волной типа Е0,1,0 применяются в 10-сантиметровом диапазоне волн. Они допускают измерение диэлектрической постоянной с точностью около 5%, а тангенса угла потерь - около 10%.

Для длин волн около 3 см может быть рекомендована схема измерителя диэлектриков, приведенная на рисунке 22. В этой схеме применяется цилиндрический резонатор, возбуждаемый волной типа Н0,1,0 (наименьшее затухание и удобство настройки поршнем).

Рисунок 22 - Блок-схема измерителя диэлектриков с цилиндрическим объемным резонатором, возбуждаемым волной типа Н0,1,0

Резонансный метод наиболее широко используется в практике сверхвысокочастотных измерений. Это объясняется высокой точностью измерений, сравнительной простотой и удобством измерений при вполне приемлемых габаритах, конструкциях и эксплуатационных данных приборов.

Недостатком резонансных измерителей диэлектриков является необходимость изготовления образцов испытуемого материала определенной формы с точными геометрическими размерами (во избежание значительных ошибок при измерениях). Особенное значение этот недостаток приобретает при малых длинах волн, т. е. когда размеры испытуемых образцов малы.

Существенным недостатком резонансных методов измерений является также необходимость точного определения длины волны и обеспечения большой стабильности источников высокочастотных колебаний.

5.3 Измерение диэлектрических постоянных в свободном пространстве

В последнее время применяется метод измерения ? и tgд в свободном пространстве.

При этом методе диэлектрическая проницаемость вычисляется по разности фаз колебаний, распространяющихся в свободном пространстве и в испытуемом диэлектрике. Измерение тангенса угла потерь основано на измерении ослабления мощности колебаний, распространяющихся в диэлектрике и свободном пространстве.

Удобство этого метода состоит в возможности измерения диэлектрической проницаемости в образцах различных размеров, например, листового диэлектрика, изготовляемого промышленностью.

Блок-схема для измерения диэлектрической постоянной материалов в свободном пространстве приведена на рисунке 23. Высокочастотная энергия от генератора сверхвысокой частоты подается через Т-образный разветвитель на передающий рупор и детектор. Энергия, улавливаемая приемным рупором, также подается на детектор.

Рисунок 23 - Блок-схема установки для измерения диэлектрической постоянной материалов в свободном пространстве

При отсутствии диэлектрика на пути распространения электромагнитных колебаний между рупорами, добиваются минимальных показаний индикаторного прибора, меняя расстояние между рупорами и вводя аттенюаторы. Показания индикаторного прибора будут минимальными, если колебания приходят на кристаллический детектор из свободного пространства и через волновод в противофазе.

Затем между рупорами вводят испытуемый диэлектрик. На индикаторном приборе будет наблюдаться резкое увеличение показаний, обусловленное изменением разности фаз колебаний, поступающих на детектор. Для восстановления первоначальных минимальных показаний индикаторного прибора необходимо изменить расстояние между рупорами. Обычно один из рупоров перемещается при помощи механизма с микрометрическим винтом для точного отсчета положения рупора.

Если лист испытуемого материала расположен перпендикулярно направлению распространения колебаний, то диэлектрическая проницаемость может быть вычислена по приближенной формуле:

(23)

Где d - толщина испытуемого образца;

Д - величина смещения рупора, отмечаемая по шкале микрометрического винта.

Рисунок 24 - Блок-схема установки для измерения тангенса угла потерь в свободном пространстве

Высокая точность этого метода измерения диэлектрической постоянной характеризуется возможностью отсчета сдвига по фазе между колебаниями с точностью до 0,0005л.

Расстояние между рупорами необходимо выбирать таким, чтобы приемный рупор находился в волновой зоне. Испытуемый образец материала надо помещать вблизи приемного рупора, чтобы исключить возможные ошибки за счет сферичности волн. Для исключения ошибок, обусловленных диффракцией волн, размеры образцов выбираются достаточно большими: площадь испытуемого образца должна в несколько раз превышать площадь выходного отверстия приемного рупора.

Блок-схема установки для измерения тангенса угла потерь приведена на рисунке 24.

При отсутствии диэлектрика в пространстве между рупорами устанавливают удобные для измерений показания вольтметра и отмечают показания аттенюатора. Затем между рупорами вводится образец испытуемого материала и при помощи аттенюатора устанавливают прежние показания вольтметра. По величине изменения затухания аттенюатора, при известных величинах диэлектрической проницаемости и толщины материала, расчетным путем можно определить тангенс угла потерь.

Точность измерения tgд материалов в свободном пространстве более низкая, чем при резонансном методе.



6. Понятие об измерении напряженности поля

6.1 Общие сведения

Измерение напряженности поля обычно производится путем измерения напряжения или мощности на выходе антенны измерителя поля.

По величине напряжения или мощности при известных параметрах антенной системы рассчитывают величину напряженности поля.

Для антенн в виде полуволновых вибраторов, применяемых в диапазоне метровых и дециметровых волн, существует простая зависимость между напряженностью поля Е и выходным напряжением U антенны:

(24)

где hД - действующая высота антенны.

В диапазоне сантиметровых волн преимущественно применяются поверхностные антенны в виде параболоидов вращения, рупоров и т. п., на выходе которых концентрируется мощность, поступающая от большой поверхности. В этом случае целесообразнее понятие напряженности поля заменить интенсивностью потока энергии А (вектор Умова) и выражать его в Вт/м2.

Мощность Р, создаваемая на выходе антенны измерителя поля, и интенсивность потока энергии А в месте расположения антенны связаны выражением

(25)

где S - эквивалентная поверхность антенны (в м2), примерно равная площади выходного отверстия антенны (при остронаправленных антеннах).

Интенсивность потока энергии А может быть выражена через напряженность поля:

(26)

Где Е - напряженность поля в в/м;

120р - волновое сопротивление свободного пространства в омах.

Часто напряженность поля выражают в относительных единицах - децибелах.

Основными элементами измерителя напряженности поля являются: антенна с известными параметрами, радиоприемник с калиброванным усилением, индикаторное устройство (ламповый вольтметр, электронно-лучевая трубка или прибор постоянного тока со шкалой, проградуированной в единицах напряженности поля).

Пределы измерения измерителей напряженности поля очень большие. Это объясняется тем, что на близких расстояниях от передающих устройств напряженности поля достигают больших величин, исчисляемых единицами вольт на метр, в то время как на расстояниях, соизмеримых с дальностью действия современных радиотехнических устройств, напряженности поля составляют всего лишь единицы микровольт на метр.

6.2 Схемы измерителей напряженности поля

Современные приборы для определения напряженности поля могут быть разделены на две группы: индикаторы поля и измерители поля или компараторы.

Индикаторы поля

Индикаторы поля используются для относительных измерений напряженности поля и в качестве контрольных индикаторов для оценки излучаемой передающими устройствами мощности.

Рисунок 25 - Простейший индикатор поля

На рисунке 25 приведена простейшая схема индикатора поля.

В пучность тока полуволнового вибратора включается термоэлемент. Если известны сопротивление термоэлемента и частота, то напряженность поля может быть подсчитана по формуле:

(27)

Где Е - напряженность поля;

IТ - ток через термоэлемент;

RT - сопротивление подогревателя термоэлемента;

R? - сопротивление излучения вибратора;

л - длина волны.

Эта формула верна для резонансной частоты вибратора (ХА = 0), когда ось вибратора совпадает с направлением напряженности поля; поэтому для перекрытия заданного диапазона частот вибратор должен быть настраивающимся.

Диапазон частот такого простейшего индикатора поля определяется на основании следующих соображений: нижний предел частоты определяется техническими возможностями выполнения вибратора, верхний - предельной частотой термопары.

Существенными недостатками такого индикатора напряженности являются низкая чувствительность и непригодность для диапазона сантиметровых волн.

На рисунке 26 показана другая схема индикатора поля. Этот прибор состоит из рамочной антенны (Р. А.) и лампового вольтметра, измеряющего напряжение на выходе антенны. Входной резонансный контур образуется индуктивностью рамки и временными конденсаторами С, позволяющими производить настройку контура.

Рисунок 26 - Схема индикатора поля с рамочной антенной

Вращающаяся рамка антенны устанавливается на специальной подставке, укрепленной на штативе. Подставка имеет лимб для отсчета угла поворота рамки.

Диапазон частот прибора 20-100 МГц разбит на три поддиапазона. Переход с одного поддиапазона на другой производится сменой рамок.

Индикаторный прибор И включен в мостиковую схему, три плеча которой образованы сопротивлениями R1, R2, R3, а четвертое - детекторной лампой Л1.

Прибор имеет три шкалы измерений. Переключение с одной шкалы на другую осуществляется включением добавочных сопротивлений RM в цепь индикаторного прибора. Значение напряженности поля определяется по формуле

Где U -показание прибора;

k - коэфициент, зависящий от частоты и определяемый по графику, приведенному на рисунке 27.

Рисунок 27 - Зависимость коэффициента k, определяющегося параметрами антенны, от частоты.



На рисунке 28 дана блок-схема индикатора поля, используемого в диапазоне сантиметровых волн. В качестве индикаторного устройства используется кристаллический детектор 3, усилитель 4 и стрелочный прибор 5. С выхода рупорной антенны 1 напряжение подается на аттенюатор 2. Последний служит для поддержания на входе детектора напряжения определенной величины, что позволяет производить построение диаграмм направленности по показаниям аттенюатора и устраняет искажения, обусловленные нелинейностью индикаторной части прибора.

Рисунок 28 - Блок-схема индикатора поля для диапазона сантиметровых волн

Схема индикатора поля с термистором в мостиковой схеме индикаторного устройства приведена на рисунке 29.

Рисунок 29 - Схема индикатора поля с термисторным мостом



Измерители поля

Измерители поля (компараторы) применяются для измерений напряженности поля. Ими пользуются для исследования распространения электромагнитных волн, для контроля напряженности поля, создаваемого передающими устройствами, и для определения уровня помех.

Рассмотрим несколько типовых схем измерителей напряженности поля.

На рисунке 30 показана блок-схема измерителя напряженности поля.

Рисунок 30 - Блок-схема измерителя напряженности поля

Прибор пригоден для измерения напряженности поля электромагнитных волн, промодулированных по амплитуде или частоте, и работает следующим образом. Высокочастотная энергия улавливается антенной и по фидеру передается на входной контур смесителя. К этому же смесителю подводятся колебания от гетеродина, Получаемое на выходе смесителя напряжение промежуточной частоты подается на аттенюатор емкостного типа, с выхода которого оно поступает на усилитель промежуточной частоты и детектор.

Напряжение, создаваемое на выходе детектора, усиливается и подается на ламповый вольтметр или на телефон (для настройки на принимаемую станцию). В случае частотной модуляции вместо обычного амплитудного детектора к выходу усилителя промежуточной частоты подключается частотный детектор.

Градуировка измерителя поля производится при помощи высокочастотного генератора стандартных сигналов, подаваемых непосредственно на вход смесителя.

Значение измеряемой величины напряженности поля определяется по показаниям а лампового вольтметра и аттенюатора и вычисляется по формуле

(28)

Где k - коэфициент, зависящий от данных антенны;

А - показания аттенюатора.

Другая блок-схема измерителя напряженности поля приведена на рисунке 31. Она отличается от предыдущей тем, что в ней используются аттенюатор и усилитель высокой частоты (вместо промежуточной частоты), для градуировки применяется шумовой генератор. Аттенюатор по высокой частоте необходим для устранения перегрузки входных каскадов при измерении сигналов с большими амплитудами.

Рисунок 31 - Блок-схема измерителя напряженности поля с аттенюатором и усилителем высокой частоты

На выходе прибора, кроме обычного индикатора стрелочного типа и телефона, для контроля работы применяется самопишущий прибор, непрерывно записывающий изменение напряженности поля.

На рисунке 32 показана блок-схема измерителя напряженности поля для измерения импульсных сигналов на сверхвысоких частотах. Для наблюдения формы импульсных сигналов, помимо стрелочного индикаторного прибора, в схеме используется электронно-лучевая трубка.

Рисунок 32 - Блок-схема измерителя напряженности поля для измерения импульсных сигналов на сверхвысоких частотах

Блок-схема измерителя напряженности поля для диапазона сантиметровых волн приведена на рисунке 33. В этой схеме применяется автоматическая регулировка усиления (АРУ), которая позволяет получить удобную для отсчета шкалу, например логарифмическую. Необходимость автоматической подстройки частоты (АПЧ) гетеродина обусловливается узкой полосой пропускания усилителя промежуточной частоты (2-4 МГц, что соответствует стабильности частоты радиотехнических устройств сантиметрового диапазона волн).

Рисунок 33 - Блок-схема измерителя напряженности поля для сантиметровых волн (с автоматической регулировкой усиления)

6.3 Измерение коэффициента направленного действия антенны

Коэффициент направленного действия, введенный известным советским ученым А. А. Пистолькорсом, определяется как число, показывающее, во сколько раз надо увеличить мощность излучения при переходе от направленной к ненаправленной антенне для того, чтобы сохранить неизменной напряженность поля в месте приема.

Коэффициент направленного действия является одним из основных параметров, характеризующих антенну, и обычно определяется экспериментально.

Рассмотрим два наиболее простых, но достаточно точных метода измерения коэффициента направленного действия антенны. Один из них является методом сравнения, а другой - абсолютным методом измерения коэффициента направленного действия.

Метод сравнения

Метод сравнения заключается в сравнении сигналов, принятых эталонной и испытуемой антенной.

Блок-схема измерительной установки показана на рисунке 34. Испытуемая и эталонная антенны устанавливаются на одинаковом расстоянии R от антенны сигнал-генератора, определяемом из неравенства (33). Обе антенны должны быть согласованы со входом приемного устройства (КСВ ? 1,05).

В диапазоне сантиметровых волн в качестве эталона может быть использована рупорная антенна, так как коэффициент направленного действия ее достаточно постоянен и определяется но формуле:

(29)

Где D1 - коэффициент направленного действия рупора в плоскости электрического поля;

D2 - коэфициент направленного действия рупора в плоскости магнитного поля.

Рисунок 34 - Блок-схема для измерения коэффициента направленного действия антенны



Зная геометрические размеры рупора, можно по графикам, приведенным на рисунке 35, определить величины D1 и D2.

Процесс измерения методом сравнения несложен. Ко входу приемника присоединяют эталонную антенну и устанавливают ее в направлении максимального приема. Регулируя усиление приемного устройства, добиваются удобных для отсчета показаний выходного прибора. Регулировка усиления осуществляется градуированным аттенюатором (в приемнике). Далее вместо эталонной антенны ко входу приемника присоединяют испытуемую антенну, устанавливают ее в направлении максимального приема и при помощи градуированного аттенюатора добиваются прежних показаний выходного прибора.



Рисунок 35 - Графики для определения коэффициента направленного действия антенны по известным размерам рупора.

Значение коэффициента направленности испытуемой антенны определяется по формуле

(30)

Где DЭ - коэффициент направленности эталонной антенны, определяемый расчетным путем;

а - затухание, вносимое аттенюатором, в дБ.

Точность метода сравнения зависит от точности расчета коэффициента направленности эталонной антенны и от точности градуировки переменного аттенюатора.

Абсолютный метод

Абсолютный метод измерения коэффициента направленности антенны основан на определении зависимости между мощностью Р1, поступающей на вход передающей антенны, и мощностью Р2 - на выходе принимающей антенны.

Эта зависимость выражается формулой

(31)

Где л - длина волны;

R - расстояние между излучающей и приемной антеннами;

D1 и D2 - коэффициенты направленного действия передающей и приемной антенн.

Если приемная и передающая антенны одинаковы, т. е. D1 = D2 = D, то коэффициент направленного действия определяется по формуле:

(32)

Блок-схема измерения коэффициента направленного действия приведена на рисунке 36.

Рисунок 36 - Блок-схема измерения коэффициента направленного действия

Для повышения точности измерений коэффициента направленного действия производят несколько измерений на различных расстояниях R, минимальное из которых определяется из неравенства (33).

6.4 Снятие диаграмм направленности антенных устройств

Индикаторы поля часто применяются для снятия диаграмм направленности антенных устройств. Принимая максимальные показания за единицу и относя к ней все остальные показания, строят диаграмму направленности, представляющую собой зависимость относительных показаний индикатора поля от угла поворота измеряемой антенны.

При снятии диаграмм направленности особое внимание надо обращать на выбор расстояния от измеряемой антенны до антенны измерителя поля. Максимальное расстояние определяется чувствительностью измерителя поля, минимальное - величиной допустимой погрешности.

Найдем минимально допустимое расстояние R, необходимое для снятия диаграмм направленности (рисунок 37).



Рисунок 37 - Определение минимального расстояния между антеннами при снятии диаграмм направленности

Обозначая разность хода лучей, отраженных от середины и от краев антенны, через ДR, напишем выражение сдвига по фазе между этими лучами:

Для приближенных расчетов можно принять

Тогда из прямоугольного треугольника аbc получим:

где Д1 и Д2 - раскрывы антенн.

Пренебрегая величиной , получим:

(33)



Если раскрыв исследуемой антенны Д1 значительно больше раскрыва антенны Д2 индикатора поля (рисунок 38), то минимально допустимое расстояние R может быть определено по формуле

(34)

Рисунок 38 - Определение минимального расстояния между антеннами (если раскрыв исследуемой антенны значительно больше раскрыва антенны индикатора поля)

6.5 Выбор отдельных элементов измерителей напряженности поля

Антенная система

Антенная система является наиболее сложной и важной частью измерителя напряженности поля. Размеры приборов для диапазона сверхвысоких частот, как уже неоднократно указывалось выше, соизмеримы с длиной волны, и поэтому прибор может заметно исказить измеряемое поле. Чтобы этого избежать, необходимо антенную систему отнести на некоторое расстояние от приемника.

В качестве антенны для диапазона метровых и дециметровых волн (примерно до 30 см) используется симметричный настраиваемый полуволновый вибратор, вынесенный на достаточное расстояние от прибора и укрепленный на штативе (рисунке 39).

Рисунок 39 - Внешний вид симметричного настраиваемого вибратора

Длина вибратора l устанавливается заранее в соответствии с длиной волны . Полуволновый вибратор имеет тупой резонанс, так как декремент затухания его сравнительно велик (10-15%); поэтому установка его длины может быть сравнительно грубой.

Настроенный полуволновый вибратор на всех волнах имеет сопротивление излучения около 73 Ом, что облегчает согласование его с фидером. Недостатком симметричного вибратора является относительная громоздкость конструкции при более длинных волнах; поэтому в диапазоне от 3 м и длиннее целесообразнее использовать рамочную антенну, имеющую малые размеры.

Действующая высота симметричного вибратора может быть вычислена по формуле:

(35)

Где л - длина волны, в м.

Действующая высота рамочной антенны -по формуле:

(36)

Где п - число витков рамочной антенны;

S - площадь антенны, в м2;

л - длина волны, в м.

В диапазоне сантиметровых волн используются рупорные антенны или параболические зеркала, в фокусе которых помещается симметричный вибратор.

На рисунке 40 показан внешний вид рупорной антенны, сопряженной на выходе с кристаллическим детектором.

Рисунок 40 - Внешний вид рупорной антенны

Мощность Р на выходе рупорной антенны связана с измеряемой величиной напряженности поля Е выражением:



(37)

Где D1 - коэффициент направленного действия рупорной антенны по мощности;

Е - напряженность поля;

л- длина волны.

Генераторы для градуировки

Генераторы для градуировки являются также важными элементами измерителей напряженности поля.

При сравнительно длинных волнах (более 10 м) эталонное напряжение от генератора подается непосредственно на антенну и таким образом оно заменяет э. д. с., возбуждаемую в антенне. Этот способ прост и обеспечивает большую точность измерений, так как градуируются все цепи приемника, начиная от антенной системы.

При сверхвысоких частотах, особенно при вынесенной антенне, этот способ использовать трудно, так как напряжение от генератора надо подавать по длинному фидеру и измерять непосредственно у антенны.

В различных типах измерителей напряженности поля эта задача разрешена по-разному.

В приведенной на рисунке 30 блок-схеме напряжение от градуировочного генератора подается непосредственно на вход приемника параллельно с антенным фидером. Такой способ прост, но в этом случае градуируется только приемное устройство (антенна и фидер не градуируются).

В блок-схеме, приведенной на рисунке 31, приемник градуируется, только начиная от входа усилителя высокой частоты (антенно-фидерная система и аттенюатор не градуируются, так как предполагается, что их параметры достаточно стабильны).

Схема генератора с шумовым диодом для диапазона дециметровых волн приведена на рисунке 41. Диод нагружен непосредственно на сопротивление R. Короткозамкнутый шлейф используется для компенсации входной емкости диода.

Рисунок 41 - Схема шумового генератора

Выходное напряжение шумов регулируется изменением анодного тока, что достигается изменением напряжения накала. Выходное напряжение шумового генератора может быть подсчитано по формуле:

(38)

Где R - сопротивление нагрузки диода, в Ом;

I -ток диода, в мА;

Дf -ширина полосы пропускания приемника, в кГц.

Таким образом, напряжение данного генератора можно определить, если известна полоса пропускания приемного устройства Дf и ток I.

Генератор с шумовым диодом не требует специальной регулировки настройки.

Амплитуду колебаний легко отрегулировать до нужной величины только по миллиамперметру постоянного тока.

Аттенюатор

Аттенюатор предназначается для ослабления измеряемого сигнала, чтобы устранить перегрузку прибора и расширить пределы измеряемых величин напряженности поля.

Чаще всего применяют емкостные аттенюаторы и включают их в каскадах усилителей промежуточной частоты.

При выборе емкостного аттенюатора следует учитывать, что емкости ячеек аттенюатора должны быть возможно большими по сравнению с емкостями монтажа и входных цепей, к которым подключается аттенюатор; индуктивное сопротивление не должно превышать 1% емкостного сопротивления аттенюатора.

При выполнении этих условий погрешности емкостного аттенюатора достаточно малы.

Усилитель

Усилитель приемника измерителя напряженности поля в значительной степени определяет точность и удобство измерений, так как он включен перед индикаторным прибором. В некоторых схемах усилитель не применяется и индикаторный прибор включается непосредственно в цепь детектора, как показано на рисунке 42. Благодаря использованию второго диода и мостиковой схемы достигается простая и довольно стабильная компенсация начального тока. Недостатком схемы является необходимость в высокочувствительном приборе.

Рисунок 42 - Схема выходного каскада приемника с непосредственным включением индикаторного прибора в цепь детектора

При необходимости получения логарифмической шкалы применяют схему автоматической регулировки усиления с мостиковой схемой (рисунок 43).

Рисунок 43 - Схема выходного каскада с мостиковой автоматической регулировкой усиления измерителя напряженности ноля

На рисунке 44 дана схема усилителя, подключаемого к аамопишущему прибору.

Рисунок 44 - Упрощенная схема выходного каскада с самопишущим прибором

К выходу усилителя подключен ламповый вольтметр (ЛВ) для отсчета абсолютных величин поля, а параллельно вольтметру - телефон для контроля работы измерителя и настройки.

Самопишущий прибор подключается к выходному каскаду через дополнительную схему, содержащую купроксный выпрямитель с двухполупериодным выпрямлением.



Список использованных источников

1. Билько М. И., Томашевский А. К., Шаров П. П., Баймуратов Е. А. Измерение мощности на СВЧ. М., «Сов. радио», 1976, 168 с. , ил.

2. Валитоа Р. А.Сретенский В. Н. Радиоизмерения на сверхвысоких частотах. Военное издательство военного министерства Союза ССР, М., 1951, 392с. , ил.

3. Гинзтон Э. Л. под редакцией канд. техн. наук Ремеза Г. А. Измерения на сантиметровых волнах. Издательство иностранной литературы, М., 1960, 620 с. , ил.

4. Кушнир Ф. В. Электрорадиоизмерения: Учебное пособие для ВУЗов. - Л.: Энергоатомиздат Ленингр. отд-ние, 1983. - 320с., ил.

5. Перевод с английского под редакцией Ремез Г. А. Техника Измерений на сантиметровых волнах, том 1. Издательство «Советское радио», М., 1959. - 516 с., ил.

6. Перевод с английского под редакцией Ремез Г. А. Техника Измерений на сантиметровых волнах, том 2. Издательство «Советское радио», М., 1959. - 438 с., ил.

Размещено на Allbest.ru