Проектирование электрической части электростанции типа КЭС

7,4

S_2?? = = = 73,4ВА

3·S_2ном = 1500ВА S_2?? = 73,4ВА



4. ВЫБОР И ПРОВЕРКА ТОКОВЕДУЩИЙ ЧАСТЕЙ

4.1 Выбор и проверка токоведущих частей на напряжении 110кВ

4.1.1 Выбор и проверка проводов сборных шин РУ 110кВ

Выбор сечения проводов сборных шин производится по нагреву наиболее нагруженного участка. С целью выявления наиболее нагруженного участка произведем расчет перетоков мощности на участках сборных шин в четырех режимах: нормально-максимальном, нормально-минимальном, аварийно-максимальном и аварийно-минимальном. Предварительно произведем распределение присоединений к шинам (рис 4.1).

Будем считать что одна линия нагружена максимально во всех режимах мощностью P = 50МВТ[1, с.21], а остальные нагружены равномерно

-- в максимальном режиме:

P_imax = = = 35,55МВт;

Q_imax = P_imax · tg= 35,55·0,7 = 24,86МВар;

-- в минимальном режиме:

P_imin = = = 22,78МВт;

Q_imin = P_imin · tg= 22,78·0,7 = 15,95МВар;

На рисунке 4.1,а показано распределение мощности по участкам сборных шин в нормально-максимальном режиме. Здесь мощности присоединений и участков представлены в виде дроби: в числителе - активная мощность, в знаменателе - реактивная мощность. Мощности, подтекающие от трансформаторов блока, взяты из раздела расчета перетоков мощности через трансформаторы связи. Из рисунка 4.1,а видно, что наиболее нагруженным участком является участок 11-12,

Рисунок 4.1. Распределение перетока мощностей ОРУ 110 кВ

МВ•А.

На рисунке 4.1,б показано распределение мощности по участкам сборных шин в нормально-минимальном режиме. Наиболее нагруженным участком является участок 11-12,

МВ•А.

На рисунке 4.1,в показано распределение мощности по участкам сборных шин в аварийно-максимальном режиме. В качестве аварийного режима принято отключение блока G1-T1, т.к. в этом случае перетоки мощности через некоторые участи шин максимальны. Наиболее нагруженным участком является участок 11-12,

МВ•А.

На рисунке 4.1,г показано распределение мощности по участкам сборных шин в аварийно-минимальном режиме (отключен блок G1-T1). Наиболее нагруженным участком является участок 11-12,

МВ•А.

Исходя из мощности наиболее нагруженного участка (участок 4-5 в аварийно-максимальном режиме):

Учитывая, что сборные шины будут расположены в РУ открытого типа, по таблице 7.35 справочника [1, с.428-430 ] выберем для каждой фазы шин по одному сталеалюминевому проводу АС-500/27 с номинальным сечением 481 мм² и суммарным допустимым током 960А.

I_доп = 960А ? I_наиб = 912А

Проверка сборных шин ОРУ 110кВ.

Проверка на термическую стойкость

Проверка производится при трехфазном КЗ и заключается в сравнении температуры проводов в момент отключения КЗ с допустимой температурой [1, с.17](для сталеалюминевых проводов 200).

Для вычисления предварительно найдем начальную температуру проводов:

= +(-)()

= 30+(70-25)·( = 70,61

где - температура воздуха (зададим ),

- нормированная температура воздуха 25,

- длительно допустимая температура проводов 70.

Зная и материал провода по кривой 4 рис.1.1 справочника [1, с.19] определим начальное значение удельного теплового импульса:

Конечное значение удельного теплового импульса определим по выражению:

A_k = A_н + = 0,65· + = 0,754· А·с / мм

Здесь q = 481 сечение провода АС-500/27 по алюминию

= 240,833к - расчетный тепловой импульс от протекания полного тока трехфазного КЗ на шинах(рассчитывался для проверки Q, с.42)

Зная , по тем же кривым определим конечную температуру:

Q_k = 100 200 = Q_доп

т.е. условие проверки выполняется.

Проверка проводов фаз сборных шин РУ 110 кВ на схлестывание.

Так как ток трехфазного КЗ на шинах более 20кА, то необходимо произвести проверку на схлестывание.

Проверка производится в следующем порядке:

1) рассчитывается усилие, действующее на один метр погонный длины токопровода, по формуле:

где D - расстояние между фазами(для U = 110кВ, D = 3м[2, прил.7]

2) определяется вес 1м погонной длины токопровода:

g = 1,1 = = 16,57Н

где = 1,329+0,208 = 1,537кг/м - масса погонного метра провода АС-500/27[1, с.429]

3) определяются отношения:

где - максимальная стрела провеса провода в пролете, м;

- время действия релейной защиты.

4) по диаграмме 4.2 учебника [3, c.235] определяем отклонение провода при двухфазном КЗ от вертикального положения, для этого на горизонтальной оси из точки f/g = 2,74 проведем перпендикуляр до пересечения с кривой, на которой / = 10,54, затем проведем горизонталь до пересечения с осью ординат и найдем, что b/h =0,46

допустимое отклонение провода:

где - диаметр провода, при расщепленных проводах d = a;

a - расстояние между проводами в фазе в нашем случае a = 0,2м, [2, прил.6]

- допустимое расстояние между соседними фазами в момент их наибольшего сближения(в нашем случае = 0,45м, [2, прил.5]

т.е условие проверки выполняется.

Проверка сборных шин по электродинамическому взаимодействию.

Проверка производится, если провод каждой фазы расщеплен, а ударный ток трехфазного КЗ больше 50кА. Проверка сводится к определению расстояния между дистанционными распорками, которые закрепляют провода в фазе. В нашем случае эта проверка не требуется, так как провода в фазе не расщеплены.

Проверка по условиям коронного разряда.

В нашем случае эта проверка не производится, т.к. сечение выбранных проводов сборных шин больше минимально допустимого по условию коронирования(АС-70/11, 1, табл.1.18, с.20).

4.1.2 Выбор и проверка ошиновки линии на ОРУ 110кВ.

Выбор сечения производится по экономической плотности тока , которая зависит от вида проводника и числа часов использования максимальной нагрузки в год (1, табл.10.1, с.548, табл.4.5, с.233)

Экономическое сечение:

q_эк = = = 320.

I_{раб.форс} = = = 0,32кА

По таблице 7.35 справочника[1, с.428] примем для ошиновки сталеалюминевый провод АС-330/30 с сечением по алюминию 335 и допустимым током 680А.

q_ст = 335мм² ? q_эк = 320мм²

I_дл.доп = 680 ? I_форс = 320А

Проверка ошиновки ОРУ 110кВ.

Проверка на термическую стойкость

Проверка производится при трехфазном КЗ и заключается в сравнении температуры проводов в момент отключения КЗ с допустимой температурой (для сталеалюминевых проводов 200).

Для вычисления предварительно найдем начальную температуру проводов:

= +(-)()

= 30+(70-25)·( = 40

где - температура воздуха (зададим ),

- нормированная температура воздуха 25,

- длительно допустимая температура проводов 70.

Зная и материал провода по кривой 4 рис.1.1 справочника [1, с.19] определим начальное значение удельного теплового импульса:

Конечное значение удельного теплового импульса определим по выражению:

A_k = A_н + = 0,35· + = 0,565· А·с / мм⁴

Здесь q = 335 сечение провода АС-330/30 по алюминию

= 240,833к - расчетный тепловой импульс от протекания полного тока трехфазного КЗ на шинах(рассчитывался для проверки Q, с.42)

Зная , по тем же кривым определим конечную температуру:

Q_k = 75 200 = Q_доп

т.е. условие проверки выполняется.

Проверка проводов фаз сборных шин РУ 110кВ на схлестывание.

Так как ток трехфазного КЗ на шинах более 20кА, то необходимо произвести проверку на схлестывание.

Проверка производится в следующем порядке:

4) рассчитывается усилие, действующее на один метр погонный длины токопровода, по формуле:

где D - расстояние между фазами(для U = 110кВ, D = 3м[2, прил.7]

5) определяется вес 1м погонной длины токопровода:

g = 1,1 = = 12,4Н

где = 0,924+0,228 = 1,152кг/м - масса погонного метра провода АС-330/30[1, с.430]

6) определяются отношения:

где - максимальная стрела провеса провода в пролете, м;

- время действия релейной защиты.

4) по диаграмме 4.2 учебника [3, c.235] определяем отклонение провода при двухфазном КЗ от вертикального положения, для этого на горизонтальной оси из точки f/g = 3,658 проведем перпендикуляр до пересечения с кривой, на которой / = 10,54, затем проведем горизонталь до пересечения с осью ординат и найдем, что b/h =0,45

допустимое отклонение провода:

где - диаметр провода, при расщепленных проводах d = a;

a - расстояние между проводами в фазе в нашем случае a = 0,2м, [2, прил.6]

- допустимое расстояние между соседними фазами в момент их наибольшего сближения(в нашем случае = 0,45м, [2, прил.5]

т.е условие проверки выполняется.

Проверка сборных шин по электродинамическому взаимодействию.

Проверка производится, если провод каждой фазы расщеплен, а ударный ток трехфазного КЗ больше 50кА. Проверка сводится к определению расстояния между дистанционными распорками, которые закрепляют провода в фазе. В нашем случае эта проверка не требуется, так как провод каждой фазы не расщеплен.

Проверка по условиям коронного разряда.

В нашем случае эта проверка не производится, т.к. сечение выбранных проводов сборных шин больше минимально допустимого по условию короннирования(АС-70/11, 1, табл.1.18, с.20).

4.2 Выбор и проверка токоведущих частей на напряжении 500кВ

4.2.1 Выбор и проверка проводов сборных шин РУ 500кВ

Выбор сечения проводов сборных шин производится по нагреву наиболее нагруженного участка. С целью выявления наиболее нагруженного участка произведем расчет перетоков мощности на участках сборных шин в четырех режимах: нормально-максимальном, нормально-минимальном, аварийно-максимальном и аварийно-минимальном. Предварительно произведем распределение присоединений к шинам (рис 4.2).

Рисунок 4.2. Распределение мощности по сборным шинам ОРУ 330кВ

На рисунке 4.1,а показано распределение мощности по участкам сборных шин в нормально-максимальном режиме. Здесь мощности присоединений и участков представлены в виде дроби: в числителе - активная мощность, в знаменателе - реактивная мощность. Мощности, подтекающие от трансформаторов блока, взяты из раздела расчета перетоков мощности через трансформаторы связи. Из рисунка 4.2,а видно, что наиболее нагруженным участком является участок 3-4,

МВ•А.

На рисунке 4.2,б показано распределение мощности по участкам сборных шин в нормально-минимальном режиме. Наиболее нагруженным участком является участок 3-4,

МВ•А.

На рисунке 4.2,в показано распределение мощности по участкам сборных шин в аварийно-максимальном режиме. Наиболее нагруженным участком является участок 3-4,

МВ•А.

На рисунке 4.2,г показано распределение мощности по участкам сборных шин в аварийно-минимальном режиме. Наиболее нагруженным участком является участок 3-4,

МВ•А.

Исходя из мощности наиболее нагруженного участка (участок 3-4 в нормально-максимальном режиме):

Учитывая, что сборные шины будут расположены в РУ открытого типа, по таблице 7.35 справочника [1, с.428-430 ] выберем для каждой фазы шин по три сталеалюминевых провода 3хАС-300/66 с номинальным сечением 288,5 мм² и суммарным допустимым током 680А.

I_доп = 680 А ? I_наиб = 530А

Проверка сборных шин ОРУ 500кВ.

Проверка на термическую стойкость

Проверка производится при трехфазном КЗ и заключается в сравнении температуры проводов в момент отключения КЗ с допустимой температурой [1, с.17](для сталеалюминевых проводов 200).

Для вычисления предварительно найдем начальную температуру проводов:

= +(-)()

= 30+(70-25)·( = 32,7

где - температура воздуха (зададим ),

- нормированная температура воздуха 25,

- длительно допустимая температура проводов 70.

Зная и материал провода по кривой 4 рис.1.1 справочника [1, с.19] определим начальное значение удельного теплового импульса:

Конечное значение удельного теплового импульса определим по выражению:

A_k = A_н + = 0,35· + = 0,354· А·с / мм⁴.

Здесь q = сечение провода 3хАС-300/66 по алюминию

= 29,112к - расчетный тепловой импульс от протекания полного тока трехфазного КЗ на шинах(рассчитывался для проверки Q, с.55)

Зная , по тем же кривым определим конечную температуру:

Q_k = 35 200 = Q_доп

т.е. условие проверки выполняется.

Проверка проводов фаз сборных шин РУ 500кВ на схлестывание.

Так как ток трехфазного КЗ на шинах менее 20кА(, то проверку на схлестывание можно не проводить.

Проверка сборных шин по электродинамическому взаимодействию.

Проверка производится, если провод каждой фазы расщеплен, а ударный ток трехфазного КЗ больше 50кА. Проверка сводится к определению расстояния между дистанционными распорками, которые закрепляют провода в фазе. В нашем случае эта проверка не нужна, так = 25,108кА(см.с.53).

Проверка по условиям коронного разряда.

В нашем случае эта проверка не производится, т.к. сечение выбранных проводов сборных шин больше минимально допустимого по условию коронирования(3хАС-300/66, 1, табл.1.18, с.20).

4.2.2 Выбор и проверка ошиновки линии на ОРУ 500кВ

Выбор сечения производится по экономической плотности тока , которая зависит от вида проводника и числа часов использования максимальной нагрузки в год (1, табл.10.1, с.548, табл.4.5, с.233)

Экономическое сечение:

q_эк = = = 1267.

I_{раб.форс} = = = 1,267кА

По таблице 7.35 справочника[1, с.428] примем для ошиновки два сталеалюминевых провода 3хАС-450/56 с сечением по алюминию 434 и допустимым током 860А.

q_ст = 3434 = 1302мм² ? q_эк = 1267мм²

I_дл.доп = 3860 = 2580 ? I_форс = 1267А

Проверка ошиновки ОРУ 500кВ.

Проверка на термическую стойкость

Проверка производится при трехфазном КЗ и заключается в сравнении температуры проводов в момент отключения КЗ с допустимой температурой (для сталеалюминевых проводов 200).

Для вычисления предварительно найдем начальную температуру проводов:

= +(-)()

= 30+(70-25)·( = 42,6

где - температура воздуха (зададим ),

- нормированная температура воздуха 25,

- длительно допустимая температура проводов 70.

Зная и материал провода по кривой 4 рис.1.1 справочника [1, с.19] определим начальное значение удельного теплового импульса:

Конечное значение удельного теплового импульса определим по выражению:

A_k = A_н + = 0,45· + = 0,451· А·с / мм⁴. 1695204

Здесь q = сечение провода АС-450/56 по алюминию

= 29,112к - расчетный тепловой импульс от протекания полного тока трехфазного КЗ на шинах(рассчитывался для проверки Q, с.55)

Зная , по тем же кривым определим конечную температуру:

Q_k = 45 200 = Q_доп

т.е. условие проверки выполняется.

Проверка проводов фаз сборных шин РУ 500кВ на схлестывание.

Так как ток трехфазного КЗ на шинах менее 20кА(), то проверку на схлестывание можно не проводить.

Проверка сборных шин по электродинамическому взаимодействию.

Проверка производится, если провод каждой фазы расщеплен, а ударный ток трехфазного КЗ больше 50кА. Проверка сводится к определению расстояния между дистанционными распорками, которые закрепляют провода в фазе. В нашем случае эта проверка не нужна, так = 25,108кА(см.с.53).

Проверка по условиям коронного разряда.

В нашем случае эта проверка не производится, т.к. сечение выбранных проводов сборных шин больше минимально допустимого по условию коронирования(3хАС-300/66, 1, табл.1.18, с.20).

4.3 Выбор и проверка токоведущих частей в цепи генератора

4.3.1 Выбор и проверка комплектного токопровода генератора 210МВт

Для соединения трансформатора блока с турбогенератором мощностью 60 мВт и выше применяют комплектные, пофазноэкранированные токопроводы, в которые встроены трансформаторы тока и напряжения.

Для каждого типа турбогенератора разработан свой комплектный токопровод[1, с.539-540]

Комплектные токопроводы выбираются по номинальному напряжению и току и проверяются на электродинамическую стойкость.

Номинальное напряжение:

U_ном ? U_номРУ = 15,75кВ

Принимаем к установке комплектный пофазноэкранированный токопровод ТЭКН-Е-20-10000-300 в который входят трансформатор тока типа ТШ-20-10000/5, ТШЛ-20Б-10000/5/5, трансформатор напряжения типа ЗОМ-1/15, ЗНОМ-15.

i_дин = 300кА ? i_y = 261,904кА[см.табл.2.3]

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте была выполнена разработка электрической части КЭС 1260МВт с единичными агрегатами 6х210 МВт.

Выдача мощности осуществляется через ОРУ 110кВ и ОРУ 500кВ. Для выбора структурной схемы станции рассматривались два варианта. Расчетным оказался вариант, когда 2 блока мощностью 210МВт подключены к шинам ОРУ 110кВ и 4 блока мощностью 210МВт к шинам ОРУ 500кВ.

Для связи ОРУ 110кВ и ОРУ 500кВ выбраны 2 трехфазных автотрансформаторов типа АТДЦТН-250000/500/110.

Для ОРУ 110кВ принята схема с 2 рабочими и обходной системой шин, для ОРУ 500кВ принята схема с тремя выключателями на два присоединения.

Проведен расчет тока короткого замыкания. Ток трехфазного кз на шинах 110кВ составил 30,122кА, однофазного к.з - 35,242кА. Ток трехфазного к.з на генераторном напряжении составил 99,583кА. Ток трехфазного к.з на шинах 500кВ составил 8,027кА, однофазного к.з - 9,135кА. Ток трехфазного к.з на генераторном напряжении составил 93,789кА.

В ОРУ 110кВ приняты к установке выключатели типа ВГТ-110-40/2000У1, разъединители типа РГ-110/2000УХЛ1, трансформаторы тока типа ТОГФ-110УХЛ1, трансформаторы напряжения типа ЗНОГ-110-УХЛ1.

В ОРУ 500кВ приняты к установке выключатели типа ВГУ-500Б-40/3150У1, разъединители типа РГ-500/3150УХЛ1, трансформаторы тока типа ТОГП-500-УХЛ1, трансформаторы напряжения типа НКГ-500-У1.

Система шин в ОРУ 110кВ выполнена 1 проводом из стале-алюминия марки АС-500/27. Для ошиновки использовался провод АС-330/30. В ОРУ 500кВ система шин выполнена 3 проводами из стале-алюминия марки АС-300/66. Для ошиновки использовалось 3 проводами АС-450/56. Связь между генераторами и трансформаторами блоков выполнена комплектным пофазноэкранированным токопроводом ТЭКН-Е-20-10000-300.



СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 648с.

2. Тарамалы Р.З., И.А.Шихкеримов, А.И.Галкин, А.В.Тютин. Электрическая часть станций и подстанций: методические указания к контрольным и курсовой работе, 2002. 52с.

3. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергия, 1980. - 600с.

4. Васильев А.А. Крючков И.П. Электрическая часть станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 576c

5. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

http://www.zeto.ru/products_and_services/high_voltage_equipment/elegazovye-kolonkovye-vyklyuchateli-tipa-vgt-110

6. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

http://www.zeto.ru/products_and_services/high_voltage_equipment/rg-110-kv

7. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

http://www.zaokurs.ru/category/elektrotehniceskoe-oborudovanie/vysokovoltnoe-oborudovanie/transformatory-toka-elegazovye-110-500-kv/togf-110-220-uhl1-transformatory-toka-elegazovye-s-farforovoy-izolyaciey#gotoheader

8. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

http://www.zaokurs.ru/category/elektrotehniceskoe-oborudovanie/vysokovoltnoe-oborudovanie/transformatory-naprazenia-elegazovye-znog-110-220-kv/znog-110-u1-uhl1-transformator-napryazheniya-elegazovyy#gotoheader

9. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

http://www.zeto.ru/download/7302/ЗЭТО_РГ_35-500_2016.pdf, с.36

10. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

http://www.zaokurs.ru/category/elektrotehniceskoe-oborudovanie/vysokovoltnoe-oborudovanie/transformatory-toka-elegazovye-110-500-kv/togp-500-uhl1-transformatory-toka-elegazovye-s-polimernoy-izolyaciey#gotoheaderс

11. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

https://studfiles.net/preview/4313084/page:19/

12. Интернет ресурс завода изготовителя, URL:

https://studfiles.net/preview/6326964/page:12/



ПРИЛОЖЕНИЕ А

Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А :

Имя сети : NIKONOV

Число узлов КЗ: 4

Число поясов: 1

Число коммутаций: 0

Число дополнительных ветвей: 0

Вид КЗ 1

МЕСТО КЗ 3 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.01 0.17) Z2 (0.01 0.17) Z0 (0.00 0.09)

I1 2331 -86 I2 2331 -86 3I0 6994 -86

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

3-1 I1 -912 -82 3I0 -419 -82

3-0 I1 0 0 3I0 -154 -86

3-5 I1 -290 -90 3I0 -1545 -87

3-6 I1 -290 -90 3I0 -1545 -87

3-11 I1 -844 -89 3I0 -3334 -86

Вид КЗ 2

МЕСТО КЗ 3 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.01 0.17) Z2 (0.01 0.17)

I1 2975 -86 I2 -2975 -86

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

3-1 I1 -1164 -82 I2 1164 -82

3-0 I1 0 0 I2 0 0

3-5 I1 -370 -89 I2 370 -89

3-6 I1 -370 -89 I2 370 -89

3-11 I1 -1077 -89 I2 1077 -89

Вид КЗ 3

МЕСТО КЗ 3 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.01 0.17)

I1 5951 -86

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

3-1 I1 -2327 -82

3-0 I1 0 0

3-5 I1 -741 -89

3-6 I1 -741 -89

3-11 I1 -2154 -89

Вид КЗ 1

МЕСТО КЗ 4 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.00 0.14) Z2 (0.00 0.14) Z0 (0.00 0.09)

I1 2719 -88 I2 2719 -88 3I0 8156 -88

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

4-11 I1 -704 -87 3I0 -1824 -88

4-2 I1 -969 -87 3I0 -769 -82

4-7 I1 -262 -89 3I0 -1392 -89

4-8 I1 -262 -89 3I0 -1392 -89

4-9 I1 -262 -89 3I0 -1392 -89

4-10 I1 -262 -89 3I0 -1392 -89

Вид КЗ 2

МЕСТО КЗ 4 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.00 0.14) Z2 (0.00 0.14)

I1 3583 -88 I2 -3583 -88

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

4-11 I1 -928 -87 I2 928 -87

4-2 I1 -1277 -87 I2 1277 -87

4-7 I1 -345 -89 I2 345 -89

4-8 I1 -345 -89 I2 345 -89

4-9 I1 -345 -89 I2 345 -89

4-10 I1 -345 -89 I2 345 -89

Вид КЗ 3

МЕСТО КЗ 4 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.00 0.14)

I1 7167 -88

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

4-11 I1 -1856 -87

4-2 I1 -2554 -87

4-7 I1 -690 -89

4-8 I1 -690 -89

4-9 I1 -690 -89

4-10 I1 -690 -89

Вид КЗ 1

МЕСТО КЗ 5 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.01 0.37) Z2 (0.01 0.37) Z0 (0.00 0.00)

I1 1355 -88 I2 1355 -88 3I0 4064 -88

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

5-3 I1 -817 -88 3I0 0 0

5-0 I1 -538 -89 3I0 -4064 -88

Вид КЗ 2

МЕСТО КЗ 5 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.01 0.37) Z2 (0.01 0.37)

I1 1355 -88 I2 -1355 -88

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

5-3 I1 -817 -88 I2 817 -88

5-0 I1 -538 -90 I2 538 -90

Вид КЗ 3

МЕСТО КЗ 5 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.01 0.37)

I1 2709 -88

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

5-3 I1 -1634 -88

5-0 I1 -1075 -90

Вид КЗ 1

МЕСТО КЗ 10 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.00 0.39) Z2 (0.00 0.39) Z0 (0.00 0.00)

I1 1279 -89 I2 1279 -89 3I0 3838 -89

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

10-4 I1 -741 -89 3I0 0 0

10-0 I1 -538 -89 3I0 -3837 -89

Вид КЗ 2

МЕСТО КЗ 10 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.00 0.39) Z2 (0.00 0.39)

I1 1279 -89 I2 -1279 -89

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

10-4 I1 -741 -89 I2 741 -89

10-0 I1 -538 -90 I2 538 -90

Вид КЗ 3

МЕСТО КЗ 10 Uпа 1.70 0

суммарные величины в месте несимметрии

Z1 (0.00 0.39)

I1 2558 -89

ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ

10-4 I1 -1483 -89

10-0 I1 -1075 -90

************ 28 апреля 2019 14 час 17 мин 29 сек ************

Время оформления 1 сек



ПРИЛОЖЕНИЕ Б

№ строки	Фор-мат	Обозначение	Наименование	Кол-во	Примечания
1		TA58-TA60	Трансформатор тока ТОГФ-110УХЛ1	3
2		Q6	Выключатель ВГТ-110-40/2000У1	1
3		QS49.1-QS49.3	Разъединитель РГ.2-110/2000УХЛ1	3
4			Опорный изолятор ОСК 16-220-А-44-2УХЛ1	3
5		QS50	Разъединитель РГН.1-110/2000УХЛ1	1
					130302.К19.108.01.00.ВС
Изм.	Лист	№ докум	Подп.	Дата	КЭС-1260 МВт. ОРУ 110 кВ. Разрез ячейки секционного выключателя. Ведомость спецификации	Лит.	Лист	Листов
Студент	Никонов Е.С.							1	1
Консульт.	Тютин А.В.				ЮРГПУ, Кафедра ЭСиЭЭС, группа III-6
Руковод.	Тютин А.В.
Н.Контр.	Тютин А.В.

Размещено на Allbest.ru