Оптическая система оптико-электронного прибора

Простейшая бленда, установленная соосно оптической оси объектива, показана на рис. 10. Излучение от боковой помехи П проходит входное окно бленды, а затем рассеивается, отражается и поглощается на ее внутренней поверхности, которая должна хорошо поглощать это излучение. Рассеянная доля излучения через выходное окно бленды попадает в объектив и может попасть на приемник. Наименьший угол ?, образуемый идущими от помехи лучами с оптической осью, называется углом засветки бленды.

Рис. 10. Простейшая бленда

Одним из основных параметров бленды является коэффициент ослабления K_o, под которым понимают отношение освещенности от боковой помехи на входном окне бленды к освещенности рассеянного излучения на ее выходном окне. Значение K_o зависит от угла засветки ?. Поэтому значение ?, при котором K_o достигает заданного значения, называется углом допустимой засветки [26].

По конструкции бленды можно разделить на круговые, двойные, кольцевые, сотовые (рис. 11). Выбор типа бленды зависит от следующих факторов: от требуемого значения K_o, допустимых размеров и массы бленды, характеристик помех, углового поля объектива и др.

Наиболее распространены круговые бленды. Их внутренние цилиндрические поверхности имеют черное диффузно отражающее покрытие, а на полированные и оксидированные поверхности плоских диафрагм наносятся просветляющие покрытия для подавления зеркальной составляющей рассеянного излучения в направлении выходного окна бленды.

Рис. 11. Оптические бленды (сечения): а - круговая, б - двойные, в - кольцевая, г - сотовая

Расстановка диафрагм внутри бленды проводится путем геометрических построений хода лучей, которые учитывают требуемое число отражений на боковых цилиндрических поверхностях. Круговые бленды обеспечивают K_о=5?10

Двойные бленды позволяют получить самые большие значения коэффициента ослабления (K_о?10⁸ ). Они состоят из двух частей: основной, которая непосредственно воспринимает излучение от боковой помехи, и дополнительной, защищающей выходное окно бленды от излучения, рассеянного и отраженного основной блендой. Эти части двойной бленды могут быть цилиндрическими, коническими, эллиптическими.

В узкопольных центрированных зеркальных объективах эффективно используются кольцевые бленды (K_о?10⁵ ). Внутри их корпуса симметрично продольной оси обычно размещаются круговые диафрагмы, огибающие кромок которых образуют усеченный конус с углом 2? при вершине, равным угловому полю объектива. Такая конструкция не вносит переменного виньетирования по полю.

Наименьшие размеры имеют сотовые бленды, представляющие собой систему трубчатых элементов, расположенных перед объективом параллельно его оптической оси. Для них коэффициент K_о достигает примерно 10²...10³. Сотовые бленды вносят переменное виньетирование пучков лучей от наблюдаемого объекта, что является их существенным недостатком, поэтому их применяют только для очень узкопольных объективов.

Кроме описанных бленд иногда в ОЭП используются складные бленды, что заметно усложняет конструкцию прибора, а также простейшие светозащитные козырьки.

Для борьбы с засветками, источники которых находятся внутри прибора (внутриприборные засветки), например, с излучением элементов конструкции (оправ, оптических деталей и др.), находящихся в угловом поле приемника излучения, применяют специальные диафрагмы, часто охлаждаемые. Как отмечалось выше, такие диафрагмы целесообразно помещать в выходных зрачках. Если такое расположение охлаждаемой диафрагмы невозможно, то приходится применять дополнительные диафрагмы, препятствующие попаданию излучения, испускаемого или рассеиваемого элементами конструкции в направлении приемника.

Если сделать зеркальной обращенную к приемнику плоскость дополнительной диафрагмы, то приемник, расположенный внутри дюара, как бы «видит» охлаждаемое пространство (мнимая охлаждаемая диафрагма)[14, 22].

Следует также отметить, что применение конденсора в приемной оптической системе ОЭП эквивалентно применению бленды (оправа конденсора является, по сути дела, дополнительной блендой) и уменьшает долю рассеянного излучения, приходящую на приемник [26]. Это, в свою очередь, позволяет применить на входе оптической системы с конденсором, т.е. перед объективом, более простую по конструкции бленду.

В ряде случаев в ОЭП, например в тепловизорах, работающих в ИК диапазоне длин волн 8...14 мкм, приходится бороться с явлением, называемым эффектом Нарцисса [14]. Это явление состоит в том, что при сканировании на приемник попадают отраженные от поверхностей оптических деталей, диафрагм и оправ потоки излучения, создаваемые охлаждаемым чувствительным слоем приемника и деталями его корпуса. При попадании на приемник излучения изображений этих холодных поверхностей сигнал, снимаемый с приемника, заметно меньше, чем в те моменты, когда на приемник попадает излучение от более нагретых объектов. В видеосигнале, образующемся при сканировании, возникает провал (темная зона). Для ослабления эффекта Нарцисса необходимо: уменьшать излучающую площадь холодной поверхности; уменьшать отражение путем нанесения просветляющих покрытий на задние, отражающие поверхности линз; расфокусировать отраженное от этих поверхностей излучение, не применяя вогнутых задних поверхностей в предшествующих приемнику компонентах; наклонять плоские окна и пластины, располагающиеся в оптической системе перед охлаждаемым приемником.



8. Оптические фильтры

Оптическим фильтром принято называть устройство, служащее для изменения спектрального состава или ослабления проходящего через него потока излучения. Фильтры, изменяющие спектр излучения, называются спектральными, а фильтры, ослабляющие поток без заметного изменения его спектра - нейтральными.

Роль оптического фильтра в ОЭП чрезвычайно велика. Фильтр является важнейшим средством спектральной селекции, позволяющей выделить излучение исследуемого объекта на фоне других излучений. Выбирая фильтр, мы, с одной стороны, увеличиваем отношение сигнал-помеха, но, с другой стороны, уменьшаем общее количество принимаемого приемником излучения от объекта. Задача состоит в том, чтобы благодаря правильному выбору фильтра получить максимально возможное отношение сигнал-помеха при минимальных потерях полезного сигнала.

Основной характеристикой фильтра является его спектральная характеристика - зависимость коэффициента пропускания ?_? от длины волны проходящего через фильтр излучения. Интегральный коэффициент пропускания фильтра в диапазоне ?₁...?₂ определяется соотношением

где ?_? - спектральное распределение потока, падающего на фильтр.

Для однородного поглощающего слоя толщиной l для ?_? действует экспоненциальный закон ослабления, т.е. ?_?=ехр (-?_?1l), где ?_?1 - показатель ослабления на единицу пути.

Иногда пропускание фильтра оценивают его оптической плотностью: D_?=lg (1/?_?).

По виду спектральной характеристики оптические фильтры можно подразделить на следующие группы: полосовые, пропускающие излучение в узкой полосе длин волн; длинноволновые отсекающие, пропускающие излучение с длинами волн, большими заданного предела ?_min; коротковолновые отсекающие, пропускающие излучение с длинами волн, меньшими заданного предела ?_max.

Спектральная характеристика полосового фильтра, полученного сложением длинноволнового фильтра с ?_min=?₁ и коротковолнового фильтра с ?_max=?₂, показана на рис. 12.

Обычно к параметрам фильтра предъявляют следующие требования:

- высокая контрастность ?_max/?_min;

- большая граничная крутизна спектральной характеристики, при которой ?? составляет десятые, а иногда и тысячные доли микрометра;

- хорошее пропускание (??80%);

- возможность получения заданных спектральных границ;

- стабильность спектральной характеристики для заданных условий;

- эксплуатационные и технологические требования к вибростойкости, истиранию, габаритным размерам и т.д.

Граничную длину волны обычно выбирают на уровне 10% максимума ?_?. Иногда говорят о полуширине характеристики, имея в виду границы, соответствующие 50% максимума ?_?.



Рис. 12. Типовая характеристика полосового оптического фильтра

Оптический фильтр выбирают с учетом ряда факторов, важнейшим из которых обычно является стремление подобрать такую кривую ?_?, при которой с учетом спектра приходящего излучения и спектральной чувствительности s_? приемника, стоящего за фильтром, будет получено максимальное отношение сигнал-помеха (см. гл. 11).

Важными критериями для выбора фильтра являются требования к его физико-механическим свойствам, стабильности его характеристик в различных условиях работы. Часто к числу немаловажных факторов следует отнести технологичность и стоимость оптического фильтра.

По физическому принципу работы фильтры можно классифицировать следующим образом.

Фильтры, основанные на избирательном поглощении (абсорбционные). Все вещества обладают избирательным поглощением в одной или нескольких областях спектра, что позволяет создавать длинноволновые и коротковолновые отсекающие фильтры. Примерами таких фильтров являются фильтры из цветного оптического стекла, окрашенных пластмасс, фильтры из Ge, PbS, РЬТе и других оптических материалов. У фильтров этого типа контрастность и крутизна недостаточно высокие. Для них применяется просветление. Эти фильтры относительно просты в изготовлении и эксплуатации, характеристики их стабильны. Габаритные размеры таких фильтров могут изменяться в широких пределах.

Интерференционные фильтры. Используя интерференцию света, можно получить фильтр с очень хорошими параметрами ?? и ?_max/?_min. Простейший фильтр подобного рода состоит из тонкой пленки прозрачного диэлектрика, покрытой с обеих сторон полуотражающими металлическими слоями. Этот фильтр подобен широко известному интерферометру Фабри-Перо.

Максимальное пропускание фильтра соответствует длинам волн ?, для которых оптическая толщина диэлектрического слоя кратна ?/2. Вследствие потерь в полуотражающих слоях коэффициент пропускания сильно уменьшается.

Ширину полосы пропускания интерференционного фильтра можно уменьшить, увеличив отражающую способность полуотражающего слоя и толщину диэлектрика. Но это, в свою очередь, ведет к уменьшению пропускания, и, кроме того, возникают побочные полосы пропускания. Поэтому простой однослойный интерференционный фильтр заменяют многослойным, в котором металлические полуотражающие пленки заменяются несколькими слоями диэлектрических материалов (криолит, сернистый цинк, фтористый магний, германий и др.). Многослойные интерференционные фильтры позволяют получить очень узкие полосы (около 10^-3...10^-4 мкм) в ИК области спектра при высоких значениях контрастности ?_max/?_min.

Иногда интерференционные фильтры работают и на отражение, т.е. с их помощью обеспечивают разделение отраженного и проходящего потоков по длинам волн.

Наряду с основной полосой пропускания интерференционный фильтр имеет ряд «паразитных» полос, обычно находящихся в более коротковолновой области. Поэтому целесообразно дополнять интерференционный фильтр отсекающим фильтром.

Интерференционные фильтры позволяют пропускать довольно широкие пучки, причем углы падения лучей на фильтр могут достигать нескольких десятков градусов. При малых углах падения (<8°) параметры фильтра практически остаются теми же, что и для лучей, падающих перпендикулярно на фильтр. При увеличении угла падения увеличивается ширина полосы пропускания, она смещается, а также уменьшаются пропускание ?_max и контрастность ?_max/?_min.

При увеличении угла наклона пучка параллельных лучей, падающего на фильтр, длина волны, соответствующая максимуму пропускания для узкополосных фильтров, или граничная длина волны для отсекающих фильтров смещается в коротковолновую область. При работе фильтра в сходящихся лучах ширина полосы пропускания увеличивается заметнее у фильтров с бомльшим числом слоев.

Характеристики интерференционного фильтра зависят также от его температуры. При уменьшении температуры спектральная характеристика фильтра смещается в коротковолновую область и, наоборот, при увеличении температуры она смещается в длинноволновую. Эта зависимость сдвига от температуры в диапазоне ±60°С часто линейна и имеет крутизну порядка (1...3)?10^-5 мкм/°С. Стабильность характеристик интерференционных фильтров во времени зависит от технологии их изготовления и материалов слоев фильтра. Для ряда материалов она достаточно высока.

Поляризационные фильтры. Для получения очень узкой (в несколько ангстрем) полосы пропускания применяются поляризационные (интерференционно-поляризационные) фильтры. Их основным элементом является поляризатор, служащий для пропускания поляризованного излучения через материал, обладающий двойным лучепреломлением и расщепляющий излучение на обыкновенные и необыкновенные лучи. Эти лучи проходят через материал со скоростями, определяемыми соответствующими показателями преломления. Плоскости их поляризации взаимно перпендикулярны, а фазовый сдвиг зависит от скорости распространения луча и толщины материала. Выходящие лучи затем соединяются во втором поляризаторе, и интенсивность на выходе зависит от фазового сдвига. Интерференция дает ослабление, если фазовый сдвиг равен нечетному числу полуволн, и усиление, если сдвиг равен четному числу полуволн излучения.

Нейтральные фильтры и ослабители. Очень часто требуется ослабить излучение или разделить поток на две части, не изменяя его спектрального состава. Для этого служат так называемые нейтральные фильтры (светоделители) и ослабители. Наиболее широко используются фильтры на основе тонких пленок хрома, платины, никеля, палладия и титана. В области 0,4...1,2 мкм все эти материалы, нанесенные на подложку из стекла, обеспечивают коэффициент пропускания 1..25%. Наилучшими характеристиками с точки зрения постоянства спектрального коэффициента пропускания обладают платина и титан. Титановые фильтры позволяют создавать светоделители и нейтральные ослабители для ИК области спектра (до 12 мкм), причем их спектральное пропускание остается однородным для пленок разных толщин, в то время как у пленок из других материалов эта однородность нарушается. Большим преимуществом титановых покрытий является также их повышенная устойчивость к изменению внешних условий (температура, влажность и т. п.).

9. Материалы оптических систем оптико-электронных приборов

Материалы оптической системы необходимо выбирать с учетом эксплуатационных, конструктивных и технологических характеристик конкретного ОЭП. При этом обычно нужно учитывать следующие свойства оптических материалов: спектральное пропускание или отражение; показатель преломления или коэффициент отражения; дисперсию; изменение спектра пропускания и показателя преломления при изменении температуры; твердость; стойкость к воздействию различных сред, прежде всего, воды; плотность; теплопроводность; термическое расширение; теплоемкость; модуль упругости; температуру размягчения и плавления; наконец, стоимость, возможность обработки, доступность материала.

Многообразие этих свойств и требований к ОЭП приводит часто к тому, что выбор оптического материала становится серьезной технико-экономической задачей. Правильно выбрав материал, можно упростить конструкцию оптического узла, улучшить характеристики всей системы. Например, используя для мениска в системе Максутова материал с минимальной дисперсией, можно пренебречь хроматической коррекцией системы, обеспечить малый кружок рассеяния без усложнения объектива, без ввода коррегирующей линзы. При выборе материалов для оптических деталей следует помнить о технологичности как отдельных узлов, так и всей системы.

Для работы в видимой и ближней ИК областях спектра очень широко используется обычное оптическое стекло, достоинствами которого являются дешевизна, хорошая обрабатываемость, хорошие физико-механические свойства, достаточная прозрачность для излучения с длинами волн до 2 мкм, что в видимом и ближнем ИК диапазонах делает его наиболее приемлемым материалом. Однако для работы в среднем и длинноволновом ИК диапазонах приходится применять либо специальные виды стекол (стекла типа ИКС), либо кристаллы или оптическую керамику.

Такие оптические кристаллы как фтористый кальций, фтористый литий, оптические керамики широко применяются в различных ОЭП. Выбор типа кристалла определяется как его соответствием тем условиям, в которых работает прибор (температура, влажность и т.д.), так и доступностью его получения. К сожалению, часто бывает трудно получить хороший кристалл нужного размера. Если из обычных и ИК стекол удается изготовить детали диаметром в несколько десятков сантиметров, то диаметры линз из оптических керамик обычно не превышают 200 мм, а из некоторых кристаллов и того меньше (например, из КРС-5 - не более 125 мм).

К настоящему времени промышленность освоила довольно большую номенклатуру оптических материалов для линзовых систем ОЭП. В табл. 2 - 5 и на рис. 13 и 14 приведены некоторые физические свойства и характеристики распространенных на практике материалов.

Таблица 2. Физические свойства некоторых стекол, оптических керамик и кристаллов

Рис. 13. Значения показателей преломления для некоторых оптических материалов



Таблица 3. Физические свойства оптических материалов, прозрачных в диапазоне 8...13 мкм

Рис. 14. Коэффициенты поглощения некоторых оптических материалов

Одним из наиболее распространенных материалов ИК оптических систем является германий. Он широко используется для изготовления оптических элементов, прозрачных в диапазоне 8...13 мкм. В диапазоне 3...5 мкм он применяется для хроматической коррекции, т. е. линзы из германия используются в паре с линзами, изготовленными из других материалов. Как и кремний, германий имеет большой показатель преломления (табл. 3) и малую дисперсию (см. рис. 13), поэтому в ряде случаев германиевые объективы не нужно ахроматизировать. Если же ахроматизация требуется, то хорошие результаты дает совместное использование в объективе линз, изготовленных из германия, и линз из халькогенидных стекол, например AMTIR-1. В зеркальных и зеркально-линзовых системах, работающих в ИК диапазоне, в качестве материала для защитных элементов и коррегирующих линз часто используют германий, так как тонкие пластины и мениски или маленькие линзы обладают малыми хроматическими аберрациями.



Таблица 4. Параметры инфракрасных систем

В табл. 5 приведены значения показателя преломления ряда материалов, используемых для изготовления оптических систем, работающих в ИК диапазонах 3...5 и 8...12 мкм. Эти материалы освоены в производстве, сравнительно просто обрабатываются, негигроскопичны, на них достаточно легко наносятся просветляющие покрытия.

В качестве материалов для подложек зеркал, работающих в широком диапазоне температур, используется пирекс, плавленый кварц, ситаллы, бериллий и другие материалы. В табл. 6 приведены характеристики ряда материалов, используемых для изготовления точных крупногабаритных зеркал. Применение бериллия, отличающегося жесткостью, малой плотностью, позволяет заметно уменьшить массу зеркала. Вследствие кристаллической структуры бериллия его поверхность плохо полируется, поэтому перед нанесением на подложку отражающего слоя на ее поверхность наносят промежуточный слой никелевого сплава.



Таблица 5. Показатели преломления ряда материалов, прозрачных в ИК области спектра

Коэффициент отражения большинства металлов увеличивается с ростом длины волны излучения. Хорошей отражательной способностью обладает алюминий. В ИК области спектра его коэффициент отражения достигает 95%. В качестве других отражающих покрытий применяются такие материалы, как золото, палладий, родий, коэффициент отражения которых в ИК области спектра достигает 9..98 %.



Таблица 6. Характеристики некоторых силикатных и металлических материалов

В качестве просветляющих покрытий можно использовать пленки пятиокиси ниобия, которые прозрачны (? > 90%) для излучения с длиной волны свыше 10 мкм. Показатель преломления п пятиокиси ниобия на длине волны ?=2,8 мкм равен 2,04, что позволяет использовать это вещество для просветления германия (n = 4,06). Германий хорошо просветляется также диоксидом церия (для ? = 2...4 мкм ? = 85%) и сернистым цинком (для ? = 7...14 мкм ? = 95%). Последний применяется и для просветления кремния. Из других материалов для просветляющих покрытий следует отметить криолит (для ?=0,2...10 мкм n=1,34), фтористый магний (для ?=0,12...5 мкм n=1,35), сернистый цинк (для ?=0,4...15 мкм n=2,15) и оксид кремния (для ?=0,4...8 мкм n=1,4..1,90), обладающие высокой прочностью и химической стойкостью, а также диоксиды титана, циркония.



10. Атермализация и ахроматизация оптической системы оптико-электронного прибора путем выбора надлежащих оптических материалов

Для ОЭП, работающих в условиях значительных перепадов температуры окружающей среды и, следовательно, изменений температуры оптических компонентов, очень важно обеспечить стабильность параметров оптической системы. Для ОЭП инфракрасного диапазона это особенно важно, так как большинство прозрачных в этом диапазоне материалов обладают бомльшими температурными коэффициентами показателя преломления в нежели обычные оптические стекла, работающие в видимом диапазоне.

Исключение или ослабление влияния изменений температуры Т на параметры и характеристики оптической системы («атермализация») может быть достигнуто с помощью механических, электромеханических и чисто оптических средств. В первом случае применяется механическое перемещение отдельных компонентов оптической системы при расфокусировке вследствие изменения температуры. Во втором случае с помощью системы датчиков температуры, устанавливаемых, например, вдоль оптической оси, осуществляется управление электромеханическим приводом, компенсирующим расфокусировку. Такие способы успешно применяют в ряде оптических адаптивных систем (см. гл. 12). В третьем случае подбирают надлежащую комбинацию оптических материалов, из которых изготавливают отдельные компоненты оптической системы; при этом для устранения или ослабления расфокусировки подбирают материалы с различными в и компоненты с разным знаком изменения оптической силы D₀ = 1/f ' или фокусного расстояния f '.

Первые два способа атермализации (механический и электромеханический) более сложны в своей конструктивной реализации по сравнению с третьим (оптическим). Рассмотрим более подробно этот способ, достаточно полно описанный в работе [38].

Пусть R и R' - радиусы передней и задней поверхностей линзы нулевой толщины при какой-то номинальной температуре Т₀, а б - коэффициент термического (теплового) расширения (КТР) материала, из которого изготовлена линза. Тогда относительное изменение радиуса при изменении температуры на ДT равно

Пусть n₁, n₂ и n₃ - показатели преломления материала линзы для средней и граничных длин волн л₁, л₂ и л₃ в рабочем спектральном диапазоне л₂…л₃ при температуре Т₀, а в определяется для центральной длины волны л₁ т.е. для n₁. Можно принять, что n = в ДT.

Если f ' - фокусное расстояние тонкой линзы при Т₀, то оптическая сила

Дифференцируя выражение для D₀ по температуре, получим

dD₀ / dT = гD₀,

где



Так как dD₀ /D₀ = - df '/f', то относительное изменение фокусного расстояния (обычно рассматриваемое при изменении температуры на 1 К)

.

В большинстве случаев б - положительная и достаточно заметная величина, хотя, например, для кварца б очень мала. В то же время в и г для известных оптических материалов бывают положительными, отрицательными и очень близкими к нулю.

К сожалению, большинство оптических материалов, обладающих хорошим пропусканием в ИК области спектра, имеют довольно большие значения в, что приводит к высоким г в реальных системах. Если фокусное расстояние f ' линзы конструктивно определяется какой-то оправой (корпусом, основанием), составляющей с линзой единую конструкцию, то условием атермализации f ' является

г= - б_оп

где б_оп - КТР материала оправы (корпуса, основания).

Оптическая атермализация сложной системы может быть осуществлена подбором двух или более оптических материалов отдельных ее компонентов, взаимно компенсирующих изменения f ' всей системы.

Наряду с атермализацией в оптической системе должны быть обеспечены и другие условия. К их числу относятся, в первую очередь, условие сохранения постоянной оптической силы всей системы D_0общ, состоящей из j элементов,

= D_0общ (15)

а также условие ахроматизации

0 (16)

где - число Аббе, характеризующее дисперсию материала i-гo элемента; n_лi1, n_лi2, n_лi3 - показатели преломления i-то элемента на средней (л₁) и граничных (л₂, л₃) длинах волн рабочего спектрального диапазона.

Условие атермализации можно записать в следующем виде:

(17)

В табл. 7 приводятся значения V и dD₀ /dT (для единичного эквивалентного фокусного расстояния) для ряда распространенных оптических материалов, используемых при проектировании ОЭП, работающих в диапазоне 8... 12 мкм [2, 30, 38].

Таблица 7. Значения V и dD₀ / dT для ряда материалов

Материал	V	dD0 / dT ·106
NaCl	19	-95
Csl	234	-172
GaAs	107	66
Ge	864	126
CdTe	150	53
ZnS	23	31
ZnSe	58	34
AgCl	54	-92
KPC-5	165	-229
IRG 100	105	20



В работе [38] описывается графо-аналитический метод выбора оптических материалов, основанный на одновременном обеспечении условий ахроматизации и атермализации оптической системы ОЭП.

Решая систему уравнений (15) - (17) и размещая на графике в ортогональной системе координат (V, гV) точки, соответствующие значениям V и гV, можно подобрать комбинацию материалов, обеспечивающую минимум хроматических аберраций и расфокусировки из-за изменения температуры. Например, для трехлинзовой системы наилучшего результата можно достичь в том случае, ели для материалов, из которых изготовлены линзы, треугольник, образованный при соединении прямыми точек (V, гV), будет иметь наибольшую площадь.



Литература

1.Бэттвейлер Т. Оптимальные модуляционные характеристики инфракрасных систем при AM и ЧМ // Зарубежная радиоэлектроника, 1962. №4. С. 76 - 82.

2.Воронкова Е. М., Гречушников Б. Н., Дистлер С. А. Оптические материалы для инфракрасной техники. М.: Наука, 1965. 335с.

3.Высокоточные угловые измерения / Д. А. Аникст, К. М. Константинович, И. В. Меськин и др.; Под ред. Ю. Г. Якушенкова. М.: 1987. 480с.

4.Вычислительная оптика: Справочник / М.М. Русинов, А.П. Грамматин, П.Д. Иванов и др.; Под общ. ред. М.М. Русинова. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1984. 423с.

5.Данилов Е. П., Луцив В.Р. Нейронные сети: современное состояние и перспективы // Оптико-механическая промышленность. 1991, №4. С.20- 33.

6.Елизаренко А.С., Соломатин В.А., Якушенков Ю.Г. Оптико-электронные системы в исследованиях природных ресурсов. М.: Недра, 1984. 215с.

7.Запрягаева Л.А., Свешникова И.С. Расчет и проектирование оптических систем. Учебник для вузов в 2-х частях. Изд. 2-е, перераб. и доп.- М.: Изд-во МИИГАиК, 2009. -Ч.1-350 с. Ч. 2-258 с.

8.Зуев В.Е., Кабанов М.В. Перенос оптических сигналов в земной атмосфере (в условиях помех). М.: Сов. радио, 1987. 368с.

9.Ишанин Г.Г., Панков Э.Д., Челибанов В.Д. Приемники оптического излучения. Учебник для вузов. - С.-Пб.: Папирус, 2004. - 240 с.

10.Катыс Г.П. Восприятие и анализ оптической информации автоматической системой. М.: Машиностроение, 1986. 416с.

11.Климков Ю.М. Прикладная лазерная оптика. М.: Машиностроение, 1985. 128с.

12.Криксунов Л.З. Справочник по основам инфракрасной техники. М.: Сов. радио, 1978.400с.

13.Левшин В.Л. Обработка информации в оптических системах пеленгации. М.: Машиностроение, 1978. 168с.

14.Ллойд Дж. Системы тепловидения /Пер. с англ.; Под ред. А.И. Горячева, М.: Мир, 1979.416с.

15.Мак-Картни Э. Оптика атмосферы. М.: Мир, 1979. 421с.

16.Мирошников М.М. Теоретические основы оптико-электронных приборов. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1983. 696с.

17.Порфирьев Л.Ф. Основы теории преобразования сигналов в оптико-электронных системах. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1989. 387с.

18.Проектирование оптико-электронных приборов: Учебник для вузов. Изд. 2-е, перераб. и доп./Ю.Б.Парвулюсов, С.А.Родионов, В.П.Солдатов и др.; Под ред. Ю.Г. Якушенкова. М.: Логос, 2000. 488 с.

19.Рябов С.Г., Торопкин Г.Н., Усольцев И.Ф. Приборы квантовой электроники. М.: Радио и связь, 1985. 200с.

20.Соломатин В.А. Системы контроля и измерения с многоэлементными приемниками. М.: Машиностроение, 1992. 128с.

21.Справочник по инфракрасной технике/Под ред. У.Волфа и Г.Цисиса.В 4 т./Пер. с англ. Н.В. Васильченко, В.А. Есакова и М.М. Мирошникова. М.:Мир, 1995-1999.

22.Тарасов В.В., Якушенков Ю.Г. Инфракрасные системы «смотрящего» типа. - М.: Логос, 2004. - 444 с.

23.Торшина И.П. Компьютерное моделирование оптико-электронных систем первичной обработки информации. - М.: Университетская книга: Логос, 2009. - 248 с.

24.Физика и техника инфракрасного излучения / Пер. с англ.; Под общ. ред. Н.В. Васильченко. М.: Сов. радио, 1965. 644с.

25.Шуба Ю.А. Оптимальные фильтры при спектральной селекции // Оптико-механическая промышленность. 1969. №6. С.59 - 61.

26.Якушенков Ю.Г., Луканцев В.Н., Колосов М.П. Методы борьбы с помехами в оптико-электронных приборах. М.: Радио и связь, 1981. 180с.

27.Davis J. Consideration of atmospheric turbulence in laser system design // Appl. Optics, 1966.V.5, №1.P.139- 147.

28.Fielding K.H., Horner J.L. 1-f binary joint transform correlator // Optical Engineering, 1990. V.29,№ 9. P. 1081 - 1087.

29.Hufnagel R.E., Stanley N.R. Modulation transfer function associated with image transmission through turbulent media//JOSA, 1964. V. 54, №1.P.52-61.

30.Infrared and Electro-Optical System Handbook/ Ed. by J.S.Accetta and D.L.Shumaker. ERIM, Ann Arbor, Bellingham, SPIE Proc, Vol.PM-10, 1993. 3024 p.

31.Kaufman Y.J. Atmospheric effect on spatial resolution of surface imagery: errata // Appl. Optics, 1984. V.23,№ 22, P.4164 - 4172.

32.Kopeika N.S., Kogan I., Israeli R., Dinstein I. Prediction of image quality through the atmosphere: The dependence of atmospheric modulation transfer function on weather // Optical Engineering, 1990. V.29, №2. P. 1427- 1438.

33.McAulay A., Kadar I. Neural networks for adaptive shape tracking // SPIE Proc, V.1099. 1989,P.74-82.

34.McKechnie T.S. Focusing infrared laser beams on targets in space without using adaptive optics//SPIE Proc, V.1408. 1991, P.119 - 134.

35.Norton P.R. Infrared image sensors // Optical Engineering, 1991. V.30, №11. P. 1649-1663.

36.Parenti R.R. Recent advances in adaptive optics methods and technolodgy // SPIE Proc.,V.1000. 1988,P.101 - 109.

37.Patterson T.J., Chabries D.M., Christiansen R.W. Image processing for target detection using data from a staring mosaic infrared sensor geosynchronous orbit // Optical Engineering, 1986. V.25,№1. P.166-172.

38.Rayces J.L. Levich L. Thermal compensation of infrared achromatic objectives with three optical materials // SPIE Proc., V. 1354. 1990, P.752- 759.

39.Sadot D., Kopeika N.S. Forecasting optical turbulence strength on the basis of macroscale meteorology and aerosole: models and validation // Optical Engineering, 1992. V.31,№2.P.200-212.

40.Wight R. A reprise of perfomance prediction methods // SPIE Proc, V.762. 1988, P.171 - 183. Размещено на Allbest.ru