Проектирование электроснабжения жилых и общественных зданий

Рисунок 2.4 - Магистральная схема 2



На рисунке 2.4 показана высоковольтная кольцевая магистральная схема питания трансформаторных подстанций 36, 29, 30 от распределительного пункта, указаны потребляемые мощности подстанций, марка установленных трансформаторов, а так же длины питающих линий между подстанциями.

Обозначим эту схему - кольцо 2.

Рисунок 2.5 - Магистральная схема 3

На рисунке 2.5 показана кольцевая магистральная схема для подстанций 32, 25, 33, 26, 27. Обозначены потребляющие мощности, марки трансформаторов и длины между подстанциями.

Рисунок 2.6 - Магистральная схема 4

На рисунке 2.6 представлена магистральная схема питания двух трансформаторных подстанций, от которых питаются два торгово-досуговых центра, мощность трансформаторов 22 подстанции 2хТМ4000 кВА, а подстанции 38 - 2х1600 кВА. Подстанции таких видов нагрузки запитываем отдельно от жилых нагрузок.

Рисунок 2.7 - Магистральная схема 5

На рисунке 2.7 представлена магистральная схема питания двух трансформаторных подстанций, от которых питается торгово-досуговый центр городского значения.

2.3 Выбор сечения КЛ от ЦП до РП микрорайона

2.3.1 Выбор сечений кабеля по длительно допустимому току

Для определения сечений по длительно допустимому току находят расчетный ток на каждой подстанции:

(2.10)

где - расчетный ток подстанции;

- расчетная мощность подстанции, приведена в таблице 32;

- коэффициент мощности, равный 0,9;

- номинальное напряжение, принимаемое за 10 кВ;

Расчетный ток записываем в таблицу 34.Выбираем сечение длительно допустимому току из условия, что:

(2.11)

где - длительно допустимый ток Соответствующее ему сечение будет . Сечение и длительно допустимый ток для первого кольца записываем в таблицу 2.29. Каждая схема должна быть проверена в послеаварийном режиме, причем существует 3 вида послеаварийных режима.

Запишем расчетный ток, длительно допустимые и сечения для магистральной кольцевой схемы 3 в таблицу 2.29.

Таблица 2.29

Рассчитанные данные магистральной схемы 3

	РП-ТП32	ТП32-ТП25	ТП25-ТП33	ТП33-ТП26	ТП26-ТП27	ТП27-РП
	К19	К20	К21	К22	К23	К24	К25	К26	К27	К28	К29	К30
	47	47	41	41	14	14	14	14	47	47	72	72
	65	65	46	46	46	46	46	46	65	65	80	80
	25	25	16	16	16	16	16	16	25	25	35	35
	120	120	120	120	70	70	50	50	95	95	120	120

Расчетный и длительно допустимый токи для 4 и 5 магистральных схем, а также сечения приведены в таблице 2.30.

Таблица 2.30

Расчет длительно допустимого тока для 4 и 5 магистральных схем

	РП-ТП22	ТП22-ТП38	ТП38-РП	РП-ТП28	ТП28-ТП37	ТП37-РП
	К31	К32	К33	К34	К35	К36	К37	К38	К39	К40	К41	К42
	54	54	65	65	119	119	33	33	33	33	97	97
	65	65	65	65	130	130	65	65	65	65	105	105
	25	25	25	25	70	70	25	25	25	25	50	50
	240	240	95	95	240	240	120	120	50	50	120	120



2.2.2 Проверка сечения сетей 10 кВ

Проверку высоковольтных сетей на экономическую плотность выполняют аналогично проверке низковольтных сечений. В таблицу 2.31 сведены рассчитанные данные для кольцевой магистральной схемы 1 по экономической плотности тока.

Таблица 2.31

Рассчитанные данные для кольцевой магистральной схемы 1 по экономической плотности тока

	РП-ТП31	ТП31- ТП24	ТП24- ТП34	ТП34- ТП35	ТП35- РП
	К1	К2	К3	К4	К5	К6	К7	К8	К9	К10
	125	125	111	111	84	84	36	36	36	36
	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4
	70	70	150	150	50	50	25	25	25	25

В таблице (39) представлены значения тока, экономической плотности и сечения по экономической плотности для магистральной схемы (2).

Таблица 2.32

Значения тока, экономической плотности и сечения по экономической плотности для магистральной схемы 2

	РП-ТП36	ТП36-ТП29	ТП29-ТП30	ТП30-РП
	К11	К12	К13	К14	К15	К16	К17	К18
	54	54	29	29	29	29	56	56
	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4
	35	35	16	16	16	16	35	35

Для магистральной схемы 3 расчетные значения расписаны в таблице (2.33)



Таблица 2.33

Значения тока, экономической плотности и сечения по экономической плотности для магистральной схемы 3

	РП-ТП32	ТП32-ТП25	ТП25-ТП33	ТП33-ТП26	ТП26-ТП27	ТП27-РП
	К19	К20	К21	К22	К23	К24	К25	К26	К27	К28	К29	К30
	47	47	41	41	14	14	14	14	47	47	72	72
	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4
	25	25	25	25	16	16	16	16	25	25	50	50

В таблице (2.34) представлены значения тока, экономической плотности и сечения по экономической плотности для магистральной схемы 4 и 5.

Таблица 2.34

Значения тока, экономической плотности и сечения по экономической плотности для магистральной схемы 4 и 5

	РП-ТП22	ТП22-ТП38	ТП38-РП	РП-ТП28	ТП28-ТП37	ТП37-РП
	К31	К32	К33	К34	К35	К36	К37	К38	К39	К40	К41	К42
	54	54	65	65	119	119	33	33	33	33	97	97
	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4	1,4
	35	35	35	35	70	70	16	16	16	16	50	50

Проводники в электрических сетях выше 1 кВ, как правило, подлежат проверке по условиям термической стойкости тока короткого замыкания.

Повышение температуры жил изолированных проводов и кабелей в результате протекания тока короткого замыкания ведет к химическому разложению изоляции и резкому снижению ее электрической и механической прочности, а следовательно, и возможности аварии.

Поэтому установлены максимально допустимые температуры в режиме короткого замыкания

Проверка кабелей на нагревание от токов короткого замыкания должна производиться:

а) для одиночных кабелей небольшой протяженности, исходя из коротких замыканий в начале кабеля;

б) для одиночных кабелей имеющих соединительные муфты, исходя из короткого замыкания в начале каждого участка с тем, чтобы иметь возможность ступенями уменьшить сечение кабеля по его длине;

в) для двух и более параллельно включенных кабелей, исходя из короткого замыкания непосредственно за пучком.

Допускается не проверять проводники по режиму короткого замыкания в случае их защиты плавкими предохранителями.

Линия считается защищенной предохранителем, когда отключающая способность предохранителя достаточна для отключения наибольшего возможного тока линии.

Допустимые величины тока короткого замыкания для кабелей определяются в зависимости от материала и сечения кабеля и длительности протекания тока короткого замыкания.

Термическое действие тока короткого замыкания в течение действительного времени его прохождение характеризуется величиной фиктивного времени прохождения установившегося тока короткого замыкания с одинаковым по термическому действию эффектом.

Действительное время слагается из выдержки времени, установленной на максимальной токовой защите линии и собственного времени отключающего аппарата (выключателя мощности).

При проверке на термическую устойчивость проводов лини, оборудованных быстродействующим автоматическим повторным включением, должно учитываться повышение нагревания проводников из-за увеличения суммарной продолжительности короткого замыкания.

При расчетах тока короткого замыкания в сетях 6-10 кВ весьма часто затухание не учитывают. В этом случае фиктивное время может быть принято равным действительному и задача проверки проводников на термическую устойчивость упрощается отсутствием необходимости определения фиктивного времени.

Сечение, обеспечивающее термическую устойчивость проводника току короткого замыкания при данной величине фиктивного времени определяется из выражения.

(2.12)

- сечение жилы кабеля, ;

- ток короткого замыкания энергосистемы;

с - постоянная, определяемая в зависимости от заданной ПУЭ конечной температуры нагрева жил и напряжения.

Ниже приведена таблица (42) для проверки кабелей на термическую устойчивость, составлена по формуле (16) в величинах допустимого установившегося тока короткого замыкания в килоамперах.

В технических условиях для присоединения к электрическим сетям написано, что точка присоединения энергопринимающих устройств ПС 110/10 кВ «Панкратовка» с мощностью трансформаторов 2х25 МВА. мощность короткого замыкания энергосистемы с мощностью трансформаторов 25 МВА будет составлять 228 МВА. Следовательно, ток короткого замыкания будет равен =13,2 кА. Устанавливаем защиту на стороне РП масляный выключатель, с номинальным током выключателя ввода 2000 А и номинальным током отключения выключателя 20 кА. Принимаем за 0,5, так как время срабатывания масляного выключателя составляет 0,4 секунды, а время срабатывания уставки - 0,1 секунды.



Таблица 2.35

Допустимые величины тока короткого замыкания кабелей с бумажной изоляцией на напряжение 6-10 кВ, по условиям термической устойчивости

	Сечение кабелей,
	16	25	35	50	70	95	120	150	185
0,5	2,2	3,45	4,8	6,9	9,65	13	16,5	20	25,45

Так как ток короткого замыкания энергосистемы составляет =13,2 кА, то из таблицы (42) определяем минимальное допустимое сечение по термической стойкости от тока короткого замыкания = 120 .

Расчет сечений по потере напряжения в послеаварийном режиме выполняют из условия, чтобы на последней нагрузке схемы потеря напряжения не превышала 10 %. В магистральных схемах для определения потери напряжения в конечной точке складывают потери на каждом участке, т. е. потеря напряжения на конечном участке есть сумма потерь каждого участка сети. Потеря напряжения в послеаварийном режиме определяется из следующего выражения

(2.13)

где - потеря напряжения в аварийном режиме;

- суммарная мощность нагрузок питающихся в послеаварийном режиме;

- расстояние между подстанциями;

- удельное табличное значение потери напряжения в сети с напряжением 10 кВ, при коэффициенте мощности равном 0,9.

В таблице (2.36) для каждого сечения, представлены удельные табличные потери напряжения.



Таблица 2.36

Удельные потери напряжения

	16	25	35	50	70	95	120	150	185	240
	2,03	1,32	0,96	0,68	0,498	0,376	0,306	0,245	0,2	0,168

Таким образом, чтобы обеспечить потребителей качественной электроэнергией нужно повышать сечение в тех местах, где потери превышают 10%.

Рассмотрим послеаварийный режим кольца 1, когда схема работает от одного питающего кабеля между трансформаторными подстанциями, причем на каждом участке. Подстанции питаются от распределительного пункта на линии от РП до ТП31. В таблице (2.37) приведены значения потерь напряжения для каждого участка.

Таблица 2.37

Значения потерь напряжения для каждого участка

	РП-ТП31	ТП31- ТП24	ТП24- ТП34	ТП34- ТП35	ТП35- РП
	К1	К2	К3	К4	К5	К6	К7	К8	К9	К10
Р, кВт	5011	4584	3759	2259	0
L, км	0,28	0,4	0,285	0,065	0,52
	0,2	0,2	0,3	0,3	0,2
	0,28	0,37	0,32	0,044	0
	185	185	120	120	185

От распределительного пункта до подстанции 35 суммарная потеря напряжения составляет 1 %. Таким образом, каждое сечение кольца 1 проходят по потере напряжения в послеаварийном режиме.

Послеаварийный режим кольца 1, когда питание между трансформаторными подстанциями выполняется по одному кабелю, а все подстанции кольца питаются от линии РП - ТП30. В таблице (2.38) указаны потери напряжения.

Максимальная потеря напряжения в таком режиме от центра питания до конечной подстанции не должна превышать 10 %

Таблица 2.38

Потери напряжения

	РП-ТП35	ТП35- ТП34	ТП34- ТП24	ТП24- ТП31	ТП31- РП
	К10	К9	К8	К7	К6	К5	К4	К3	К2	К1
Р, кВт	5011	2752	1252	427	0
L, км	0,52	0,065	0,285	0,4	0,28
	0,2	0,3	0,3	0,2	0,2
	0,52	0,053	0,1	0,03	0
	185	185	120	120	185

От распределительного пункта до подстанции 31 суммарная потеря напряжения составляет 0,7 %. Все сечения кольца 1 проходят в послеаварийных режимах при питании от РП до ТП31 и от РП до ТП35.

Рассмотрим послеаварийный режим кольца 2, когда питание схемы выполняется между трансформаторными подстанциями одним кабелем, подстанции кольца питаются от линии РП - ТП30.

В таблице (2.39) приведены данные расчета потерь напряжения для кольца 2.

Таблица 2.39

Результаты расчета потерь напряжения для кольца 2

	РП-ТП36	ТП36-ТП29	ТП29-ТП30	ТП30-РП
	К11	К12	К13	К14	К15	К16	К17	К18
Р, кВт	2993	2206	427	0
L, км	0,26	0,37	0,19	0,21
	0,245	0,3	0,3	0,245
	0,19	0,245	0,024	0
	150	120	120	150

На участке от распределительного пункта до подстанции 30 суммарная потеря напряжения составляет 0,46 %.

Все сечения кольца 2 проходят в послеаварийных режимах.

Рассмотрим послеаварийный режим кольца 3, когда питание схемы выполняется между трансформаторными подстанциями одним кабелем, а подстанции кольца питаются от линии РП - ТП27.

Таблица 2.40

Потери напряжения

	РП-ТП32	ТП32-ТП25	ТП25-ТП33	ТП33-ТП26	ТП26-ТП27	ТП27-РП
	К19	К20	К21	К22	К23	К24	К25	К26	К27	К28	К29	К30
Р, кВт	3711,5	3508	2683	1801	774	0
L, км	0,71	0,16	0,23	0,15	0,26	0,7
	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
	0,79	0,168	0,185	0,081	0,06	0
	120	120	120	120	120	120

Суммарная потеря напряжения на участке от распределительного пункта до подстанции 27 будет составлять 1,285 %.

Послеаварийный режим кольца 3 приведен в таблице (2.41).

Таблица 2.41

Послеаварийный режим кольца 3

	РП-ТП32	ТП32-ТП25	ТП25-ТП33	ТП33-ТП26	ТП26-ТП27	ТП27-РП
	К19	К20	К21	К22	К23	К24	К25	К26	К27	К28	К29	К30
Р, кВт	0	203	1028,5	1910	2937	3711,5
L, км	0,71	0,16	0,23	0,15	0,26	0,7
	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
	0	0,01	0,07	0,085	0,23	0,078
	120	120	120	120	120	120



От распределительного пункта до подстанции 32 суммарная потеря напряжения составляет 0,473 %. Все сечения кольца 3 проходят в послеаварийных режимах.

Послеаварийный режим кольца 4 и 5, когда питание схемы выполняется между трансформаторными подстанциями одним кабелем, а подстанции кольца питаются от линии РП - ТП32 и РП - ТП28, приведены в таблице 2.42. Записаны мощности линий, длины, табличные значения потерь напряжения, потери напряжения в линии и сечения по потере напряжения.

Таблица 2.42

Послеаварийный режим кольца 4 и 5

	РП-ТП22	ТП22-ТП38	ТП38-РП	РП-ТП28	ТП28-ТП37	ТП37-РП
	К31	К32	К33	К34	К29	К30	К31	К32	К33	К34	К35	К36
Р, кВт	5384	3364	5384	4040	2020	4040
L, км	0,15	0,45	0,6	0,74	0,07	0,66
	0,168	0,3	0,168	0,3	0,3	0,3
	0,135	0,45	0,543	0,9	0,04	0,8
	240	120	240	120	120	120

Проверка сечений на потерю напряжения в нормальном режиме выполняется аналогично расчету низковольтных линий. Потеря напряжения на участке от центра питания до точки экономического деления рапределительной сети 10 кВ не должна превышать 5 %. Обычно за точку экономического деления распределительных сетей 6-10 кВ принимают среднюю трансформаторную подстанцию на кольцевой магистральной схеме. Если на магистральной схеме нагрузка распределена не равномерно или число трансформаторных подстанций четное, тогда экономическую точку деления смещают на ту подстанцию, где деление нагрузок будет поровну.

На магистральной схеме кольца 1 экономической точкой деления выбрана трансформаторная подстанция 35.

Разложим схему на два полукольца.

Рисунок 2.8 - Схема полукольца от распределительного пункта до подстанции 35

На рисунке 2.8 изображена часть схемы от распределительного пункта до трансформаторной подстанции 35. Суммарные потери напряжения на участке от РП до ТП 35 составляют 0,37%. Расчеты сведены в таблицу 2.43.

Таблица 2.43

Потери напряжения

	РП-ТП31	ТП31- ТП24	ТП24- ТП34	ТП34- ТП35	ТП35- РП
	К1	К2	К3	К4	К5	К6	К7	К8	К9	К10
Р, кВт	1941	1941	1727	1727	1315	1315	564,7	564,7	564,7	564,7
L, км	0,28	0,28	0,4	0,4	0,285	0,285	0,065	0,065	0,52	0,52
	0,2	0,2	0,2	0,2	0,3	0,3	0,3	0,3	0,2	0,2
	0,11	0,11	0,14	0,14	0,11	0,11	0,01	0,01	0,06	0,06
	185	185	185	185	120	120	120	120	185	185

Рисунок 2.9 - Схема потерь напряжения полукольца 1

На магистральной схеме кольца 3 выбрана экономической точкой деления трансформаторная подстанция 33.

Разложим схему на два полукольца.

Рисунок 2.10 - Схема потерь напряжения полукольца 3

В таблицу 2.44 запишем данные для третьего полукольца: сечения кабельных линий, длины линий, расстояния и номер трансформаторных подстанций.

Таблица 2.44

Потери напряжения

	РП-ТП32	ТП32- ТП25	ТП25- ТП33
	К17	К18	К19	К20	К21	К22
Р, кВт	735	735	634	634	221	221
L, км	0,71	0,71	0,16	0,16	0,23	0,23
	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
	0,16	0,16	0,03	0,03	0,015	0,015
	120	120	120	120	120	120

Магистральная схема от распределительного пункта до подстанции 33 будет выглядеть:



Рисунок 2.11 - Магистральная схема от распределительного пункта до подстанции 33

На рисунке 2.11 представлены нагрузки каждой линии, длины кабелей. Сечения кабельных линий, а так же размещены ТП.

Нагрузка на подстанции 27 составляет 1127 кВт, подстанции 26 - 734 кВт, а подстанции 33 - 221 кВт

Таблица 2.45

Потери напряжения

	РП-ТП27	ТП27- ТП26	ТП26- ТП33
	К28	К27	К26	К25	К24	К23
Р, кВт	1121	1121	734	734	221	221
L, км	0,7	0,7	0,26	0,26	0,15	0,15
	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
	0,24	0,24	0,057	0,057	0,01	0,01
	120	120	120	120	120	120



Рисунок 2.12 - Схема полукольца

На рисунке 2.12 выполнена схема полукольца. Потеря напряжения на участке от РП до ТП 29 будет составлять 0,1%. Таким образом, все выбранные сечения этого полукольца проходят по потерям напряжения в нормальном режиме и не превышают 5 %

Рисунок - 2.13

Потеря напряжения на схеме рисунка 2.13 будет составлять 0,06 %.

Для остальных схем потери напряжения рассчитываются аналогично. После всех расчетов полученные данные сводят в кабельный журнал.



2.2.3 Кабельный журнал для высоковольтных линий

На основе расчетов сечений для высоковольтных линий по длительно допустимому току, экономической плотности, послеаварийному току, потере напряжения в нормальном и послеаварийном режимах были приняты сечений записанные в таблице 2.46.

Таблица 2.46

Кабельный журнал сетей 10 кВ

Обознач.	Каб. лин.	нагрузка			Кол. Каб. Лин.	Марка	Сече ние
	нач	кон
К1	РП	РУ10ТП31	1941	124	248	0,31	0,28	1	АСБ2л	185	0,11
К2	РП	РУ10ТП31	1941	124	248	0,31	0,28	1	АСБ2л	185	0,11
К3	РУ10ТП31	РУ10ТП24	1728	111	222	0,44	0,4	1	АСБ2л	185	0,14
К4	РУ10ТП31	РУ10ТП24	1728	111	222	0,44	0,4	1	АСБ2л	185	0,14
К5	РУ10ТП24	РУ10ТП34	1315	84	168	0,31	0,28	1	АСБ2л	120	0,11
К6	РУ10ТП24	РУ10ТП34	1315	84	168	0,31	0,28	1	АСБ2л	120	0,11
К7	РУ10ТП34	РУ10ТП35	565	36	72	0,07	0,06	1	АСБ2л	120	0,01
К8	РУ10ТП34	РУ10ТП35	565	36	72	0,07	0,06	1	АСБ2л	120	0,01
К9	РУ10ТП35	РП	565	36	72	0,06	0,05	1	АСБ2л	185	0,06
К10	РУ10ТП35	РП	565	36	72	0,06	0,05	1	АСБ2л	185	0,06
К11	РП	РУ10ТП36	839	54	108	0,29	0,26	1	АСБ2л	150	0,05
К12	РП	РУ10ТП36	839	54	108	0,29	0,26	1	АСБ2л	150	0,05
К13	РУ10ТП36	РУ10ТП29	450	29	58	0,41	0,37	1	АСБ2л	120	0,05
К14	РУ10ТП36	РУ10ТП29	450	29	58	0,41	0,37	1	АСБ2л	120	0,05
К15	РУ10ТП29	РУ10ТП30	450	29	58	0,21	0,19	1	АСБ2л	120	0,03
К16	РУ10ТП29	РУ10ТП30	450	29	58	0,21	0,19	1	АСБ2л	120	0,03
К17	РП	РУ10ТП30	876	56	112	0,23	0,21	1	АСБ2л	150	0,05
К18	РП	РУ10ТП30	876	56	112	0,23	0,21	1	АСБ2л	150	0,05
К19	РП	РУ10ТП32	735	47	94	0,78	0,71	1	АСБ2л	120	0,16
К20	РП	РУ10ТП32	735	47	94	0,78	0,71	1	АСБ2л	120	0,16
К21	РУ10ТП32	РУ10ТП25	634	41	82	0,18	0,16	1	АСБ2л	120	0,03
К22	РУ10ТП32	РУ10ТП25	634	41	82	0,18	0,16	1	АСБ2л	120	0,03
К23	РУ10ТП25	РУ10ТП33	221	15	30	0,25	0,23	1	АСБ2л	120	0,02
К24	РУ10ТП25	РУ10ТП33	221	15	30	0,25	0,23	1	АСБ2л	120	0,02
К25	РУ10ТП33	РУ10ТП26	221	15	30	0,17	0,15	1	АСБ2л	120	0,01
К26	РУ10ТП33	РУ10ТП26	221	15	30	0,17	0,15	1	АСБ2л	120	0,01
К27	РУ10ТП26	РУ10ТП27	734	47	94	0,28	0,26	1	АСБ2л	120	0,06
К28	РУ10ТП26	РУ10ТП27	734	47	94	0,28	0,26	1	АСБ2л	120	0,06
К29	РУ10ТП27	РП	1121	72	144	0,77	0,7	1	АСБ2л	120	0,24
К30	РУ10ТП27	РП	1121	72	144	0,77	0,7	1	АСБ2л	120	0,24
К31	РП	РУ10ТП22	841	54	108	0,165	0,15	1	АСБ2л	240	0,02
К32	РП	РУ10ТП22	841	54	108	0,165	0,15	1	АСБ2л	240	0,02
К33	РУ10ТП22	РУ10ТП38	841	54	108	0,495	0,45	1	АСБ2л	120	0,134
К34	РУ10ТП22	РУ10ТП38	841	54	108	0,495	0,45	1	АСБ2л	120	0,134
К35	РУ10ТП38	РП	1851	118	236	0,21	0,19	1	АСБ2л	240	0,06
К36	РУ10ТП38	РП	1851	118	236	0,21	0,19	1	АСБ2л	240	0,06
К37	РП	РУ10ТП28	505	33	66	0,66	0,6	1	АСБ2л	120	0,09
К38	РП	РУ10ТП28	505	33	66	0,66	0,6	1	АСБ2л	120	0,09
К39	РУ10ТП28	РУ10ТП37	505	33	66	0,077	0,07	1	АСБ2л	120	0,01
К40	РУ10ТП28	РУ10ТП37	505	33	66	0,077	0,07	1	АСБ2л	120	0,01
К41	РУ10ТП37	РП	1515	97	194	0,726	0,66	1	АСБ2л	120	0,3
К42	РУ10ТП37	РП	1515	97	194	0,726	0,66	1	АСБ2л	120	0,3

2.3 Выбор сечения КЛ от ЦП до РП микрорайона

Микрорайон по надежности электроснабжения является потребителем 2 категории, поэтому от шин центра питания до распределительного пункта, как минимум, прокладывается 2 кабеля.

Мощность микрорайона 21,14 МВт. Расчетные нагрузки на шинах 10(6) кВ ЦП определяются с учетом несовпадения максимумов нагрузок потребителей городских распределительных сетей и сетей промышленных предприятий (питающихся от ЦП по самостоятельным линиям) путем умножения суммы их расчетных нагрузок на коэффициент совмещения максимумов. Для количества подстанций на интервале от 11 до 20 коэффициент совмещения максимумов будет равен 0,75. Следовательно, нагрузка на шинах центра питания будет равна 15,86 МВт Определим расчетный ток микрорайона.



(2.14)

где - расчетный ток микрорайона;

- коэффициент мощности, равный 0,9;

- напряжение в кабельной линии.

Подставляя в формулу , получаем ток микрорайона 1015 А.

Выбираем сечение по условиям длительно допустимого тока. Длительно допустимый ток выбираемого сечения должен быть больше или равен расчетного тока. В ПУЭ таблице 1.3.16 выбираем соответствующее стандартное сечение выбранному длительно допустимому току. В случаях, когда расчетный ток больше длительно допустимого, тогда увеличивают количество кабелей.

По условиям длительно допустимого тока сечение .

Проверяем выбранное сечение по аварийному току. Перегрузка кабеля допускается на 40%. Таким образом, сечение в послеаварийном режиме будет 6х240.

Выбранное сечение проверяют по экономической плотности тока

(2.15)

где - сечение по экономической плотности тока;

- экономическая плотность тока.

Сечение по экономической плотности тока будет 3х240.

Проверка по потере напряжения в послеаварийном режиме выполняют из условий, что на кабели поступает суммарная аварийная нагрузка. Для проверки сечения сначала требуется определить потерю напряжения. Потеря напряжения определяется аналогично потерям, определяемым в низковольтных и высоковольтных линиях. Потеря напряжения будет составлять 2,66%.

Проверка сечения по потере напряжения в нормальном режиме от шин центра питания до трансформатора, являющегося экономической точкой деления не должна превышать 5%. Потеря напряжения рассчитывается аналогично низковольтной и высоковольтной сети. Потеря напряжения на участке от центра питания до распределительного пункта составляет 1,33 %.

2.4 Выбор защиты

В последние годы широкое распространение в мировой практике получили вакуумные коммутационные аппараты. В них гашение дуги при коммутации электрической цепи осуществляется в вакуумной дугогасительной камере (ВДК), которая состоит из изоляционной цилиндрической оболочки, снабженной по концам металлическими фланцами, внутри которой помещаются подвижный и не подвижный контакты и электростатические экраны. Неподвижный контакт жестко крепится к одному фланцу, а подвижный соединяется с другим фланцем сильфоном из нержавеющей стали, обеспечивающим возможность перемещения контакта без нарушения герметичности ВДК. Экраны предназначены для защиты оболочки от брызг и паров металла, образующихся при горении дуги, а также для выравнивания распределения напряжения по камере. Оболочка ВДК изготавливается из специальной газоплотной керамики (в некоторых конструкциях из стекла). Внутри оболочки создается вакуум. В ВДК применяют контакты торцевого типа достаточно сложной конфигурации, выполненные из специальных сплавов. В выключателях напряжения до 35 кВ, предназначенных для работы в сетях трехфазного переменного тока промышленной частоты, используются три ВДК (по одной на полюс выключателя), снабженные общим приводом - пружинным или электромагнитным. При напряжении выше 35 кВ в каждом полюсе выключателя используется несколько ВДК, соединенных последовательно.

Основные достоинства вакуумных выключателей, определяющие их широкое применение:

а) высокая износостойкость при коммутации номинальных токов и номинальных токов отключения. Число отключений номинальных токов вакуумным выключателем (ВВ) без замены ВДК составляет 10-20 тысяч, число отключений номинального тока отключения - 20 - 200, что в 10 - 20 раз превышает соответствующие параметры маломасляных выключателей;

б) резкое снижение эксплуатационных затрат по сравнению с маломасляными выключателями, обслуживание ВВ сводится к смазке механизма и привода, проверке к износам контактов по меткам 1 раз в 5 лет или через 5-10 тысяч циклов «включения - отключения»;

в) полная взрыво- и пожаробезопасность и возможность работы в агрессивных средах;

г) широкий диапазон температур окружающей среды, в котором возможна работа ВДК;

д) повышенная устойчивость к ударным и вибрационным нагрузкам вследствие малой массы и компактной конструкции аппарата;

е) произвольное рабочее положение и малые габариты, что позволяет создавать различные компоновки распределительных устройств, в том числе и шкафы с несколькими выключателями при двух- трехъярусном их расположении;

ж) бесшумность, чистота, удобство обслуживания, обусловленные малым выделением энергии в дуге и отсутствием выброса масла, газов при отключении токов КЗ;

з) отсутствие загрязнения окружающей среды;

и) высокая надежность и безопасность эксплуатации, сокращение времени на монтаж;

К недостаткам ВВ следует отнести повышенный уровень коммутационных перенапряжений, что в ряде случаев вызывает необходимость принятия специальных мер по защите оборудования[1].

На стороне распределительного пункта на магистральную линию устанавливаем вакуумные выключатели марки BB/TEL-10-12,5/630-У2-45



ГЛАВА 3. ЭКОНОМИКА И ОХРАНА ТРУДА

3.1 Экономическая оценка эффективности реконструкции подстанции

При расположении РП в центре микрорайона потребуются проложить 6 кабелей длиной 650 м каждый. Общая длина кабеля получается 3900. Удельные затраты на длину кабеля сечением 240 на 1 км составляет 2000000 рублей. Таким образом, на 3,9 км сумма затрат устанавливается в размере 7800000 рублей.

Если в микрорайоне использовать радиальную схему, т.е. на каждую подстанцию от РП провести 2 кабеля, а РП перенести в сторону источника питания, сумма затрат на кабели составит 37260000 рублей.

При выбранной магистральной сети затраты на кабели будут составлять 22520000 рублей.

Экономия на схеме будет составлять 14 740 000 рублей.

Потери энергии во всем микрорайоне будут составлять 5,3 %, что в год составляет 4749 МВтч.

3.2 Пожарная безопасность

Пожарная безопасность объекта - это такое его состояние, при котором исключается возможность возникновения и развития пожаров, а также воздействия на людей опасных факторов пожара и обеспечивается защита материальных ценностей. Опасными факторами пожара являются факторы, которые приводят к травмам, отравлениям или гибели людей, большому материальному ущербу (открытый огонь и искры, высокая температура воздуха, токсичные продукты горения, дым, пониженное содержание кислорода в воздухе, обрушение перекрытий и стен зданий, сооружений, взрыв). Пожарная безопасность обеспечивается системами предотвращения пожаров и противопожарной защиты, включающими в себя комплекс организационно-технических мероприятий и средств.

При обеспечении пожарной безопасности необходимо руководствоваться Правилами пожарной безопасности в Российской Федерации, а также стандартами, строительными нормами и правилами, нормами технологического проектирования и другими нормативными документами в этой области. Руководитель обязан обеспечить противопожарный режим согласно требованиям Правил пожарной безопасности в Российской Федерации и соответствующих отраслевых документов; назначить лиц, ответственных за пожарную безопасность на территории и в производственных помещениях подстанции, а также на местах стоянок подвижного состава; проверять не реже одного раза в квартал состояние пожарной безопасности подстанции, наличие и исправность технических средств противопожарной защиты, боеготовность объектовой пожарной охраны и добровольной пожарной дружины;

организовывать проведение противопожарного инструктажа и занятий по пожарно-техническому минимуму. Содержание территории подстанции должно соответствовать требованиям правил пожарной безопасности.

Строительство временных зданий и сооружений, а также складов топливо-смазочных материалов на территории подстанции не допускается без согласования с органами государственной противопожарной службы. Запрещается загрязнять территорию отработавшими топливо-смазочными материалами.

В здании подстанции запрещается курить в местах, специально не отведенных для этого; производить работы с применением открытого огня в непредусмотренных местах; пользоваться открытым огнем для освещения, проведения ремонтных и других работ; оставлять в подвижном составе промасленные обтирочные материалы и спецодежду по окончании работы. По степени пожароопасности все вещества и материалы оцениваются по их воспламеняемости и горючести.

Воспламеняемость - это способность вещества возгораться под действием источника зажигания.

Горючесть - способность вещества к самостоятельному горению после воспламенения.

Негорючими являются вещества, не способные к горению; трудногорючими - способные гореть под действием источника зажигания, но гаснущие после его удаления; горючими - вещества, которые продолжают гореть после удаления источника зажигания.

К легковоспламеняющимся веществам относятся те, которые могут воспламеняться при кратковременном воздействии слабого источника зажигания (пламя спички, искра, накаленный электропровод и т.п.).

Трудновоспламеняющимися считают вещества, воспламеняющиеся под действием мощного источника зажигания.

Газы, жидкости и твердые вещества имеют различные температурные пределы воспламенения в воздухе, по которым их причисляют к разным классификационным группам. Например, горючие газы и пары, не способные гореть в воздухе при температуре до 900 °С, относят к негорючим; неметаллические твердые вещества - также к негорючим, если при нагревании до температуры 750 °С они не горят и не выделяют теплоты, достаточной для самовоспламенения. Для обеспечения пожаробезопасности на подстанции установлена насосная станция пожаротушения. Также доступными средствами пожаротушения являются различные виды огнетушителей, дымовые, световые и комбинированные извещатели. Нормами пожарной безопасности предусматривается ежегодная проверка огнетушителей или их перезарядка.

При тушении пожара запрещается:

- выполнение любых отключений и прочих операций с электрическим оборудованием личному составу пожарных подразделений;

- приближение к машинам и механизмам, применяемым для подачи огнетушащих веществ на горящие электроустановки, находящимся под напряжением, лицам, непосредственно не занятым в тушении пожара.

При тушении пожара на электрооборудовании без снятия напряжения с электроустановок пожарные автомобили и стволы должны быть заземлены, а ствольщик должен работать в диэлектрической обуви и диэлектрических перчатках.

Тушение пожара в помещениях с электроустановками, находящимися под напряжением до 10кВ, всеми видами пен с помощью ручных средств запрещается, так как пена и раствор пенообразователя обладают повышенной электропроводимостью, по сравнению с распыленной водой.
При необходимости тушения пожара воздушно-механической пеной, с объемным заполнением помещения пеной, производится предварительное закрепление пеногенераторов, их заземление, а также заземление насосов пожарных машин.

Устройства для заземления пожарных стволов, пеногенераторов и пожарной техники изготавливаются в необходимом количестве из гибкого медного провода сечением не менее 16мм². Во всех случаях длина провода не ограничивается и определяется из необходимости, допущения свободного маневрирования лица работающего пожарным стволом.
Места заземления пожарной техники определяется специалистами предприятия совместно с представителя пожарной охраны, оборудуются и вывешиваются таблички.

Необходимое количество заземлений, диэлектрической обуви, диэлектрических перчаток и места их хранения определяются начальниками групп ПС, исходя из расчета подачи огнегасительных средств на горящее электрооборудование.

Запрещается пользование указанными заземляющими устройствами, диэлектрической обувью и перчатками, кроме случаев пожара или проведения совместных с пожарными подразделениями тренировок на подстанции.

При аварии на трансформаторе с возникновением пожара, он должен быть отключен от сети со всех сторон и заземлен.
После снятия напряжения, тушение пожара следует производить любыми средствами пожаротушения (распыленной водой, воздушно-механической пеной, огнетушителями).

При пожаре на трансформаторе установленном в закрытом помещении (камере) и закрытом распределительном устройстве, должны быть приняты меры по предупреждению распространения пожара через проемы, каналы и др. При тушении пожара следует применять те же средства тушения пожара, как и для трансформаторов наружной установки.

При внутреннем повреждении на трансформаторе, с внутренним выбросом масла через выхлопную трубу или через нижний разъем (срез болтов и деформация фланца разъема) и возникновением пожара внутри трансформатора, следует вводить средства тушения пожара внутрь трансформатора, через верхние люки и через деформированный разъем.
При возникновении пожара на трансформаторе сливать масло из трансформаторов запрещается, так как это может привести к повреждению внутренних обмоток и трудности дальнейшего тушения.
Во время развившегося пожара на трансформаторе необходимо защищать от действия высокой температуры водными струями металлические опоры, порталы, соседние трансформаторы и другое оборудование, при этом в зоне действия водяных струй с ближайшего оборудования и распредустройств должно быть снято высокое напряжение и они должны быть заземлены.

При пожаре в кабельных сооружениях должны быть приняты меры по снятию напряжения с кабелей. В первую очередь снимается напряжение с кабелей, имеющих более высокое напряжение.
В целях предупреждения распространения пожара принимаются меры по изоляции кабелей от остального оборудования.

Для прохода в кабельные сооружения (кабельные подвалы, полуэтажи) и подачи от пожарных машин воздушно-механической пены, кроме основных входов (дверных проемов) следует использовать имеющиеся люки.
При подаче пены в кабельные помещения через дверные проемы пеногенераторы закрепляются в верхней части вблизи ее.

3.3 Электробезопасность

Электрический ток имеет характерные особенности, такие как, отсутствие шума, запаха и цвета, что осложняет охрану человека от его пагубного действия. Человек не в состоянии самостоятельно обнаружить электрический ток до начала его действия. К тому же, опасность состоит еще в том, что при поражении электрическим током человек не в состоянии самостоятельно себя освободить от его действия. При отсутствии навыков у человека, который пытается освободить другого от действия электрического тока, пострадать может и первый, что говорит о необходимости получения специальных навыков у персонала, работа которых связана с действием электрического тока [18, 19].

На организм человека электрический ток может оказывать термическое, электролитическое и электродинамическое воздействие.

Тело человека обладает внутренним сопротивлением, состоящим из сопротивления внутренних тканей и кожи. Наибольшим сопротивлением обладает роговой слой кожи, определяющий сопротивление кожных покровов.

Сопротивление верхнего рогового слоя кожи человека не остается величиной постоянной; оно уменьшается при увеличении напряжения и времени его приложения, что объясняется пробоем верхнего слоя кожи, при увеличении поверхности и плотности контакта, при увеличении тока, так как при этом увеличивается прогрев и потовыделение в местах контакта, а также при увлажнении и загрязнении кожи. При расчетах электрическое сопротивление человека принято считать равным 1000 Ом. Установлено, что чувствительные к току зоны человека совмещены с акупунтурными точками: электротравмы со смертельным или очень тяжелым исходом возникают у человека при прохождении электрического тока через эти зоны. Сопротивление тела человека резко уменьшается от десятков тысяч Ом до 800 Ом при увеличении приложенного к телу человека напряжения от 10 до 140 В. Соответственно величина тока, протекающего через тело, и опасность поражения возрастают.

Электрический ток оказывает действия:

Ш Тепловое действие тока выражается в поляризации клеточных мембран, изменении движения ионов солей, что приводит к коагуляции белков, некрозу тканей и определяет сопутствующие осложнения при лечении электротравм.

Ш Механическое действие проявляется при прохождении тока большой плотности через ткани, что приводит к расслоению тканей, появлению рваных ран, вывихов конечностей, иногда даже к отрыву частей тела.

Ш Электрохимическое действие тока выражается в поляризации клеточных мембран, изменении движения ионов, что приводит к коагуляции белков, некрозу тканей и определяет сопутствующие осложнения при лечении электротравм.

Ш Электрофизиологическое действие тока определяется специфическим действием на клетки возбудимых тканей (скелетная и гладкая мышечная ткань, нервные клетки и проводящие нервные пути, железистая ткань), для которых электрический ток является биологическим раздражителем. В ответ на его действие развивается специфическая реакция тканей: тонические судороги скелетных мышц, спазм стенок кровеносных сосудов, нарушения сердечной деятельности (аритмия, остановка сердца, фибрилляция желудочков), нарушения деятельности центральной нервной системы (паралич дыхательного центра, коматозное состояние и др.)

Электрический ток может нанести поражение человеку в виде электрической травмы или удара. Наибольшую опасность представляет электрический удар. При электрических ударах поражению подвергаются внутренние органы человека, такие как, центральная нервная система, сердце, легкие и др.

Степень тяжести поражения человека электрическим током определяется параметрами тока (частота, род тока, величина напряжения, тока), площадью контакта, временем воздействия, путем прохождения электрического тока по телу человека, внутренним состоянием человека. Характер такого воздействия определяется из индивидуальных особенностей, таких как, физическое состояние человека и его масса. К примеру, физически крепкие и здоровые люди значительно легче переносят воздействие электрического тока. Наиболее подвержены воздействию электрического тока люди с заболеваниями кожи, органов внутренней секреции, сердечно-сосудистой системы и нервными расстройствами. К тому же, к этой категории модно отнести людей с повышенной потливостью, так как повышенная потливость чаще всего возникает в результате волнения, испуга и других расстройствах нервной системы. Также, депрессия, состояние опьянения и утомления также повышают чувствительность человека к воздействию электрического тока.

Самые опасные случаи поражения электрическим током возникают при прохождении тока по жизненно важным органам - сердцу и легким. В таком случае смертельный исход возможен даже при напряжении 12-36 В, в том числе при поражении человека электрическим током через самые уязвимые части тела - шея, щека и тыльная сторона ладони.

По сравнению с переменным, постоянный ток безопаснее при небольших значениях напряжения в плане поражения человека. Так при напряжении около 300 В, постоянный ток безопаснее в 5 раз, по сравнению с переменным. По этой причине, в электроустановках постоянного тока до 300 В заметно меньше случаев смертельного исхода при поражении током. При больших значениях напряжения, постоянный ток опаснее переменного при частоте 50 Гц, так как воздействие постоянного тока приводит к глубоким и обширным ожогам.

Установлено, что с увеличением частоты опасность поражения и степень воздействия переменным током - растет. Это правило справедливо для переменного тока частотой до 100 Гц. При дальнейшем увеличении частоты опасность поражения снижается. К примеру, при порадении переменным током напряжением 1500 В и частотой выше 1000 Гц негативного воздействия практически не наблюдается, а даже наоборот, оказывает лечебное воздействие, что нашло применение в медицине - применение тока ультравысокой частоты.

Петля тока - путь прохождения электрического тока по телу человека. Именно это путь определяет исход поражения человека электрическим током.

Можно выделить всего 5 основных «петель»:

Ш Рука - рука

Ш Рука - голова (левая рука - голова, правая рука - голова)

Ш Рука - нога (левая рука - левая нога, левая рука - правая нога, правая рука - левая нога, правая рука - правая нога).

Ш Голова - нога (голова - левая нога, голова - правая нога)

Ш Нога - нога

В тоже время, существует несколько разновидностей прохождения петель тока по телу человека. Так, например, если ток проходит по жизненно важным органам - опасность его поражения увеличивается. Тем не менее, опасность поражения электрическим током определяется не только этим условием, но еще зависит от участка прикосновения тела человека к токоведущей части и плотности нервных окончаний этой части тела человека. При поражении человека электрическим током при прикосновенни наиболее уязвимыми участками тела исход может быть смертельным даже при небольших значениях силы тока [18, 19].

При длительном воздействии электрического тока на тело человека вероятность смертельного исхода также увеличивается.

При длительном поражении человека электрическим током переменной частоты при значении силы тока до 0,1 А смертельный исход можно объяснить пробоем кожи. При значении силы тока больше 0,1 А поражение тела человека может возникнуть фибрилляция сердца, что также приводит к фатальным последствиям.

Важнейшим условием индивидуальной профилактики электротравматизма является формирование у специалиста фактора внимания - психо-эмоциональной настороженности. Этот фактор основан на знании человека о физиологическом воздействии электрического тока на организм человека.

Для обеспечения электробезопасности должны применяться отдельно или в сочетании друг с другом следующие технические способы и средства:

v защитное заземление;

v зануление;

v выравнивание потенциалов;

v электрическое разделение сетей;

v защитное отключение;

v изоляция токоведущих частей (рабочая, дополнительная, усиленная, двойная);

v оградительные устройства;

v предупредительная сигнализация, блокировка;

v знаки безопасности;

v средства защиты и предохранительные приспособления.

В результате нарущения изоляции под напряжением могут оказать части электроустановок металлические части, которые не находятся под напряжением при нормальных условиях.

Прикосновение к корпусам установок с поврежденной изоляцией столь же опасно, как и непосредственно к токоведущим частям, находящимся под напряжением. Поэтому электроустановки должны иметь защитные устройства, обеспечивающие безопасность прикосновения к металлическим корпусам поврежденных установок [18, 19].

К самым распространенным защитным устройствам относятся защитное заземление или зануление и защитное отключение.

Защитное заземление обеспечивает безопасность обслуживания электроустановок в сетях питания с изолированной от земли нейтралью источника питания. Оно представляет собой преднамеренное соединение с землей нетоковедущих металлических частей электроустановок посредством заземляющих проводников и заземлителей.

Заземлители в виде металлических электродов (отрезков металлических труб, штырей, уголков, полос) помещаются непосредственно в землю и должны иметь малое сопротивление растеканию тока в земле.

Защитное заземление необходимо для снижения напряжения относительно земли до безопасной величины на металлических частях электроустановок, нормально не находящихся под напряжением, но оказавшихся под таковым в результате повреждения изоляции.

При снижении напряжения на заземленном оборудовании относительно земли ток, проходящий через тело человека, оказавшегося включенным параллельно цепи «корпус-земля», снижается до безопасной величины.

Сущность защиты заключается в том, что при замыкании ток проходит по обеим параллельным ветвям и распределяется между ними обратно пропорционально их сопротивлениям. Ток всегда выбирает путь наименьшего сопротивления (см. рисунок 3.1).



Рисунок 3.1 - Пути тока при защитном заземлении

Защитное заземление (рис. 3.2) состоит из группы заземлителей 1 и соединительной полосы 2, помещенных непосредственно в земле, при помощи которых осуществляется надежное соединение (контакт) с землей и обеспечивается малое сопротивление растеканию тока. В заземляющее устройство входит также заземляющая магистральная полоса 3, положенная по периметру внутри помещения, где размещено оборудование. Оборудование 4, подлежащее заземлению, присоединяется параллельно к магистральной полосе заземления, соединительными проводами 5, присоединенными к оборудованию при помощи болтов 6.

В качестве естественных заземлителей могут быть использованы металлические конструкции зданий, водопроводные трубы, свинцовые оболочки кабелей и другие металлические сооружения, имеющие надежное соединение с землей и достаточно малое сопротивление растеканию тока в земле. Не разрешается использовать в качестве естественных заземлителей трубопроводы горючих жидкостей, взрывоопасных газов и трубопроводы, покрытые изоляцией для защиты от коррозии.

При невозможности использования естественных заземлителей или при слишком большом сопротивлении растеканию тока устраиваются искусственные заземлители (Рисунок 3.2).

Рисунок 3.2 - Схема устройства защитного заземления

В электроустановках с напряжением до 1000 В с заземленной нейтралью безопасность обслуживания электроустановок обеспечивается устройством зануления, т.е. преднамеренное соединение с нулевым защитным проводником металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением (рис. 3.3).

При таком электрическом соединении, если оно надежно выполнено, всякое замыкание на корпус превращается в однофазное короткое замыкание (т.е. замыкание между фазами и нулевым проводом). При этом возникает ток такой силы, при которой обеспечивается срабатывание защиты (предохранителя или автомата) и автоматическое отключение поврежденной части установки.



Рисунок 3.3 - Пути тока при защитном заземлении

Зануление - это способ защиты от поражения электрическим током быстрым отключением поврежденного участка сети, с последующим отключением всей поврежденной установки.

Цепь зануления (трансформатор - фазные провода - защитные нулевые проводники - трансформатор) имеет малое сопротивление (доли Ома). При замыканиях на корпус, ток, проходящий по этой цепи, достигает сотен Ампер.

Кратковременно до срабатывания защиты на всех элементах цепи зануления появляется напряжение.

Повторное заземление нулевого защитного провода предназначено для снижения этого напряжения.

Электрозащитным являются средства, служащие для защиты людей, работающих с электроустановками, от поражения электрическим током, от воздействия электрической дуги и электромагнитного поля.

Электрозащитные средства могут быть основными и дополнительными.

Средства защиты, изоляция которых длительно выдерживает рабочее напряжение электроустановки, и которые позволяют прикасаться к токоведущим частям, находящимся под напряжением являются основными.

Средства защиты, которые сами по себе не могут при данном напряжении обеспечить защиту от поражения током, а применяются совместно с основными электрозащитными средствами, являются дополнительными средствами.

К основным электрозащитным средствам, применяемым в электроустановках напряжением до 1000 В, относятся:

Ш изолирующие штанги;

Ш изолирующие и электроизмерительные клещи;

Ш указатели напряжения;

Ш диэлектрические перчатки;

Ш Слесарно - монтажный инструмент с изолирующими рукоятками.

К дополнительным электрозащитным средствам в электроустановках напряжением до 1000 В относятся:

Ш диэлектрические галоши;

Ш диэлектрические коврики;

Ш переносные заземления;

Ш изолирующие подставки и накладки;

Ш плакаты и знаки безопасности.

К основным электрозащитным средствам для работы в электроустановках напряжением выше 1000 В относятся:

Ш изолирующие штанги, изолирующие и электроизмерительные клещи, указатели напряжения, указатели напряжения для фазировки;

Ш изолирующие устройства и приспособления для работ на с непосредственным прикосновением электромонтера к токоведущим частям (изолирующие лестницы, площадки, изолирующие тяги, канаты, корзины телескопических вспышек, кабины для работы у провода и др.).

К дополнительным электрозащитным средствам, применяемым в электроустановках напряжением выше 1000 В, относятся:

Ш диэлектрические перчатки;

Ш диэлектрические боты;

Ш диэлектрические ковры;

Ш индивидуальные экранирующие комплекты;

Ш изолирующие подставки и накладки;

Ш диэлектрические колпаки;

Ш переносные заземления;

Ш оградительные устройства;

Ш плакаты и знаки безопасности.



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Таким образом, в ходе проектирования электроснабжения микрорайона г. Усинск, было выявлено, что более экономичным вариантом будет проектирование электроснабжение целого микрорайона, чем проектирование по мере его очередности строительства.

В результате выполнения работы проведены расчеты низковольтных и высоковольтных линий, выбраны трансформаторы, рассчитаны электрические нагрузки, потери напряжений в линиях, выбраны сечения кабелей.

Сегодня практически ни один микрорайон не проектируют целиком, следовательно вырастают затраты на строительство линий от источника питания до каждой подстанции.

В данной работе была выбрана более экономичная схема питания подстанций, распределительный пункт был перенесен из центра микрорайона в сторону источника питания.

При такой схеме электроснабжения и другого выбора местоположения распределительного пункта сэкономленные затраты на кабельные линии составляют 19 940 000 рублей.



СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Бабаханян, И.С. Справочное пособие по проектированию электроснабжения/ Ю.Г. Барыбина. - М.: Энергоатомиздат, 2010. - 576 с.

2. Карапетян, И.Г. Справочное пособие по проектированию электрических сетей / Под редакцией Д. Л. Файбисовича. - М.: НЦ ЭНАС 2012 -320 с.

3. Карпов Ф.Ф., Козлов В.Н., Справочное пособие по расчету проводов и кабелей: Энергия 2013 - 224 с.

4. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей. М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2014.

5. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации. М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2014.

6. Правила устройств электроустановок. М.: Изд-во Норматика, 2013

7. Проектирование и монтаж электроустановок жилых и общественных зданий. СП 31-110-2003.

8. Федоров А.А., Анчарова Т.В., Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. - М.: Изд-во Энергоиздат, 2011 - 624 с.

9. Шеховцев, В. П. Расчёт и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования / В. П. Шеховцев. - М.: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2005. - 214 с.

10. Шеховцев, В.П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Справочное пособие по электрооборудованию и электроснабжению/ В. П. Шеховцев. - М.: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2010. - 136 с.

ГОСТ 32144-2013. Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. - Москва: Стандартинформ. - 2014

11. Харлов Н.Н. Электромагнитная совместимость в электроэнергетике: Учебное пособие. - Томск: Изд-во ТПУ, 2007. - 207 с.

12. ГОСТ 30372-95. Совместимость технических средств электромагнитная. Термины и определения. - Москва: Стандартинформ. - 1997

13. Ананичева С.С. Качество электроэнергии. Регулирование напряжения и частоты в энергосистемах: учебное пособие / С. С. Ананичева, А. А. Алекссев, А. Л. Мызин.; 3-е изд., испр. Екатеринбург: УрФУ. 2012. 93 с.

14. ГОСТ 30404.4.30 Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Методы измерений показателей качества электрической энергии. - Москва: Стандартинформ. - 2014

15. ГОСТ 30404.4.7 Совместимость технических средств электромагнитная. Общее руководство по средствам измерений и измерениям гармоник и интергармоник для систем электроснабжения и подключаемых к ним технических средств. - Москва: Стандартинформ. - 2013

16. ГОСТ 33073-2014 "Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Контроль и мониторинг качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения» (введен в действие Приказом Росстандарта от 04.12.2014 N 1948-ст).

17. Егоров Г.П., Коварский А.И. Устройство, монтаж, эксплуатация и ремонт промышленных электроустановок. М. , «Высшая школа», 1972г.

18. Поляков Г.Е. Устройство электрических станций, подстанций и линий электропередачи. М., «Высшая школа», 1968г.