Регулируемые преобразователи систем импульсного электропитания

В четвертой главе рассмотрены результаты исследований особенностей электромагнитных процессов в СИП, входящих в комплексы, которые состоят из ИП, ЗП, НЭ, РП, нагрузки и системы управления. Анализ режимов базируется на математическом моделировании комплексов.

На основе экспертных оценок выполнен многовариантный синтез структур и схем силовой электрической части СИП. Проведен анализ обширного массива электрических схем на базе методологии, в соответствии с которой принципиальные, электрические схемы замещения и математические модели СИП представлены каскадным соединением функциональных групп.

Введены универсальные электрические схемы силовой части комплексов, предназначенные для составления электрических схем замещения и разработки математического описания процессов в многовариантных СИП. Электрические схемы СИП РЛС, ГО, ЛТУ, ЭФУ ориентированы на разработку математических моделей более 30 вариантов схемотехнических решений.

Электрическая схема перспективной СИП РЛС с АФАР (рис. 15, а) представляет собой каскадное соединение выпрямителя, электрического фильтра, преобразовательного устройства, состоящего из силового высокочастотного транзисторного ключа и размагничивающего блока, трансформатора, высокочастотного выпрямителя с электрическим фильтром, НК, транзистора, включенного в разрядный контур между НК и нагрузкой, эквивалентной передающему модулю активной антенны.

Электрическая схема СИП ГО (рис. 15, б), принятая для разработки математических моделей, обобщает традиционные и новые, разработанные автором диссертации варианты электрической части озонаторов. Имитационное моделирование СИП ГО без энергообмена, с нерегулируемым и c регулируемым энергообменом между ГО и конденсатором фильтра реализуется на базе одной электрической схемы, которая содержит выпрямитель, электрический фильтр, инвертор, мост обратного тока на тиристорах, вспомогательный регулируемый источник, трансформатор и ГО.

Электрическая схема силовой части СИП ЛН технологических лазеров с АИР (рис. 15, в) подготовлена таким образом, что она позволяет разработать имитационные модели для сравнительного анализа известных и разработанных в диссертации вариантов. Базовая электрическая схема СИП содержит АИР. В усовершенствованной - инвертор дополнен полупроводниковым ключом, снижающим напряжения на элементах ЗП.

СИП соленоида (рис. 15, г) представлена каскадным соединением ЗП, выполненного по оригинальной схеме на базе высокочастотного резонансного инвертора на IGBT с бестоковой коммутацией, и РП на основе КНЭ. На схемы рис.15, а и б, а также на ЗП схемы рис.15, г автором получены патенты на полезные модели.

Для СИП разработаны обобщенные электрические схемы замещения, адекватно отражающие сущность процессов преобразования параметров электрической энергии. Электрические схемы замещения синтезированы каскадным соединением одинаковых функциональных групп, входящих в состав СИП различного назначения, и отличающихся, которые определяют специфику конкретной системы. К одинаковым группам СИП отнесены ИП, выпрямитель, электрический фильтр, трансформатор. Отличающимися функциональными группами являются высокочастотный выпрямитель с фильтром, разрядный преобразователь в СИП РЛС и ГО, РП в СИП лазера, РП с КНЭ в СИП соленоида. Разработанные электрические схемы замещения и полные узловые матрицы каскадно соединяемых функциональных групп СИП представлены в диссертации в табличной форме.

Электрические схемы замещения СИП положены в основу создания трех вариантов математических моделей. В первом варианте это имитационные модели в среде MATLAB Simulink. Во втором они представлены развернутыми формами систем интегро-дифференциальных уравнений. В третьем - матрично-топологические модели, базирующиеся на синтезированной полной матрице СИП и машинном преобразовании уравнений в среде математического ядра MATLAB к форме переменных состояния. Матрично-топологические модели являются основой специализированных программ компьютерного расчета, ориентированных на автоматизированное проектирование СИП.



Рис. 15. Электрические схемы: а - СИП РЛС с АФАР; б - СИП ГО; в - СИП технологического лазера; г - СИП соленоида ЭФУ

Исследования на имитационных моделях СИП РЛС с АФАР позволили: изучить динамические режимы, вызванные подключением СИП к ИП; уточнить условия обеспечения линейных режимов высокочастотного (100-150) кГц трансформатора при однополярном намагничивании в процессе стабилизации параметров импульсов в нагрузке; проанализировать степень влияния параметров второго порядка малости (межобмоточные емкостные связи в трансформаторе, индуктивности и емкости монтажных электрических цепей изделия) на уровень перенапряжений и потерь в полупроводниковых приборах.

Выполнено имитационное моделирование структур СИП ГО без обмена и с обменом энергией между ГО и конденсатором фильтра, позволившее выявить особенности каждого из вариантов. Подтверждено, что разработанные в диссертации новые варианты СИП ГО с регулируемым обменом энергии обеспечивают повышенную устойчивость режимов озонатора при одновременном улучшении массогабаритных показателей. Установлено, что лучшие показатели имеет СИП, содержащий симисторный мостовой преобразователь, в котором объединены функции инвертора и регулируемого моста обратного тока. Обоснована возможность повышения технико-экономических параметров СИП, реализованных на базе АИР с диодным мостом обратного тока, при введении в схему регулируемого источника постоянного напряжения. Показано, что регулирование в СИП ГО следует проводить за счет варьирования частоты при неизменной амплитуде первичного напряжения трансформатора.

Исследована эффективность преобразования параметров электрической энергии в СИП озонатора и взаимосвязанных электрохимических преобразований в ГО (рис.16). Развиты методические аспекты оптимизационных исследований при моделировании озонаторов с замкнутыми САУ, составленными интеграцией разработанной модели датчика производительности в имитационную модель СИП ГО.



Рис. 16. Зависимости потребляемой активной мощности (а) и относительной производительности (б) ГО от амплитуды и частоты напряжения

Результаты сравнительных исследований на имитационных моделях СИП технологических лазеров, реализованных на базе АИР, позволили установить преимущества схемотехнических решений, предложенных в диссертации по сравнению с известными. В работе на основе анализа электромагнитных процессов в предложенных вариантах СИП ЛТУ показана эффективность устранения перенапряжений в АИР, снабженных устройствами циклического вывода энергии конденсатора С2 в НК (рис. 15, в). Получена информация об уровне искажений напряжений и токов ИП при генерировании импульсов большой мощности.

Проведены исследования разработанной в диссертации СИП соленоида ЭФУ. Структурная схема имитационной модели СИП состоит из математических блоков ИП, фильтра, транзисторного ЗП с ДК и РП с КНЭ (рис.17). По результатам вычислительных экспериментов на имитационной модели проведена оценка влияния параметров соленоида на форму выходных импульсов тока (рис. 18).



Рис. 17. Структурная схема имитационной модели СИП соленоида ЭФУ

Рис. 18. Формы вершины импульса тока при изменении параметров соленоида: а) индуктивности; б) активного сопротивления

Определены алгоритмы изменения параметров реактивных элементов КНЭ и работы системы управления универсальной СИП ЭФУ для создания ИМП.

В перспективных СИП различного функционального назначения на математических моделях исследованы: аспекты ЭМС СИП с ИП; режимы стабилизации формы импульсов тока в нагрузке; условия возникновения перенапряжений и экстратоков при коммутации полупроводниковых приборов; влияние феррорезонансных явлений. Результаты исследований стационарных и динамических режимов позволили повысить точность расчетов на стадии проектирования и обеспечить надежность работы СИП в эксплуатационных условиях.

Для ряда оригинальных СИП разработаны матрично-топологические модели, внедрены в практику проектирования специализированные компьютерные программы и методики автоматизированного расчета.

Пятая глава посвящена разработке устройств повышения ЭМС СИП с ИП. СИП является регулируемой вентильной нагрузкой, содержащей входной выпрямитель. Один из главных показателей ЭМС СИП с ИП - коэффициент мощности КМ = КС КИ.

Емкостные компенсаторы реактивной мощности (повышение КС) критичны к высшим гармоникам тока. Пассивные фильтры высших гармоник (повышение КИ) могут вызывать к резонансные явления в системе и дополнительные искажения токов и напряжений.



Предложено новое эффективное комплексное устройство - трансформаторно-вентильный корректор коэффициента мощности (ТВККМ), состоящий из трансформаторно-тиристорного корректора коэффициента сдвига (ККС), компенсирующего реактивную мощность СИП, и транзисторного корректора коэффициента искажения (ККИ), компенсирующего мощность искажения. ККС представляет собой трансформаторно-тиристорный модуль (ТТМ) (рис. 19), работающий в режиме компенсатора QСИП, а ККИ, мощность которого равна мощности искажения СИП и значительно меньше мощности ККС, выполнен на IGBT.

Разработана модель ККС на базе метода структурного моделирования. Показано, что достоинством ККС на базе ТТМ является высокое значение максимальной компенсируемой реактивной мощности, благодаря использованию однооперационных силовых тиристоров.

Разработана дискретная математическая модель ККИ (3) - (5) в синхронной системе dq-координат, ориентированной по вектору напряжения питающей сети. В ней используются предварительные значения , тока (предсказания), определяемые по (3)

(3)

(4)

(5)

где Rf , Lf - параметры входного фильтра; s - круговая частота напряжения сети; переменные с индексом «*» соответствуют опорным значениям, а без индекса - фактическим; k - номер временной выборки; ТВ - период выборки.

Осциллограммы тока СИП, ККИ и сети, полученные в результате математического моделирования, приведены на рис. 20

Разработанная имитационная модель позволяет найти оптимальные параметры как элементов силовой схемы ТВККМ, так и его системы управления.

Предложена методика определения минимальных значений индуктивности согласующего Lf2 -фильтра и емкости конденсатора в цепи постоянного тока ККИ.

В качестве развития варианта ТВККМ предложен вентильный корректор коэффициента мощности (ВККМ) (рис. 21), состоящий из двух полупроводниковых силовых блоков (Б1 и Б2). Компенсация реактивной мощности (функция ККС) осуществляется блоком Б1, а компенсация мощности искажения (функция ККИ) - блоком Б2. На этот вариант вентильного ККМ (ВККМ) автором получен патент на полезную модель.



Основными достоинствами Б1 как компенсатора реактивной мощности являются:

возможность генерирования и регулирования реактивной мощности как емкостного, так и индуктивного характера при одном типе накопителя энергии на стороне постоянного тока;

практически синусоидальная форма тока во всем диапазоне регулирования мощности;

высокое быстродействие, относительно небольшие массы и габариты.



Показано, что одним из перспективных решений повышения коэффициента мощности СИП как вентильной нагрузки является одновременная компенсация реактивной мощности и мощности искажения за счет применения активного выпрямителя.

В шестой главе рассмотрены системы управления СИП с нерегулируемой и регулируемой формой импульсов, а также устройствами повышения ЭМС СИП с ИП.

РЛС и озонаторы работают с нерегулируемыми по форме импульсами в нагрузке. Вопросы управления в СИП РЛС с ПАР сводятся к обеспечению оперативного (длительного) режима поддержания требуемой мощности радиоимпульсов путем регулирования напряжения в пределах (0,7-1,0)Uн и технологического (кратковременного) режима для восстановления вакуума ГЛ изменением напряжения в пределах (0,5-1,0)Uн. Актуальными при этом являются ограничение начальных токов зарядки конденсаторов фильтра при включении СИП, минимальные массогабаритные показатели и высокий уровень ЭМС с автономным СГ и другими потребителями. Наиболее полно этому комплексу требований отвечает предложенный вариант системы управления ВЭМРН, который был принят для серийных изделий.

В РЛС с АФАР, в связи с изменением топологии схемы электропитания СИП антенны и РЛС в целом, актуальными стали вопросы управления, обеспечивающие высокую стабильность напряжения НК каждого ППМ. Предложенные рекомендации по совершенствованию систем управления СИП ППМ, а также потребителями электроэнергии, входящими в комплекс РЛС, позволили уменьшить ошибку в определении расстояния до цели с 10% до 1%, а также на (10…20)% увеличить дальность ее обнаружения.

В СИП озонаторов обоснованы рекомендации по управлению процессами в ГО в статических и динамических режимах работы установки, совершенствованию функционирования каналов энергообмена между ГО и конденсатором фильтра, регулированию производительности озонатора путем изменения амплитуды и частоты напряжения СИП.

Особое место при разработке систем управления СИП занимают вопросы формирования выходных импульсов тока заданных форм, что актуально для ЛТУ и ЭФУ. В общем случае управление СИП ЛТУ и ЭФУ является сложной задачей вследствие нелинейности математического описания СИП и нагрузки, неопределенности или качественного характера связи между параметрами электрического импульса и конечным продуктом технологического или электрофизического процессов. Предложено в этих условиях использовать нейросетевые принципы управления СИП.

В диссертации приведен пример синтеза нейронной системы управления (НСУ) СИП, формирующей выходные импульсы тока заданных форм (рис. 22). Проведенные исследования (рис. 23) иллюстрируют принципиальную возможность построения систем управления РП на базе НСУ, что позволяет отрабатывать заданные импульсы с относительной погрешностью не более 3% в воспроизведении контролируемых параметров. Установлено, что для решения поставленной задачи в СИП с пятизвенным РП оптимальной, с точки зрения топологии, является трехслойная нейронная сеть с прямыми связями с количеством нейронов в слоях - 6, 18, 10.

Рис. 22. Функциональная схема НСУ СИП

Рис. 23. Выходные импульсы тока СИП с НСУ: i3, i, ia - заданный, выходной и аппроксимированный выходной импульсы тока СИП

Разработаны принципы построения микропроцессорных систем управления устройством повышения ЭМС СИП с ИП. В соответствии со структурой силовой схемы трансформаторно-вентильного ККМ предложена двухканальная система управления. В функциональной схеме (рис. 24) разработанной системы управления ККС реализовано преобразование трехфазных систем напряжений и токов к двухфазным ортогональным в - координатах. Вычисление управляющего воздействия ККС производится с учетом значений скалярных 1n, 2n, 3n, 4n и приведенных комплексных eabn(t), ebcn(t) коэффициентов для всех (n = 12) полнофазных стационарных режимов работы ТТМ в ККС, а также значения коэффициента трансформации ТТМ k, комплексного сопротивления фазы питающей сети и емкости конденсатора фазы ККС.

Рис. 24. Функциональная схема микропроцессорной системы управления ККС СИП

С целью упрощения системы управления ККИ, контуры регулирования токов по d и q осям сведены с помощью развязки по напряжению и метода сокращения нулей-полюсов к системам первого порядка. Получена структурная схема (рис. 25) и передаточные функции (6), (7) замкнутой системы управления ККИ

, (6)

, (7)

.

Определены граничные условия (8), (9) устойчивой работы ККИ

, (8)

(9)

Рис. 25. Структурная схема системы управления ККИ СИП

Созданы математические модели систем управления ККС, ККИ и проведено их имитационное моделирование в среде MATLAB Simulink. Найдены параметры, при которых достигается повышение КС, компенсация высших гармонических составляющих тока по фазам питающей сети и, как следствие, увеличение значения КИ, а также устойчивый режим работы замкнутых САУ.

Результаты моделирования подтверждены многочисленными экспериментальными исследованиями образцов устройств повышения ЭМС с привлечением программы автоматизированных измерений, обработки и анализа данных Lab View.



ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИИ

В диссертации впервые решен комплекс вопросов, связанных с разработкой, исследованием и внедрением в производство новых типов высокоэффективных СИП антенн радиолокационных станций, генераторов озона, лазерных технологических и электрофизических установок и устройств генерирования импульсных магнитных полей.

Наиболее существенные научные и практические результаты работы:

1. Обоснована обобщенная теория анализа и синтеза СИП, включающая единое матрично-топологическое и структурное представление имитационных динамических моделей СИП, оригинальные алгоритмы агрегатирования и синтеза математических моделей многовариантных СИП, алгоритмы формирования математических моделей в форме уравнений переменных состояний.

2. Предложено единое представление многовариантного массива СИП в задачах проектирования в виде каскадно соединяемых подсистем. Определен состав моделей элементов СИП, необходимых для эффективного выполнения проектных процедур и операций.

3. Предложены новые принципы построения и схемные варианты, защищенные охранными документами, СИП радиолокационных станций с пассивной и активной фазированной решеткой, отличающиеся улучшенными массогабаритными показателями, обеспечивающие заданный уровень электромагнитной совместимости с системой электроснабжения.

4. Выработаны основные принципы построения и разработаны технические решения СИП генераторов озона, работающих на повышенной частоте, с регулируемым обменом энергии между генератором озона и и входными цепями, которые позволяют на 30% улучшить их массогабаритные показатели.

5. Обоснованы топологические варианты СИП технологических лазеров и электрофизических установок, а также предложены схемные решения, на основе которых разработаны установки для систем электрофизического и технологического назначения с улучшенными массогабаритными характеристиками, позволяющие в 1,5 раза уменьшить перегрев силовых ключей зарядных преобразователей при значениях коэффициента использования источника питания kИ = 0,9…0,95.

6. Предложен метод управления СИП, основанный на теории нейронных сетей. Разработаны математические модели микропроцессорных систем управления трехфазных активных фильтров и трансформаторно-тиристорных модулей, позволившие синтезировать замкнутую систему автоматического регулирования корректоров коэффициента сдвига и искажений, которые обеспечивают заданный уровень электромагнитной совместимости СИП с источником питания.

7. Предложены и разработаны схемотехнические варианты систем повышения электромагнитной совместимости мощных СИП с первичным источником электропитания, защищенные охранными документами, позволившие в 4…5 раз уменьшить действующее значение высших гармоник потребляемого тока. Предложены новые алгоритмы управления электроприемниками системы электропитания радиолокационных станций, разработаны СИП модульного типа для передающих устройств, что позволило уменьшить ошибку в определении расстояния до цели с 10% до 1%, а также на 10%...20% увеличить дальность ее обнаружения.

8. Для решения задачи конструирования моделей, ориентированных на выполнение НИОКР и проектирование СИП конкретного назначения, разработана и подтверждена практикой подготовки серийных промышленных установок модификация матрично-структурных преобразований. Для инструментальной поддержки новой технологии автоматизации исследования и проектирования СИП разработан набор компьютерных программ, авторство на которые защищено 7-ю свидетельствами об официальной регистрации.

9. Экспериментальная оценка результатов аналитических исследований, имитационного моделирования, компьютерных расчетов режимов и характеристик разработанных СИП подтвердила с допустимой погрешностью (в пределах 5%…10%) соответствие исследуемых явлений реальной физической природе, верность теоретических представлений о характере процессов в силовых цепях преобразователей. Установившиеся и переходные режимы в СИП реализуемы при параметрах, принятых в расчете, устойчивы и обеспечивают нормальную эксплуатацию установок.

10. Промышленные испытания и длительная эксплуатация созданных образцов СИП различного назначения подтвердили с необходимой достоверностью их работоспособность и высокие эксплуатационные показатели, возможность промышленного освоения полученных научных разработок с технико-экономическими данными на уровне заданных требований. Эффективность практической реализации научных выводов и рекомендаций работы подтверждена при:

- разработке и создании серий радиолокационных станций ПВО «НЕБО», «НЕБО-СВ», «НЕБО-УЕ», «НЕБО-СВУ», отмеченных тремя государственными премиями. В этих разработках использовано полученное авторское свидетельство на изобретение и 4 патента на полезную модель;

- разработке и создании двух серий (ТМ и ТС) частотно-регулируемых озонаторов мощностью 5-50 кВт, новые технические решения которых защищены двумя патентами на полезную модель;

- разработке промышленных образцов и серийных установок для лазерных и плазменных технологий, внедренных в ИПФ РАН (г. Н.Новгород), АН Молдавии, ПО «Азот» (г. Кемерово), НИИ двигателей (г. Москва). В технических решениях использованы 6 авторских свидетельств на изобретение, полученные автором;

- создании комплекса мощных зарядных преобразователей с напряжением до 25 кВ для Российского федерального ядерного центра («РФЯЦ-ВНИИЭФ» г. Саров).



ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ ОТРАЖЕНО В СЛЕДУЮЩИХ ПУБЛИКАЦИЯХ

Книжные издания

1. Кириенко В.П. Регулируемые преобразователи систем импульсного электропитания: монография / НГТУ. - Н. Новгород, 2008. - 617 с.

2. Кириенко В.П. Разрядные устройства силовых импульсных преобразователей с комбинированным накопителем энергии: учеб. пособие / НГТУ. - Н.Новгород. 2005. - 105 с.

3. Кириенко В.П. Системы импульсного электропитания озонаторов: учеб. пособие / НГТУ. - Н.Новгород, 2006. - 89 с.

4. Кириенко В.П. Математическое моделирование систем импульсного электропитания: учеб. пособие / НГТУ. - Н.Новгород, 2007. - 135 с.

5. Кириенко В.П. Зарядные преобразователи систем импульсного электропитания: учеб. пособие / НГТУ. - Н.Новгород, 2007. - 139 с.

Публикации в ведущих рецензируемых изданиях,

6. рекомендованных ВАК

7. Шевчук С.Н., Кириенко В.П. Преобразователь с симметричными триодными тиристорами, включенными по трехфазной мостовой схеме // Электротехника. - 1980. - № 3. - С. 45-48.

8. Кириенко В.П. Работа трехфазного преобразователя с симметричными тиристорами в инверторном режиме // Электротехника. - 1981. - № 3. - С. 11-13.

9. Кириенко В.П., Наумов В.С. Зарядный вентильный преобразователь со звеном повышенной частоты для накачки импульсных оптических квантовых генераторов // Автометрия. - 1982. - № 5. - С. 83-84.

10. Кириенко В.П., Наумов В.С. Анализ возможных способов построения зарядных устройств импульсных источников питания лазерных систем // Автометрия. - 1983. - № 5. - С. 91-95.

11. Кириенко В.П., Стрелков В.Ф. Регулятор напряжения импульсного источника электропитания радиолокационной станции // Электротехника. - 2005. - № . - С. 49-54.

12. Кириенко В.П., Копелович Е.А. Режимы работы высоковольтных зарядных устройств с дозирующими конденсаторами для электрофизических установок // Электричество. - 2006. - № 5. - С. 25-31.

13. Кириенко В.П., Слепченков М.Н. Комплексное устройство компенсации реактивной мощности и мощности искажения в системах питания с управляемым выпрямителем / Электричество, 2006, № 11. С. 33 - 40.

14. Кириенко В.П., Верховский С.Я. Генератор мощных регулируемых импульсов с комбинированным накопителем энергии последовательного типа. // Электричество. - 2007.- № 5. - С. 48-53.

15. Кириенко В.П., Лоскутов А.Б., Ваганов С.А. Улучшение качества электроэнергии с помощью трансформаторно-тиристорного модуля с микропроцессорной системой управления при резкопеременном характере нагрузки / Промышленная энергетика 2007, № 5. - С. 42-46.

16. Кириенко В.П., Ваняев В.В., Ваняев С.В. Генераторы импульсов тока с многозвенным токоформирующим элементом // Изв. вузов. Электромеханика. - 2008. - № 1. - С. 21-27.

17. Кириенко В.П. Зарядное устройство накопительного конденсатора с бестоковой коммутацией ключей // Электричество. - 2008. - № 1. - С. 48-53.

18. Кириенко В.П. Системы импульсного электропитания частотно-регулируемых озонаторов // Электротехника. - 2008. - № 1. - С. 21-27.

Публикации в материалах Всесоюзных, Всероссийских и Международных конференций

19. Ваняев В.В., Кириенко В.П., Шевчук С.Н. Высоковольтный импульсный источник энергии с накопительными конденсаторами / Проблемы преобразовательной техники: тез. докл. III Всесоюзн. науч.-техн. конф. - Киев, 1983, Ч. 2. - С. 250-252.

20. Зарядный вентильный преобразователь импульсного источника энергии с емкостным накопителем / В.П. Кириенко, В.С. Наумов, Е.А. Копелович [и др.] // Импульсные источники энергии для физических и термоядерных исследований: тез. докл. Всесоюзн. конф. - М., 1983. - С. 154.

21. Кириенко В.П., Ваняев В.В., Голицын Ю.В. Мощный источник питания для электроимпульсной обработки материалов // Автоматизация новейших электротехнических процессов в машиностроении на основе применения полупроводниковых преобразователей частоты с целью экономии материальных, трудовых и энергетических ресурсов: мат. V Всесоюз. науч.-техн. конф. - Уфа, 1984. - С. 21-22.

22. Вопросы оптимизации полупроводниковых электроприборов / В.П. Кириенко, С.Н. Шевчук, С.В. Хватов [и др.] // Применение преобразовательной техники в энергетике, электроприводах и электротехнологических установках // Всеесоюз. науч.-техн. конф. - Тольятти, 1984. - С. 57.

23. Бестрансформаторный зарядный преобразователь импульсного источника энергии / В.В. Ваняев, Ю.В. Голицын, В.П. Кириенко [и др.] // Проблемы преобразовательной техники: тез. докл. IV Всесоюз. науч.-техн. конф. - Киев, 1987, ч. 2. - С. 55-57.

24. Кириенко В.П., Ваняев В.В., Голицын ЮВ., Карпенко А.И. Особенности зарядки дозирующих конденсаторов в каскадных преобразователях импульсных источников энергии // Проблемы преобразовательной техники: мат. V Всесоюз. науч.-техн. конф., ч. 2. - Киев. 1991. - С. 216-217.

25. Кириенко В.П., Ваняев В.В., Шахов А.В. Широкодиапазонный стабилизатор переменного напряжения (тез. докл.) // Труды III Междунар. (XIV Всеросс.) конф. по автоматизированному электроприводу. - Н.Новгород, 2001. - С. 118 - 119.

26. Кириенко В.П., Стрелков В.Ф. Особенности работы системы электропитания автономного объекта при импульсной нагрузке / Автоматизированный электропривод в XXI веке: труды IV Междунар. конф. по автомат. электроприводу. ч. 2. - Магнитогорск, 2004. - С. 143-144.

27. Кириенко В.П., Ваняев В.В. Стабилизация выходного напряжения импульсных источников электропитания // Проблемы электроники, электроэнергетики и электротехнологий: сб. тр. Всерос. науч.-техн. конф. - Тольятти, 2004, ч. 2 - С. 92-93.

28. Кириенко В.П., Ваняев В.В. Регулируемый источник импульсов тока // Автоматизированный электропривод в XXI веке: пути развития. Ч. 1: тр. IV Междунар. (XV Всерос.) конф. по автомат. электроприводу. - Магнитогорск, 2004. - С. 330-331.

29. Кириенко В.П., Копелевич Е.А., Стрелков В.Ф. Преобразовательные устройства для систем электропитания импульсных нагрузок / мат. Всемирн. Электротехн. конгресса, ВЭЛК-2005. - М., 2005.

30. Кириенко В.П. Влияние характера нагрузки на параметры генератора импульсов // Состояние и перспективы развития электротехнологии: мат. междунар. науч.-техн. конф. Т. 1. - Иваново, 2005. - С. 200.

31. Кириенко В.П. Стрелков В.Ф. Электромагнитная совместимость ИВЭП // сб. докл. IX Всеросс. науч.-техн. конф. Электромагнитная совместимость технических средств и электромагнитная безопасности. - СПб. - 2006. - С. 281-283.

32. Кириенко В.П., Копелович Е.А., Слепченков М.Н. Коррекция коэффициента мощности высоковольтных источников питания электрофизической аппаратуры / сб. докладов IX Росс. научн.-техн. конф. по электромагнитной совместимости технических средств и электромагнитной безопасности, ЭМС-2206, СПб, 2006. - С. 560-564.

33. Kirienko V.P., Slepchenkov M.N. Two-module shunt power active filter for non-active power compensation in power grids with control rectifiers // XI th International Conference on Electromechanics, Electrotechnology and Electromaterial Science, Crimea, 2006, p. 221 - 222.

34. Кириенко В.П. Концепция создания импульсных источников электропитания озонаторов // Проблемы электротехники, электроэнергетики и электротехнологии. мат. II Всеросс. науч.-техн. конф., Тольятти, 2007.

35. Кириенко В.П., Ваняев С.В., Ваняев В.В. Зарядное устройство накопительного конденсатора // Проблемы электротехники, электроэнергетики и электротехнологии: мат. II Всеросс. науч.-техн. конф. - Тольятти, 2007. - С. 324-328.

Охранные документы

36. А.с. 894838 СССР, МКл Н 03 К 3/53, Генератор высоковольтных импульсов / Кириенко В.П., Ваняев В.В. // Опубл. 30.12.81, Бюл. № 48.

37. А.с. 991583 СССР, МКл Н 03 К 3/53, Генератор высоковольтных импульсов / Кириенко В.П., Ваняев В.В. // Опубл. 21.01.83, Бюл. № 3.

38. А.с. 1003310 СССР, МКл Н 03 К 3/53, Генератор высоковольтных импульсов / Кириенко В.П., Ваняев В.В. // Опубл. 07.03.83, Бюл. № 9.

39. А.с. 1307546 СССР, МКл Н 03 К 3/53, Генератор высоковольтных импульсов / Кириенко В.П., Ваняев В.В., Голицын ЮВ. // Опубл. 30.04.87, Бюл. № 16.

40. А.с. 1417129 СССР, МКИ Н 02 М 1/08. Устройство для управления тиристорами статического преобразователя / Шевчук С.Н., Кириенко В.П., Стрелков В.Ф. // Опубл. 15.08.88, Бюл. № 30.

41. А.с. 1765881 СССР, МКл Н 03 К 3/53, Устройство для зарядки накопительного конденсатора / Кириенко В.П., Ваняев В.В., Голицын Ю.В. // Опубл. 30.09.92, Бюл. № 36.

42. А.с. 1772889 СССР, МКл Н 03 К 3/53 Устройство для зарядки накопительного конденсатора / Кириенко В.П., Ваняев В.В., Голицын Ю.В. // Опубл. 30.10.92, Бюл. № 40.

43. Патент на полезную модель № 47146 РФ, МПК Н 02 М3/335. Высокочастотный преобразователь / Кириенко В.П., Стрелков В.Ф. // Опубл. 10.08.2005, Бюл. № 22.

44. Патент на полезную модель № 58524 РФ, МПК С01В 13/11. Озонатор с импульсным источником электропитания / Кириенко В.П., Ваняев С.В., Кузнецов К.Ю. // Опубл. 27.11.2006, Бюл. № 33.

45. Патент на полезную модель № 66324 РФ, МПК С01В 13/11. Озонатор с импульсным источником электропитания / В.П. Кириенко // Опубл. 23.04.2007, Бюл. № 25.

46. Патент на полезную модель № 60803 РФ, МПК Н 02 J3/02. Система электропитания РЛС / Кириенко В.П., Стрелков В.Ф. // Опубл. 27.01.2007, Бюл. № 3.

47. Патент на полезную модель № 63622 РФ, МПК Н 03 К 3/53. Зарядное устройство накопительного конденсатора / Кириенко В.П., Ваняев С.В. , Ваняев В.В. // Опубл. 27.02.2007, Бюл. № 15.

48. Патент на полезную модель № 65695 РФ, МКИ Н 02 J3/02. Система электропитания радиолокационной станции / Кириенко В.П., Стрелков В.Ф. // Опубл. 10.08.2007, Бюл. № 22.

49. Патент на полезную модель: 66619 РФ МПК Н03К3/53. Трехфазный корректор коэффициента мощности / Кириенко В.П., Слепченков М.Н. // Опубл. 10.09.2007, Бюл. № 25.

50. Патент на полезную модель № 73559 РФ, МПК Н 02 J3/02. Система электропитания радиолокационной станции / Кириенко В.П., Стрелков В.Ф. // Опубл. 20.05.2008, Бюл. № 14.

51. Свидетельство об офиц. регистр. программ для ЭВМ № 2005611472 РФ. Система моделирования полупроводникового преобразователя частоты с нелинейной импульсной нагрузкой / В.П. Кириенко, К.Ю. Кузнецов, И.А. Захаров. - Опубл. 20.09.2005, Бюл. № 3.

52. Свидетельство об офиц. регистр. программ для ЭВМ № 2005612589 РФ. Имитационная математическая модель электротехнологической установки «Генератор импульсов напряжения - электрохимический преобразователь» / В.П. Кириенко, С.В. Ваняев, К.Ю. Кузнецов. - Опубл. 20.03.2006, Бюл. № 1.

53. Свидетельство об офиц. регистр. программ для ЭВМ № 2006611552 РФ. Система моделирования зарядных устройств импульсного источника энергии / В.П. Кириенко. - Опубл. 20.09.2006, Бюл. № 3.

54. Свидетельство об офиц. регистр. программ для ЭВМ № 2006611553 РФ. Система имитационного моделирования силовой части генератора электрических импульсов для устройств лазерной обработки материалов / В.П. Кириенко. - Опубл. 20.09.2006, Бюл. № 3.

55. Свидетельство об офиц. регистр. программ для ЭВМ № 2006611554 РФ. Система моделирования импульсного источника энергии / В.П. Кириенко, С.А. Емельянов. - Опубл. 20.09.2006, Бюл. № 3.

56. Свидетельство об офиц. регистр. программ для ЭВМ № 2006611721 РФ. Имитационная математическая модель системы «Импульсный генератор - электрофизическая установка» / В.П. Кириенко, С.В. Ваняев. - Опубл. 20.09.2006, Бюл. № 3.

57. Свидетельство об офиц. регистр. программ для ЭВМ № 2006612688 РФ. Имитационная математическая модель системы «Транзисторный зарядный преобразователь - емкостный накопитель энергии» / В.П. Кириенко, В.В. Ваняев, С.В. Ваняев. - Опубл. 20.12.2006, Бюл. № 4.

Размещено на Allbest.ru