Развитие теории переходных процессов при замыканиях на землю, разработка методов и средств повышения надежности работы электрических сетей с изолированной и компенсированной нейтралью
Развитие теории переходных процессов при замыканиях на землю. Разработка методов и средств управления режимом нейтрали сетей средних классов напряжения для улучшения протекания переходных процессов и функционирования защит от замыканий на землю.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | автореферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 14.02.2018 |
| Размер файла | 576,6 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
При замыкании на землю с дугогасящей катушкой, настроенной в резонанс, напряжение на поврежденной фазе в переходном процессе не превосходит фазного напряжения сети, и повторные зажигания дуги не связаны с большими перенапряжениями (UПЕР 2,5UФm).
При заметных расстройках компенсации возможно возникновение перенапряжений с кратностью 3 - 3,5UФm, что, безусловно, представляет опасность для ослабленной изоляции. Характерным в этом случае является увеличение напряжения на поврежденной фазе в процессе биений до значений, существенно превышающих нормальное фазное напряжение (до 1,8 - 2,0UФm). При этом напряжение нейтрали к моменту повторного зажигания дуги не успевает уменьшиться до уровня, безопасного по условиям возникновения максимальных перенапряжений на здоровых фазах. В процессе биений после каждого очередного погасания дуги напряжение поврежденной фазы, выявленное БВПФ, подается на пороговый блок, который срабатывает при превышении напряжением на поврежденной фазе UПФ нормального фазного напряжения цепи и запускает блок управления коммутатором, последний подает импульс на включение коммутатора. Причем управление организовано так, что резистор остается включенным в цепь нейтрали сети до тех пор, пока не произойдет полного затухания напряжения на нейтрали под действием повышенного демпфирования. Для этого управляющий импульс должен иметь соответствующую длительность После полного затухания тока в резисторе происходит его отключение и при возникновении нового цикла биений процесс повторяется. Такая логика управления может быть реализована не только силовыми полупроводниковыми коммутаторами с фазовым управлением, но и гораздо более дешевой и надежной контактной коммутацией с достаточным быстродействием.
Резистор, включаемый коммутатором в цепь тока нулевой последовательности, выбирается из условия затухания колебательного процесса разряда емкости нулевой последовательности сети за время около полупериода промышленной частоты (RЗ UНОМ/IС) по максимально возможному в условиях эксплуатации значению емкости сети.
В пятой главе рассмотрены некоторые вопросы разработки средств повышения эффективности функционирования защит от замыканий на землю в сетях с изолированной и компенсированной нейтралью. Для сетей с компенсированной нейтралью предложено управление заземляющим резистором по адаптивному алгоритму с учетом развития процесса замыкания во времени. При этом начало воздействия резистивного заземления на режим, его длительность и интенсивность определяются не по заранее выбранным уставкам, а по контролируемым параметрам развивающегося процесса.
Действие автоматики наступает только после выдержки времени, обеспечивающей надежную отстройку от режима единичных пробоев, когда восстановление нормального режима достаточно вероятно. После наступления режима непрерывных пробоев - перемежающегося дугового замыкания - включение резистора целесообразно обеспечивать только в фазе процесса, связанной с уменьшением прочности дугового промежутка (спадающая ветвь характеристики UПР (t) на рисунке 1), т.к. это свидетельствует о необратимости развития процесса в устойчивую фазу. При нецелесообразности сохранения режима замыкания включение резистора RN приводит к переходу режима в устойчивую фазу и резкому повышению селективности РЗЗЗ.
Дополнительная функция определения факта снижения пробивного напряжения в ходе процесса может быть легко реализована, например, с помощью анализа кривой восстанавливающегося напряжения на поврежденной фазе. Уровень восстанавливающегося напряжения на поврежденной фазе в момент пробоя характеризует электрическую прочность дугового промежутка и численно равен его пробивному напряжению.
Схема такого устройства приведена на рисунке 10.
Устройство содержит: дугогасящий реактор 1; резистор 2; включенный параллельно ДГР через быстродействующий коммутатор 3; блок 4 выбора поврежденной фазы; блок 5 управления коммутатором; пороговый блок 6; блок 7 выявления устойчивого характера дуги и схему ИЛИ 8. Блок выявления устойчивого характера дуги содержит пороговые блоки 9 и 10, схему НЕ 11, схему И 12 и элемент ВРЕМЯ 13, блок определения пробивного напряжения 14, блок сравнения величин пробивного напряжения 15, дифференцирующий блок 16, пороговый блок 17.
Рисунок 10
Очередной момент пробоя фиксируется с помощью дифференцирующего блока 16 и порогового блока 17. В момент пробоя производная напряжения на нейтрали превышает уставку порогового блока 17, и сигнал с его выхода запускает блок 14 определения пробивного напряжения. Этим блоком производится определение пробивного напряжения на данном цикле процесса и запоминание его значения. На следующем цикле происходит определение пробивного напряжения и вычисление его приращения UПР с помощью блока 15. Если пробивное напряжение настоящего цикла меньше пробивного напряжения предшествующего цикла, то характер развития процесса замыкания отвечает падающей ветви UПР (t), и подачей сигнала с блока 15 на третий вход схемы ИЛИ 8 обеспечивается включение резистора для скорейшего перехода режима замыкания в устойчивую фазу и срабатывания РЗЗЗ.
Длительность наложения активного тока в этом устройстве не задается фиксировано, а определяется характером процесса - резистор остается включенным в контур нулевой последовательности до тех пор, пока:
- не сработает РЗЗЗ;
- напряжение поврежденной фазы не станет близким к нулю в течение времени, гарантирующего надежное срабатывание РЗЗЗ.
Для всех токовых защит от замыканий на землю характерна проблема обеспечения селективности для присоединений с собственной емкостью, соизмеримой с суммарной емкостью всей сети. Принцип решения этой задачи известен и обеспечивается путем компенсации емкостного тока этого присоединения специальной компенсирующей обмоткой ТТНП, запитанной от трансформатора напряжения. Однако в условиях непрерывного эксплуатационного изменения емкостей присоединений этот метод оказывается малоэффективным.
Предложено в качестве одного из возможных технических решений этой проблемы использование регулирования параметров компенсирующей цепи применением специальной автоматики.
Желаемый результат можно получить следующим образом: при любых возмущениях в сети, связанных с появлением напряжения нулевой последовательности (3U0), например, коммутациях присоединений, кратковременных замыканиях на землю, "клевков" и т.д., по величине 3U0 и величине токов нулевой последовательности всех ТТНП производится расчет и запоминание емкостей нулевой последовательности фидеров и соответствующие изменения параметров компенсирующей цепи по каждому из присоединений. При таком управлении обеспечивается эффективная компенсация емкостных токов присоединений при любых изменениях схемы сети и ее параметров, что резко повышает чувствительность токовой защиты от замыканий на землю. Необходимо лишь блокировать процесс вычисления емкостей в течение времени замыкания фазы на землю, когда ток нулевой последовательности поврежденного фидера содержит токи нулевой последовательности всех фидеров.
Следует отметить также, что компенсация собственных емкостных токов присоединений при использовании предлагаемого способа становится управляемой и автоматически обеспечивает повышение чувствительности защит от замыканий на землю при любых изменениях схемы сети и ее параметров.
Новые функции: расчет емкостей нулевой последовательности присоединений при любом изменении схемы сети, запоминание рассчитанных значений емкостей и соответствующая перестройка параметров компенсирующей цепи освобождают эксплуатационный персонал от функций контроля за схемой сети, расчета емкостей фидеров, а также расчета и перестройки параметров компенсирующей цепи по каждому фидеру.
На рисунке 11 представлена схема, реализующая вышеописанный алгоритм.
Схема содержит трансформаторы тока нулевой последовательности 1 отходящих фидеров, блоки конденсаторов компенсирующих обмоток ТТНП 2, блок вычисления фидерных емкостей нулевой последовательности 3, аналого-цифровые преобразователи (АЦП) соответствующих блоков конденсаторов 4; пороговый блок напряжения нулевой последовательности 5 и блок выявления замыкания на землю 6.
Здесь в исходном режиме измеряются и запоминаются емкости всех фидеров.
В соответствии с измеренным значением этих емкостей происходит перестройка блоков конденсаторов компенсирующих обмоток ТТНП с помощью ключей.
Все дальнейшие изменения емкостей приводят к перестройке блоков конденсаторов и соответствующей коррекции величины емкостей компенсирующих цепей ТТНП, и следовательно, обеспечивают полную компенсацию собственных токов при эксплуатационных изменениях схемы.
Рисунок 10
В электрических сетях 6-35кВ возможны одновременные замыкания на землю разноименных фаз в двух разных точках сети - двойные замыкания на землю. При наличии в сети селективной и быстродействующей защиты от замыканий на землю, работающей на отключение, возникновение двойных замыканий маловероятно. Однако существующие защиты от замыканий на землю в основном неселективны, особенно в сетях с компенсацией емкостного тока, большая часть их работает на сигнал, кроме того, около 80% подстанций вообще не оснащены такими защитами, поэтому локализация двойных замыканий представляется достаточно актуальной.
Двойные замыкания отключаются МТЗ и при этом считается, что КЗ ликвидируется релейной защитой с наименьшим для потребителя ущербом (селективно) в случае, если отключаются не обе поврежденные линии, а лишь одна из них, а оставшееся однополюсное замыкание отключается вручную после определения поврежденного фидера с помощью сигнализации замыкания на землю или в результате поисковых переключений]. Поиск поврежденного фидера при этом зачастую затягивается на десятки минут.
Этот критерий селективности представляется небесспорным, особенно, при учете реального технического состояния защищаемых сетей и требуемой надежности электроснабжения. Особо отметим неоптимальность критерия селективности МТЗ при двойных замыканиях в сетях, где установлена защита от замыканий на землю (РЗЗЗ), работающая на отключение, когда в принципе не идет речи о сохранении режима однополюсного замыкания.
Применяемые в сетях с изолированной нейтралью МТЗ выполняются с трансформаторами тока в фазах А и С (по двухтрансформаторной схеме). Примерно в 1/3 случаев двойных замыканий, когда одно из замыканий на землю происходит на фазе без трансформатора тока, отключается лишь одна из поврежденных линий, а линия, где на поврежденной фазе трансформатор тока отсутствует, отключиться не может принципиально. Эта линия является неотключаемым источником однополюсного замыкания, который может последовательно вызывать повреждения на здоровых фазах других линий и их отключение. Такие многоместные (до 3-4 фидеров) повреждения в эксплуатации кабельных сетей 6-10 кВ нередки. Поэтому в связи с вышеизложенным применяемая для отключения двойных замыканий логика построения МТЗ представляется уместной лишь в том случае, когда возможно самоустранение или длительное существование режима однополюсного замыкания без перехода его в двухфазное, двойное или трехфазное КЗ, т.е. для сетей с небольшими токами замыкания на землю, либо со значительными токами замыкания на землю, имеющих настроенную компенсацию и с хорошей изоляцией. Однако, в настоящее время в большинстве случаев кабельные сети 6-10 кВ имеют ослабленную изоляцию и плохо настроенные дугогасящие катушки, особенно после аварийного отключения одного из фидеров в режиме двойного замыкания и соответствующей расстройки компенсации. Таким образом, критерий селективности, принятый при построении МТЗ линий сетей с изолированной нейтралью, и сама организация защиты в режиме двойного замыкания с помощью МТЗ являются безусловно корректными лишь в некоторых особых случаях, например, для воздушных радиальных сетей. Поэтому для случаев обязательной организации защитного отключения, предусмотренных нормативными документами, а также для старых кабельных сетей может оказаться технически и экономически оправданным иной критерий селективности защиты от двойных замыканий - обязательное, по возможности немедленное, отключение обоих мест повреждения.
В связи с вышеизложенным для немедленной локализации двойных замыканий в указанных случаях представляется приемлемым вместе с существующей МТЗ использовать простые токовые защиты от замыканий на землю основной частоты при установившемся режиме замыкания (защиты на РТ-40/0,2, РТЗ-50, РТЗ-51).
Описанная локализация двойных замыканий при использовании токовых защит от однополюсных замыканий на землю имеет простое техническое решение для радиальных сетей с тупиковыми линиями и одним выключателем на головном участке каждого фидера.
Здесь при замыканиях на землю на фазе В одного из фидеров не работает МТЗ именно этого фидера, т.к. на фазе В нет трансформатора тока. Если на фидерах ЦП установить ТТНП и простые токовые защиты от замыканий на землю и перестроить их уставки на режим двойного замыкания, вполне можно обеспечить надежное отключение обоих аварийных фидеров. При двойном замыкании на землю, например, в точках К2 и К3 Фидера N, как показано на рисунке 12, ток нулевой последовательности ТТНП (если пренебречь емкостной составляющей тока замыкания) равен нулю, т.к. фазные токи и содержат разнонаправленный ток замыкания IЗ в разных фазах. При этом РЗЗЗ, отстроенная от режима однополюсного замыкания, не функционирует. Режим двойного замыкания на землю в этом случае практически идентичен режиму двухфазного КЗ на землю и отключается МТЗ.
Рисунок 12
Для разветвленных схем сетей, например с распредпунктами (РП), характерных для городского и внутризаводского электроснабжения, вопрос обеспечения селективного отключения двойных замыканий имеет более сложное техническое решение. Предложена логика построения предлагаемой защиты от двойных замыканий. основанная на том, что типовая МТЗ в 2/3 случаев возникновения режима двойного замыкания отключает оба места повреждения, а при одном из замыканий на фазе В - одно из них. В этом случае место однополюсного замыкания, возникшего после двойного, определяется специальной централизованной защитой на сборных шинах РП и ЦП.
Функция этой защиты - определение фидера с однополюсным замыканием после перехода двойного замыкания в однополюсное по параметрам режима двойного замыкания.
Для этого необходимо сравнить аварийную фазу по току фидера в режиме двойного замыкания и аварийную фазу по напряжению в режиме однополюсного замыкания. Для фидера с однополюсным замыканием повреждением эти фазы являются одноименными. В централизованной защите используется информация об аварийных фазах всех фидеров в режиме двойного замыкания, которая должна быть сохранена и в режиме однополюсного замыкания для определения поврежденного фидера.
Для решения задачи необходимо определить путь протекания аварийного тока не только по всем фидерам, но и по всем фазам этих фидеров. Задача была бы элементарной при наличии трансформаторов тока на всех фазах, но т.к. на фазе В трансформаторов тока нет, наличие аварийного тока в этой фазе может быть определено косвенно с использованием ТТНП. Признаком протекания аварийного тока в фазе В фидера является отсутствие его в трансформаторах тока фаз А и С и наличие аварийного тока в ТТНП фидера. Это позволяет идентифицировать аварийный ток в фазе В с помощью простейших логических элементов автоматики, как показано на рисунке 13
Принципиальная схема устройства определения фидера с повреждением, устанавливаемого на каждой секции шин ЦП и РП, показана на рисунке 14.
Здесь фазные аварийные токи всех фидеров секции запоминаются элементами "ПАМЯТЬ" и в режиме однополюсного замыкания после определения поврежденной фазы с помощью блока определения поврежденной фазы БОПФ происходит определение фидера с повреждением с использованием простой логики "И" и "ИЛИ".
Построение устройства защиты с описанной выше логикой принципиальных трудностей не вызывает и может быть реализовано с помощью стандартных элементов автоматики или микропроцессорной техники.
Рисунок 13
Рисунок 14
Для других схем сети, других требований по надежности и бесперебойности электроснабжения отдельных потребителей предлагаемый принцип построения защиты от двойных замыканий может быть адаптирован с соответствующими изменениями логики и функций ее основных блоков.
Заключение
Основные выводы и практические рекомендации заключаются в следующем.
Применение режима изолированной нейтрали в силу присущих ему принципиальных недостатков, связанных с опасностью возникновения дуговых перенапряжений и трудностью организации РЗЗЗ, должно быть ограничено только сетями с повышенными требованиями к электробезопасности.
Повсеместный переход к резистивному заземлению нейтрали должен быть ориентирован на принципиальную управляемость режима нейтрали.
На основе экспериментальных и теоретических исследований показаны основные закономерности процесса и предложена гипотеза развития замыкания на землю во внутренней изоляции от перемежающегося режима к устойчивому.
Предложенная гипотеза положена в основу разработки методов и средств ограничения дуговых перенапряжений и устройств релейной защиты.
Обосновано применение управляемого резистивного заземления нейтрали для ограничения дуговых перенапряжений. Предложен ряд технических решений, предотвращающих избыточность воздействия накладываемого активного тока, в том числе, новый способ ограничения дуговых перенапряжений с помощью резистора в нейтрали без наложения активного тока на место повреждения.
Разработаны принципы и алгоритмы управления резистивным заземлением нейтрали, а также схемные решения для обеспечения селективности простых токовых защит от замыканий на землю.
Впервые показано, что процесс перехода к устойчивому горению заземляющей дуги в компенсированных сетях связан с возможностью глубоких циклических насыщений ДГР, переходом в режим перекомпенсации и опасностью дальнейшего развития аварии. Предложен новый способ компенсации в режиме насыщения ДГР.
Для обеспечения селективности простых токовых защит от замыканий на землю в компенсированных сетях впервые обосновано и предложено использование адаптивного управления резистором в нейтрали, обеспечивающее оптимальное воздействие на процесс.
Разработаны основные принципы управления защитным резистором в сети с комбинированным заземлением нейтрали, предложено несколько алгоритмов работы автоматики для различных эксплуатационных условий и ряд конкретных технических решений, в том числе, на основе использования новых параметров управления: интеграла кривой Uпф, скорости изменения напряжения на поврежденной фазе и угла между напряжением на нейтрали и напряжением источника питания, - обеспечивающих максимальное быстродействие и точность.
Впервые предложен принцип организации непрерывного управления напряжением на поврежденной фазе в режиме замыкания на землю сети с комбинированным заземлением нейтрали по двум параметрам: отклонению и производной отклонения по времени.
Показано, что непрерывное управление при увеличении коэффициентов усиления по обоим каналам вырождается в импульсное управление, легко технически реализуемое.
Предложен новый способ резкого увеличения селективности токовых защит от замыканий на землю для сетей с частыми эксплуатационными изменениями емкости нулевой последовательности в широких пределах. Способ основан на управляемой компенсации собственных емкостных токов ТТНП присоединений и реализован в виде конкретного схемного решения.
Предложена возможность применения нового критерия селективности при отключении двойных замыканий. Показано, что для сетей с ослабленной изоляцией сохранение режима однополюсного замыкания на землю после отключения МТЗ одного из мест повреждения двойного замыкания не является целесообразным. Для локализации аварийного режима предложено создание централизованной защиты от двойных замыканий, установленной на присоединениях центра питания, с использованием существующей простой токовой защиты от однополюсных замыканий. Рассмотрены особенности функционирования защиты для различных вариантов схем сетей.
На основе проведенных исследований разработаны, изготовлены и внедрены на 11 секциях кабельной сети г. Павлодара устройства автоматического резистивного заземления нейтрали для защитного отключения на реле типа РТ-40, РТЗ-51 и УСЗ-2М, доказавшие в течение трех лет опытной эксплуатации высокие технические характеристики, простоту эксплуатации, надежность и обеспечивших заметное уменьшение аварийности кабельных сетей. Оценка технико-экономической эффективности предложенных технических решений показывает, что срок окупаемости при их внедрении значительно ниже нормативного.
Предмет исследований диссертационной работы представляет собой столь сложный комплекс научно-технических проблем, что в принципе трудно говорить о полном решении даже их части. В работе поставлена и решена задача обеспечения управляемости, а следовательно, большей оптимальности режима резистивного заземления нейтрали. Проработан весь необходимый для практического применения перечень вопросов теоретического обоснования, разработки технических решений, практической реализации и оценки технико-экономической эффективности.
Предложены рекомендации по конкретному использованию разработанных устройств резистивного заземления нейтрали и организации защитного отключения в городских кабельных сетях и сетях внутризаводского электроснабжения.
В результате проведенных исследований произведено уточнение и развитие ряда положений теории переходных процессов при замыканиях на землю в сетях средних классов напряжения. В основном, это вопросы, касающиеся горения заземляющих дуг и развития процесса замыкания во времени для внутренней изоляции. Выявление основных закономерностей позволило сформулировать требования к устройствам РЗЗЗ и управления резистивным заземлением, разработать алгоритмы управляющей автоматики и конкретные схемы реализации этих алгоритмов. Все разработанные в диссертационной работе технические решения защищены авторскими свидетельствами СССР и патентами РФ и РК.
Экономический эффект от внедрения результатов исследований и разработок для компенсированных сетей составляет ориентировочно около 2,5 млн. тенге на 1 секцию, а для сетей с изолированной нейтралью при переводе в режим резистивного заземления и организации РЗЗЗ, работающей на отключение, около 3 млн. тенге на 1 секцию.
Основные положения диссертации опубликованы в работах
1. Рыжкова Е.Н. Анализ характеристик заземляющих дуг в сетях с изолированной нейтралью/ Е.Н. Рыжкова // Новое в российской электроэнергетике. - 2008. - №6. - С.23 - 28.
2. Рыжкова Е.Н. Управление комбинированным заземлением нейтрали/ Е.Н. Рыжкова // Известия ВУЗов, сер. Проблемы энергетики. - 2008. - № 7-8. - С.78 - 84.
3. Рыжкова Е.Н. О влиянии параметров цепи тока замыкания на режимы горения заземляющих дуг/ Е.Н. Рыжкова // Вестник МЭИ. - 2008. - №4. - С.80 - 85.
4. Рыжкова Е.Н. О некоторых возможностях управления режимом нейтрали сетей средних классов напряжения/ Е.Н. Рыжкова // Изв. вузов. Сев. - Кавк. регион. Техн. науки. - 2008. - № 5. - С.46-49.
5. Рыжкова Е.Н. О повышении эффективности управления защитным резистором в режиме замыкания на землю/ Е.Н. Рыжкова // Новое в российской электроэнергетике. - 2008. - №10. - С.42 - 48.
6. Рыжкова Е.Н. Управление защитным резистором для сетей 6 - 35 кВ с активно-индуктивным заземлением нейтрали / Е.Н. Рыжкова // Электричество. - 2007. - №3. - С.16 - 20.
7. Рыжкова Е.Н. О некоторых возможностях организации релейной защиты от двойных замыканий на землю в кабельных сетях 6-10 кВ / Е.Н. Рыжкова // Известия ВУЗов, сер. Электромеханика. - 2006. - № 6. - С.23 - 26.
8. Рыжкова Е.Н. Управление режимом нейтрали сетей 6-10 кВ для повышения селективности защиты от замыканий на землю. / Е.Н. Рыжкова, В.Е. Поляков // Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1993. - №5-6. - С.35 - 37.
9. Поляков В.Е. Заземление нейтрали сетей 6 - 10 кВ через управляемое активное сопротивление / В.Е. Поляков, Е.Н. Рыжкова // Известия ВУЗов, сер. Энергетика. - 1991. - №11. - С.3 - 7.
10. Рыжков В.П. Передача информации о состоянии фидерных выключателей для целей быстродействующей автоматической настройки компенсации: тезисы докл. ХIV сесси семинара "Кибернетика эн. систем", Новочеркасск, 1992/Рыжков В.П., Рыжкова Е. Н // Изв. ВУЗов, сер. Электромеханика. - 1992. - №6. - С.72.
11. Устройство для заземления нейтрали в сетях с малыми токами замыкания на землю: а. с. № 1136251 СССР /В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.23.01.85, Бюл. №3.
12. Устройство для защиты от дуговых перенапряжений в сетях с изолированной нейтралью: А. с. № 1220053 СССР /В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.23.03.86, Бюл. №11.
13. Устройство для защиты от дуговых перенапряжений в сетях с изолированной нейтралью: а. с. № 1277294 СССР /В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.12.86, Бюл. №46.
14. Устройство для защиты от дуговых перенапряжений в сетях с изолированной нейтралью: пат. № 2024150 РФ / В.Е. Поляков, В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.30.11.94, Бюл. №22.
15. Конденсаторно-реакторная приставка: пат. №2092953 РФ / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.10.10.97, бюл. №28.
16. Способ коррекции настройки компенсации в режиме замыкания на землю: пат. № 2025016 РФ / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.12.94, Бюл. № 23.
17. Устройство для защиты от дуговых перенапряжений в сетях с компенсированной нейтралью: а. с. № 1427469 СССР /В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.30.09.88, Бюл. №36.
18. Устройство для защиты от дуговых перенапряжений в сетях с компенсированной нейтралью: а. с. № 1757011 А2 СССР /В.Е. Поляков, В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.23.08.92, Бюл. №31.
19. Способ настройки компенсации емкостного тока в режиме замыкания на землю: Пат. № 17484 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.06.2006, бюл. № 6.
20. Способ ограничения дуговых перенапряжений в сетях с компенсацией емкостных токов замыкания на землю: пат. № 18942 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.11.2007, бюл. №11.
21. Способ повышения чувствительности защит от замыкания на землю: пат. № 16872 РК. / Е.Н. Рыжкова; опубл.16.01.2006, Бюл. №1.
22. Устройство для резистивного заземления нейтрали сетей с малыми токами замыкания на землю: пат. № 18943 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.11.2007, бюл. №11.
23. Способ повышения селективности защиты от замыканий на землю: пат. № 19642 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.16.06.2008, бюл. №6.
24. Способ управления заземляющим резистором: пат. № 19643 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.16.06.2008, бюл. №6.
25. Устройство для повышения селективности защиты от замыканий на землю: пат. № 19740 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.07.2008, бюл. №7.
26. Способ управления резистивным заземлением нейтрали: пат. № 19955 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.08.2008, бюл. №8.
27. Способ повышения эффективности управления защитным резистором в режиме замыкания на землю: пат. № 19956 РК / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова; опубл.15.08.2008, бюл. №8.
28. Рыжков В.П. О возможностях управляемого резистивного заземления нейтрали в сетях с малыми токами замыкания на землю. / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова // Электрика. - 2007. - №5. - С.30 - 33.
29. Рыжкова Е.Н. Селективная сигнализация в режиме устойчивого замыкания на землю в сетях 6 - 10 кВ с компенсированной нейтралью / Е.Н. Рыжкова // Вестник ВКГТУ. - 2004. - №3. - С.134 - 136.
30. Рыжкова Е.Н. Централизованная защита от двойных замыканий на землю в кабельных сетях / Е.Н. Рыжкова // Вестник ПГУ. - 2006. - №4. - С.132 - 139.
31. Рыжкова Е.Н. Повышение селективности токовых защит от замыканий на землю в сетях 6 - 10 кВ / Е.Н. Рыжкова // Вестник ПГУ. - 2004. - №2. - С.104 - 107.
32. Рыжкова Е.Н. Развитие процесса замыкания на землю при учете нелинейности ДГР / Е.Н. Рыжкова // Поиск. - 2007. - №1. - С.216 - 221.
33. Рыжкова Е.Н. Особенности учета электроэнергии в сетях с изолированной нейтралью в режиме замыкания на землю / Е.Н. Рыжкова, В.П. Рыжков // Наука и техника Казахстана. - 2003. - №2. - С.185 - 189.
34. Рыжкова Е.Н. Локализация многоместных повреждений при двойных замыканиях на землю в сетях с изолированной нейтралью / Е.Н. Рыжкова // Вестник ПГУ. - 2004. - №2. - С.104 - 107.
35. Рыжкова Е.Н. Активно-индуктивное заземление нейтрали сетей 6 - 35 кВ / Е.Н. Рыжкова // Вестник ПГУ. - 2006. - №4. - С.123 - 131.
36. Поляков В.Е. Коррекция настройки компенсации при насыщении дугогасящего реактора в режиме замыкания на землю / В.Е. Поляков, Е.Н. Рыжкова // Тезисы докладов IV НТК, Харьков, 1992. - С. 19 - 20.
37. Рыжков В.П. Исследование переходных процессов в компенсированной сети с учетом нелинейности ДГК с помощью моделирования на ЦВМ / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова // Тезисы докладов НПК по повышению надежности и эффективности энергетического оборудования, Павлодар, 1983. - С.46.
38. Рыжков В.П. Ограничение дуговых перенапряжений с помощью быстродействующего управления режимом нейтрали / В.П. Рыжков, Е.Н. Рыжкова // Тезисы докладов областной научно-практической конференции "Молодые ученые области - ускорению научно-технического прогресса и развитию науки", Павлодар, 1987. - С.71 - 72.
39. Рыжкова Е.Н. Автоматическое шунтирование поврежденной фазы в сетях промышленных предприятий / Е.Н. Рыжкова // Тезисы докладов областной научно-практической конференции "Молодые ученые области - ускорению научно-технического прогресса и развитию науки", Павлодар, 1987. - С.69 - 70.
40. Рыжкова Е.Н. Заземление нейтрали сетей 6 - 35 кВ через резистор / Е.Н. Рыжкова, И.В. Огулева // Сб. тр. научной конференции молодых ученых, студентов и школьников " V Сатпаевские чтения", сер. Студенты. - Павлодар, 2005. - С. 209 - 213.
41. Рыжкова Е.Н. Исследование особенностей процесса развития режима замыкания на землю в электрических сетях 6 - 10 кВ / Е.Н. Рыжкова // Тр. Международной конференции "Наука и образование - ведущий фактор стратегии "Казахстан - 2030", Караганда, 2006. - С.456 - 458.
42. Рыжкова Е.Н. Настройка компенсации при насыщении дугогасящего реактора в режиме замыкания на землю / Е.Н. Рыжкова, В.П. Рыжков // Тезисы докладов МНТК "Проблемы энергетики Казахстана", Павлодар, 1994. - С.42.
43. Рыжкова Е.Н. Насыщение ДГР в процессе замыкания на землю и возможность его устранения / Е.Н. Рыжкова // Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт: Тр.3-й междунар. научн. - техн. конф.: ч.2/ под ред.В.П. Горелова, С.Н. Журавлева, В.А. Глушец. - Омск: Иртышский филиал ФГОУ ВПО "Новосибирская государственная академия водного транспорта", 2007. - С.164 - 168.
44. Рыжкова Е.Н. О влиянии режима замыкания на землю в сетях с изолированной нейтралью на учет электрической энергии / Е.Н. Рыжкова // Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт: Тр.2-й междунар. науч-техн. конф. / Под ред.В.П. Горелова, Н.Н. Лизалека. - Тобольск: Новосиб. Гос. Акад. Водн. Трансп., 2004. - С.78 - 81.
45. Рыжкова Е.Н. О возможности насыщения дугогасящего реактора в процессе развития замыкания на землю / Е.Н. Рыжкова // Электромеханика, электротехнологии, электротехнические материалы и компоненты: Труды Х1-ой Международной конференции.18 - 23 сентября 2006. Алушта. / Институт электротехники ГОУВПО "МЭИ (ТУ)". - 2006. - С.80 - 82.
46. Рыжкова Е.Н. О перспективах применения режима компенсированной нейтрали в сетях 6 - 35 кВ / Е.Н. Рыжкова, Л.А. Посредникова // Сб. тр. научной конференции молодых ученых, студентов и школьников " V Сатпаевские чтения", сер. Студенты. - Павлодар, 2005. - С.213 - 218.
47. Рыжкова Е.Н. Повышение чувствительности токовых защит от замыканий на землю / Е.Н. Рыжкова // Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт: Тр.3-й междунар. научн. - техн. конф.: ч.2/ под ред. В.П. Горелова, С.Н. Журавлева, В.А. Глушец. - Омск: Иртышский филиал ФГОУ ВПО "Новосибирская государственная академия водного транспорта", 2007. - С.168 - 170.
48. Рыжкова Е.Н. Управление заземляющим резистором при эксплуатационных изменениях емкости сети / Е.Н. Рыжкова // Энергетика, телекоммуникации и высшее образование в современных условиях: Тр.5-ой междунар. научн. - техн. конф. - Алматы, 2006. - С.214 - 215.
49. Рыжкова Е.Н. Управление защитным резистором в сетях с комбинированным заземлением нейтрали для ограничения дуговых перенапряжений / Е.Н. Рыжкова // Энергетика, экология, энергосбережение: Материалы 1 международной научно-технической конф., 2 - 4 июня 2005. / Изд-во ВКГТУ. - Усть-Каменогорск, 2005. - С.215 - 216.
50. Рыжкова Е.Н. Управление настройкой компенсации в режиме замыкания на землю по величине фидерной емкости нулевой последовательности / Е.Н. Рыжкова // Энергетика, телекоммуникации и высшее образование в современных условиях: Тр.4-ой междунар. научн. - техн. конф. - Алматы, 2004. - С.214 - 215.
51. Рыжкова Е.Н. Управление режимом нейтрали как способ повышения надежности сетей средних классов напряжения. // Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт: Тр.3-й междунар. научн. - техн. конф.: ч.2/ под ред. В.П. Горелова, С.Н. Журавлева, В.А. Глушец. - Омск: Иртышский филиал ФГОУ ВПО "Новосибирская государственная академия водного транспорта", 2007. - С.148 - 151.
52. Рыжкова Е.Н. Устройство защиты сетей 6 - 10 кВ с помощью фазового управления тиристорным коммутатором заземляющего резистора в нейтрали / Е.Н. Рыжкова // Тез. докл. Х научно-технической конференции по обмену опытом проектирования, наладки и эксплуатации устройств релейной защиты и автоматики.21 - 23 апр. 1992г. - Екатеринбург, 1992. - С.54 - 55.
53. Амбарников Г.А. Оценка надежности работы сети промпредприятий в режиме изолированной нейтрали. / Г.А. Амбарников, Е.Н. Рыжкова, Л.А. Перфилов // Тезисы докладов НПК по повышению надежности и эффективности энергетического оборудования, Павлодар, 1983. - С.36.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Характеристика методов анализа нестационарных режимов работы цепи. Особенности изучения переходных процессов в линейных электрических цепях. Расчет переходных процессов, закона изменения напряжения с применением классического и операторного метода.
контрольная работа [538,0 K], добавлен 07.08.2013Назначение электромагнитных переходных процессов в электроэнергетических системах при коротких замыканиях. Составление схемы замещения. Номинальные значения мощности и напряжения синхронных машин. Паспортные данные трансформаторов и автотрансформаторов.
презентация [101,8 K], добавлен 30.10.2013Понятие переходных процессов в электрических системах и причины, их вызывающие. Определение шины неизменного напряжения. Расчеты симметричного (трёхфазного) и несимметричного (двухфазного на землю) коротких замыканий в сложной электрической системе.
курсовая работа [5,3 M], добавлен 15.05.2012Расчёт переходных процессов в электрических цепях классическим и операторным методами, с помощью интеграла Дюамеля. Премущества и недостатки методов. Изображение тока через катушку индуктивности. Аналитическое описание функции входного напряжения.
курсовая работа [2,1 M], добавлен 16.06.2011Анализ электрической цепи при переходе от одного стационарного состояния к другому. Возникновение переходных колебаний в электрических цепях. Законы коммутации и начальные условия. Классический метод анализа переходных колебаний в электрических цепях.
реферат [62,1 K], добавлен 23.03.2009Проведение экспериментальных работ при исследовании различных переходных режимов электрических цепей. Работа с электронным осциллографом и получение осциллограммам. Определение постоянной времени и декремента затухания в исследуемых переходных процессах.
лабораторная работа [334,7 K], добавлен 18.04.2010Практический расчёт двух видов замыканий в электроэнергетической системе: трёхфазного и двухфазного на землю. Определение базисной ступени напряжения, базисных величин, схемы замещения. Расчёт периодической составляющей сверхпереходного тока КЗ.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 03.07.2011Причины возникновения переходных процессов. Законы коммутации. Математические основы анализа переходных процессов. Алгоритм расчета переходного процесса классическим и операторным методом, их отличительные особенности, главные преимущества и недостатки.
курсовая работа [163,7 K], добавлен 07.06.2011Исследование влияния параметров изоляции, режима нейтрали и структуры построения схемы электроснабжения комбината на функциональные характеристики средств защиты. Рекомендации по выбору параметров и работоспособности средств защиты от замыканий на землю.
научная работа [1,2 M], добавлен 14.11.2014Мгновенные значения величин. Векторная диаграмма токов и топографическая диаграмма напряжений. Расчет показателей ваттметров, напряжения между заданными точками. Анализ переходных процессов в линейных электрических цепях с сосредоточенными параметрами.
реферат [414,4 K], добавлен 30.08.2012
