Комплексное диагностическое моделирование параметров технического состояния силового трансформаторно-реакторного электрооборудования

Цель прогнозирования при решении задач определения ресурсов ЭУ ТРЭО - предсказать значения полного и межремонтного ресурса (срока службы), установить зависимость этих показателей от исходных данных и указать наиболее рациональные пути для согласования ожидаемых значений ресурса с нормативными.

Вопросы оценки ресурсов электроустановок ТРЭО, построение кривой жизни изоляции и кривых жизни бумажной изоляции в масляном трансформаторе, а также учет износа изоляции от длительных перегрузок нашли отражение в фундаментальных работах Л.М. Шницера, Монсингера, Никольса, Л.В. Киша и других, где были исследованы зависимости старения бумажной изоляции в функции от времени и температуры, эксплуатационные физические воздействия, которым она подвергается и др.

Кривая жизни изоляции Z=ѓ(), дающая для каждой данной температуры время Z, необходимое для снижения сопротивления разрыву до предельного значения по Монсингеру приведена на рис. 5.

Из кривой также видно, что каждые 10° повышения температуры ускоряют процесс старения в 2,4 раза, или что каждые 8° сокращают время износа вдвое. Кривая жизни Z=ѓ(), выражается экспоненциальной функцией вида

(27)

где е -- основание натуральных логарифмов, а А и б -- некоторые постоянные, численное значение которых нетрудно найти. Выразим, что каждые 8° повышения температуры сокращают срок службы вдвое:

Далее имеем: (28)

Кривая жизни трансформатора, по Монсингеру, выражается уравнением:

(29)

где Z -- срок службы в годах; -- температура обмотки в наиболее горячей точке ее (рис. 6).

Рис.5. Кривая жизни кабельной бумаги по Монсингеру

Рис. 6. Кривые жизни бумажной изоляции в масляном трансформаторе по Мосингеру и Никольсу. (1 - Никольс (в месяцах); 2 - Мосингер (в годах); 3 - Никольс (в годах)).

Это уравнение Монсингер принимает только для значений Z в пределах от 0 до 23 лет, т. е. для температур обмотки не ниже 90°. Для значений от 90° и ниже кривую жизни можно выразить уравнением: (30)

Очень важен вопрос учета износа от длительных перегрузок (работы Шницера и Киша). В пределах перегрузок от 1 до 30% каждому проценту перегрузки соответствует повышение температуры обмотки приблизительно на 1°. Кратность N увеличения износа (рис.7):

, (31)

где р - процент перегрузки, - износ изоляции, - естественный износ изоляции.

Зависимость относительного износа изоляции от температуры наиболее нагретой точкис(по Кишу) приведена на рис.8.

В подавляющем большинстве случаев прогнозируемый ресурс Т - случайная величина. Допустим, расчетным путем найдены функция распределения FT (Т) и плотность вероятности рT (Т) величины Т.

Возникает вопрос о том, как согласовать между собой показатели, распределенные по некоторым вероятностным законам, и детерминированные назначенные.

Нормативный ресурс Тн должен соответствовать распределению FT (Т) так, чтобы вероятность обеспечения Тн была равна заданному значению Рн. Следовательно, нормативный ресурс необходимо выбирать таким образом, чтобы значения Тн и Рн соответствовали оптимальным с технико-экономической точки зрения решениям. В частности, например, на стадии проектирования это требование представляется вполне естественным и наиболее оправданным.



Рис. 7. Увеличение естественного износа при весьма длительных перегрузках (по Шницеру).

Рис.8. Зависимость относительного износа изоляции от температуры наиболее нагретой точки (по Кишу).

Математическое ожидание ресурса, взятое в отдельности, является необходимой, но не может служить достаточной характеристикой ресурса и, прежде всего, такой важной технической оценки ЭУ ТРЭО, как ее долговечность.

Следующий по значимости параметр распределения - дисперсия ресурса характеризует корректность построения математической модели генеральной совокупности ЭУ ТРЭО, определяя разброс значений ресурса относительно его математического ожидания.

Увеличение среднего ресурса не обязательно означает повышение долговечности в условиях эксплуатации. На рис. 9 приведены зависимости плотностей вероятности рT(Т) для двух технически равноценных вариантов. В варианте 1 дисперсия ресурса значительно меньше, чем в варианте 2, поэтому при достаточно высоких значениях Рн вариант 1 имеет преимущество по ресурсу, хотя математическое ожидание ресурса для этого варианта несколько меньше, чем для варианта 2. Требование малой дисперсии ресурса вытекает также из соображений, связанных с определением стратегии технического обслуживания отдельных объектов и ЭУ ТРЭО.

Рассмотрим основные положения определения ресурсов многокомпонентных электроустановок ТРЭО и электроустановки ТРЭО, представляющие собой совокупность подсистем - агрегатов, блоков или компонентов, взаимодействие которых можно описать в рамках системной теории надежности. Эта идеализация пригодна, если все процессы электрического, теплового, механического и физико-химического взаимодействия локализованы в пределах каждой подсистемы, так что с точки зрения надежности их взаимодействие является чисто логическим. Допустим, что исчерпание ресурса в подсистемах происходит независимо. Если это допущение не применимо к полному безусловному ресурсу, его можно принять хотя бы для условного ресурса Т (r, s) с тем, чтобы затем учесть наличие вероятностной зависимости с помощью общего для всех подсистем распределения векторов r и s.

Функция распределения ресурса FТ (Т) связана с вероятностью безотказной работы Р(t), если под отказом понимать достижение предельного состояния, а вектор качества v отождествлять с вектором повреждений .

Если предельное состояние объекта наступает, когда хотя бы один из его компонентов исчерпывает ресурс, то функция распределения ресурса объекта связана с аналогичными функциями FT1 (Т), ..., FTn (Т) для компонентов формулой:

. (32)

Например, если для всех компонентов парциальный ресурс следует распределению Вейбулла (k=1,…,n), для электроустановки в целом получаем

. (33)

Характеристическое значение ресурса, соответствующее квантилю1-е-1, удовлетворяет уравнению

. (34)

При равных показателях 1 = ... = n получаем распределение Вейбулла с показателем .

Обозначив , где Тck - характеристическое значение парциального ресурса для k-й подсистемы, получим для медианного ресурса объекта соотношение

.(35)

Относительно простые результаты получим также для нормы с показателем v = 2. При этом для меры повреждений объекта в целом приходим к распределению Уишарта.

Конечные формулы для функции распределения ресурса довольно громоздки, а доступные таблицы распределений Уишарта отсутствуют, поэтому при v = 2 лучше непосредственно вычислять значения функции распределения FT (Т). Исключение составляет случай, когда параметры распределений одинаковы. Тогда для нормы |||| получаем нецентральное 2-распределение.

Для вычисления характеристического ресурса Т имеем:

. (36)

В частности, при стационарном режиме , где мера повреждения - k . Если все функции в правых частях имеют вид , где k - некоторые положительные величины, то уравнение принимает вид:

. (37)

Ресурс, определяемый из уравнений, является условным T(r, s). Эти уравнения задают область интегрирования для безусловной функции распределения FT (Т).

Глава четвертая диссертации посвящена методам диагностики и их связи с повреждаемостью высоковольтного маслонаполненного ТРЭО. На конкретных примерах проведен анализ основных причин внутренних повреждений обмоток силовых трансформаторов и реакторов напряжением 110-500 кВ в процессе эксплуатации.

Внутренние повреждения ТРЭО весьма разнообразны. Их классификация и причины приведены в главе 1. В настоящей главе рассмотрим некоторые из них в сочетании с описанием конкретных производственных ситуаций, методов и результатов их диагностики.

Одной из причин (примерно 25%) повреждения обмоток силовых трансформаторов и реакторов являются повреждения высоковольтных вводов, которое приводит в большинстве случаев к распространению очага аварии на активную часть. В свою очередь наиболее распространенной причиной повреждений является образование так называемого «желтого налета» на внутренней поверхности фарфоровой покрышки высоковольтного ввода. Выпадение осадка из залитого во ввод масла типа Т-750 происходит в процессе эксплуатации.

Внутренние замыкания обмоток могут быть вызваны пробоем витковой изоляции в результате деструкции изоляции под воздействием эксплутационных факторов и действием частичных разрядов (ЧР) в месте будущего пробоя. Инициаторами этих процессов могут служить коммутационные, грозовые и иные повышенные воздействия на изоляцию (вторая причина).

Третьей основный причиной внутренних замыканий обмоток является недостаточная электродинамическая стойкость обмоток при КЗ, которая часто приводит к пробою изоляции в месте остаточных деформаций и витковому замыканию с аварией трансформатора с тяжелыми последствиями, особенно у трансформаторов, имеющих большой срок службы (более 25 лет).

Наиболее эффективными методами диагностики ТРЭО, чувствительными к изменению механического состояния обмоток являются наряду с измерением сопротивления (напряжения) КЗ, метод НВИ, метод частотного анализа спектров сигналов обмоток (в английской аббревиатуре FRA - Frequency Response Analysis) и др. НВИ-диагностика более чувствительна, чем метод измерения сопротивления КЗ Zkк любым изменениям механического состояния обмоток, приводящим к локальным изменениям взаимных и собственных емкостей и индуктивностей (межвитковых, межкатушечных, межобмоточных, межфазных, на магнитопровод и бак).

Методика обнаружения дефектов силовых трансформаторов в виде остаточных деформаций (изменения геометрии) обмоток после протекания сквозных токов КЗ предложена В. Лех и Л. Тымински (Польша) в 1966 г. Разработка инструментальной базы для НВИ-диагностики была продолжена в ВЭИ им. В.И. Ленина, г. Москва.

Несмотря на все положительные стороны метода НВИ, необходимо иметь ввиду, что по осциллограммам НВИ возможна лишь качественная оценка изменений в обмотке силовых трансформаторов по изменению частоты и амплитуды. Поэтому не всегда удается с полной уверенностью интерпретировать изменения в кривых НВИ, что затрудняет постановку диагноза повреждения.

Спектральный анализ этих сигналов дает возможность оценивать результаты воздействия токов КЗ на объекты ТРЭО по изменениям частотного спектра сигналов, применяемых в диагностике. Использование частотных характеристик объектов ТРЭО в целом и по отдельным обмоткам, как метода диагностики их состояния, основано на частотном методе анализа спектров сигналов, зафиксированных на обмотках.

Для построения амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) обмотки трансформатора можно использовать численный спектральный анализ на основе дискретного преобразования Фурье.

При испытаниях фазы «А» трансформатора ТДЦ-250000/220 после опыта КЗ с 85% значением ударного (апериодического) тока в осциллограммах НВИ произошли значительные амплитудно-частотные изменения величиной до 1,5 В, соответствующие радиальным деформациям в обмотке НН фазы «а», которые действительно были обнаружены после завершения испытаний и разборки трансформатора на заводе-изготовителе. Был сделан вывод о невозможности проведения дальнейших испытаний (Рис. 10). Применение данной методики обнаружения деформаций позволило спрогнозировать процессы, происходящие внутри трансформатора в ходе испытаний на стойкость к токам КЗ, и предотвратить разрушение его обмоток.

Изменения в спектрах обмоток, произошедшие в результате радиальных деформаций, носят в основном амплитудный характер, изменения по частоте менее значительны. Одной из основных резонансных частот являются частоты с периодом 3 микросекунды, то есть. .

Расчетами спектров подтверждается, что одной из основных резонансных частот является частота 320 кГц. Также резонансными являются частоты 110 кГц и 510 ч 550 кГц. Можно констатировать увеличение амплитуд после возникновения деформаций на частотах 320 кГц и 550 кГц.

Предварительный вывод по прогнозу характера повреждений, который можно сделать на основе анализа результатов расчета спектров обмотки НН фазы «а» трансформатора ТДЦ-250000/220, заключается в том, что радиальным деформациям обмоток соответствует увеличение амплитудного значения средних и высоких частот в 1,3 ч 2 раза.

Исследования и математическая обработка результатов НВИ на основе спектрального анализа для трансформатора типа ТДЦ-400000/220 в ходе испытаний на стойкость к токам КЗ показали, что после 2-го зачетного опыта на фазе «С» обмотки НН возникли значительные радиальные деформации с началом потери осевой устойчивости (ДZк=+1,6%).

На рис. 11 пунктиром изображены спектры сигналов в поврежденной обмотке НН фазы «с» трансформатора типа ТДЦ-400000/220, рассчитанные по осциллограммам НВИ.

Был сделан важный вывод, что более значительным деформациям, установленным в настоящем исследовании для трансформатора типа ТДЦ-400000/220, по сравнению с тем, что имеется в трансформаторе типа ТДЦ-250000/220, соответствуют значительно большие изменения в исследуемых спектрах обмоток. Установлено, что данному типу деформаций соответствуют следующие изменения в спектре сигналов (Рис. 11): произошло исчезновение первоначальных резонансных частот, присутствовавших до испытаний (180 кГц, 440 кГц, 650 кГц), и появились новые резонансные частоты 100 кГц, 140ч160 кГц, 320 кГц, 410 кГц, 950 кГц).

Спектральный анализ позволяет повысить достоверность и эффективность диагностических измерений, дает возможность выявлять деформации на ранней стадии появления, прогнозировать процессы, происходящие внутри трансформатора в ходе испытаний на стойкость к токам КЗ, и предотвратить разрушение его обмоток.

С этой точки зрения токи КЗ, проходящие через силовой трансформатор, представляют наибольшую опасность как электродинамические ударные воздействия на все токопроводящие части. При этом в той или иной мере происходят изменения в геометрии всех конструктивных элементов. А это, в свою очередь, изменяет дифференциальные характеристики электромагнитных полей в трансформаторе, что находит интегральное отражение в его пассивных параметрах.



Рис.10.Осциллограммы НВИ трансформатора типа ТДЦ-250000/220 после КЗ, иллюстрирующие возникновение изменений до 1,5 ч 2 В,ДZк=+1%.

Исследованы зависимости НВИ и спектры сигналов силовых трансформаторов одного типоисполнения. Многолетний опыт технического обследования и диагностики силовых трансформаторов методом НВИ в эксплуатации показал, что основные резонансные частоты в кривых НВИ однотипных трансформаторов, изготовленных по одним и тем же заводским чертежам примерно в одни и те же годы, практически совпадают.

Этот факт позволяет поставить задачу определения этих частот для обмоток, например, ВН и НН для конкретных типов трансформаторов и создания базы данных кривых НВИ трансформаторов некоторых распространенных типов. Проанализирована база данных кривых НВИ обмоток ВН и НН 4-х трансформаторов типа ТДЦ-125000/110 изготовления ОАО «Трансформатор», г. Тольятти, эксплуатируемых на Тольяттинской ТЭЦ, ТЭЦ ВАЗа, Самарской ТЭЦ.

В ходе исследований выявлено, что для обмоток ВН (110 кВ) одной из основных резонансных частот является частота с периодом 10 микросекунд, то есть

,

а для обмоток НН (10 кВ) одной из основных резонансных частот является частота с периодом 5 микросекунд, то есть

.

Таким образом, напрашивается необходимость снятия осциллограмм НВИ обмоток новых трансформаторов на заводе изготовителе или при вводе трансформатора в эксплуатацию на объекте. Это ведет к накоплению опыта изменения резонансных частот однотипных трансформаторов в процессе их эксплуатации при электродинамическом воздействии на обмотки сквозных токов КЗ.

В пятой главе диссертации отражены результаты исследования вопросы электродинамических испытаний силовых трансформаторов на стойкость токам КЗ. Здесь приводятся конкретные примеры испытаний силовых трансформаторов мощностью 25 МВА, 250 МВА и 666 МВА на стойкость токам КЗ на сетевом стенде, а также схемы электродинамических испытаний и осциллограммы токов КЗ в трансформаторе в ходе опытов КЗ.

Механизм изменения геометрии обмоток силовых трансформаторов при протекании токов КЗ хорошо известен. При КЗ под действием электродинамических сил медь обмоточного провода деформируется. Электромагнитная сила, действующая на элемент тока, находящийся в магнитном поле, может быть определена по закону Био-Савара в дифференциальной форме:



Рис. 11. Спектры сигналов трансформатора типа ТДЦ-400000/220 до и после 2-го зачетного опыта КЗ, соответствующие радиальным деформациям с началом потери осевой устойчивости (ДZк=+1,6%).

df = [B·j]dv, (38)

где df - вектор силы, действующей на элемент проводника объемом dv, находящийся в поле с индукцией В при плотности тока j.

Векторное произведение в правой части равенства показывает, что сила перпендикулярна направлению индукции и направлению плотности тока.

Накопленный опыт испытаний силовых трансформаторов позволяют классифицировать следующие основные виды процессов потери электродинамической стойкости обмоток при протекании сквозных токов КЗ: осевые остаточные деформации, радиальные остаточные деформации, полегание обмоточного провода, скручивание или раскручивание обмоток.

В случае возникновения режима короткого замыкания (КЗ) в результате внутреннего повреждения обмоток трансформатора в процессе эксплуатации или при электродинамических испытаниях на стойкость токам КЗ при искусственном закорачивании выводов обмоток наибольший установившийся ток КЗ по стороне ВН в двухобмоточном режиме без учета промежуточных элементов схемы составит:

, (39)

где Uном.отв. - номинальное напряжение отпайки трансформатора.

Тогда сопротивление КЗ трансформатора составит (U в кВ, S в МВА):

, (40)

сопротивление КЗ сети составит:

, (41)

где Uc ном. - номинальное напряжение сети; - мощность КЗ системы, определяемая мощностью сети. Коэффициент трансформации равен:

,(42)

где WВН- число витков обмотки ВН; WНН - число витков обмотки НН.

Установившийся ток в обмотке НН составит:

.(43)

Нормируемые значения апериодических составляющих (ударных) токов КЗ составят: , (44)

, (45)

где Куд. - значение ударных коэффициентов тока КЗ, которое для мощных трансформаторов принимается Куд.=1,8.

Выполненные исследования показали, что тяжесть и последствия для обмоток силовых трансформаторов от воздействия токов КЗ в процессе эксплуатации зависят от ряда факторов: мощности КЗ системы и номинальной мощности трансформатора, конфигурации схемы присоединения трансформатора, конструктивного исполнения трансформатора, технического состояния самого трансформатора, удаленности трансформатора от мощных источников генерации в системе, от значения ударного коэффициента Куд., быстродействия защит и надежной работы коммутационных аппаратов.

Рассмотрены результаты электродинамических испытаний на стойкость при КЗ на конкретных примерах испытаний силовых трансформаторов мощностью 25 МВА/ 110 кВ, 250 МВА/ 220 кВ, 400 МВА/220 кВ и 666 МВА/ 500 кВ на сетевом испытательном стенде.

На рис. 12 приведены осциллограммы токов в обмотках ВН и НН трансформатора типа ТДЦ-250000/220 в ходе 1-го зачетного опыта КЗ на фазе «В».

Схема электродинамических испытаний на стойкость токам КЗ трансформатора типа ТДЦ-250000/220 представлена на рис. 13.

В данной схеме были использованы следующие элементы: 1РВВ, 2РВВ, РТГ-1 - линейные разъединители; ВВ - воздушные выключатели 500 кВ;А1, А4, В3, В6, С2, С5 - высоковольтные тиристорные блоки типаВТСВ-800/470; ДН-1,ДН-2 - делители напряжения; Ш1-Ш4 - малоиндуктивные измерительные шунты. 

Рис. 12. Осциллограммы токов в обмотках ВН и НН трансформатора типа ТДЦ-250000/220 в ходе 1-го зачетного опыта КЗ: 1-ВН фаза «а», 2- НН фаза «а», 3- ВН фаза «c», 4- ВН фаза «в»

Рис. 13. Схема электродинамических испытаний на стойкость токам КЗ трансформатора типа ТДЦ-250000/220

В настоящее время существует острая необходимость принять принципиальное решение на уровне ОАО «ФСК ЕЭС» о расширении возможностей проведения электродинамических испытаний на стенде ОАО «НИЦ ВВА», о поиске альтернативного варианта сетевого стенда, аналогичного демонтированному стенду МИС в г. Тольятти, или о строительстве нового испытательного стенда.

Проведены расчеты величин установившегося и апериодического токов КЗ и сравнение их с нормируемыми значения-ми, рассчитанными ранее во время испытаний на стенде МИС. Исходя из полученных данных была оценена возможность испытаний на стойкость к токам КЗ трансформаторов типа ТДЦ-250000/220, ТДЦ-80000/110 и ТЦ-666000/500 на подстанциях 750 кВ «Белый Раст» и «Опытная».

Приведенные результаты расчетов дают возможность сделать следующие выводы:

на подстанции 750 кВ «Белый Раст» можно создать необходимые нормированные значения токов КЗ для испытаний на стойкость к токам КЗ трансформаторов типа ТДЦ-250000/220, ТДЦ-80000/110 и ТЦ-666000/500 при условии питания со стороны Конаковской ГРЭС и подпитки мощности КЗ по линиям Бескудниково - Белый Раст, Очаково - Белый Раст, Опытная - Белый Раст; но в случае подварианта с выделенной линией 500кВ Конаковская ГРЭС - Белый Раст такие испытания невозможны;

- на подстанции 750 кВ «Опытная» возможны электродинамические испытания силовых трансформаторов мощностью 80МВ•А/110кВ, 250 МВ•А/220кВ и даже сверхмощного 666 МВ•А/500 кВ при вариан варианте питания только со стороны Конаковской ГРЭС при не задействованных в опытах КЗ ВЛ 750 кВ Опытная - Белый Раст и Калининская АЭС-Опытная и сохранении транзита электроэнергии по ВЛ 750 кВ в сторону Московского энергоузла.

Таким образом, электродинамические испытания ТРЭО на стойкость к токам КЗ позволяют определить остаточный ресурс конструкции и материалов трансформатора, спрогнозировать процессы, происходящие внутри трансформатора, и по результатам испытаний внести изменения в конструкцию, улучшающие надежность работы ТРЭО и его критерии работоспособности.

Глава шестая диссертации посвящена диагностике и повреждаемости измерительных трансформаторов тока и напряжения. Здесь рассмотрены конкретные примеры повреждений и даются рекомендации по их предотвращению.

Тепловидение позволяет выявлять дефекты измерительных трансформаторов тока на ранней стадии развития, приблизительно за 8 ч 12 месяцев до повреждения оборудования.

Рассмотрены примеры обнаружения дефектов ТТ 110 и 330 кВ, ТТ-330 кВ с предельным по норме tgд = 1,0%, расчетное значение tgдрасч. = 2,6% при ДT = 2,2 °C и ухудшенными показателями по ХАРГ, ТТ-110 кВ с обнаруженным за 6 месяцев до взрыва перегревом величиной T = 0,8 °C, дефектный ТТ 110 кВ с разомкнутой вторичной обмоткой.

Приведен пример того, к чему приводит игнорирование рекомендаций тепловизионного обследования. При обследовании на подстанции 110 кВ был обнаружен ТТ-110 с перегревом величиной T = 0,8C, несмотря на настоятельные рекомендации обслуживающий персонал и руководство подстанции не приняли никаких мер по выявлению причин перегрева и через 6 месяцев с момента обнаружения дефекта ТТ-110 кВ произошел его взрыв.

Таком образом, в результате прогнозирования повреждений и расчета экономических аспектов применения тепловизионного обследования можно предсказать момент повреждения электрооборудования и сэкономить денежные средства на ремонт дорогостоящего оборудования. Оценены также экономические результаты, получаемых непосредственно от проведения тепловизионной диагностики электрооборудования.

Применение данной методики обнаружения дефектов и повреждений позволяет спрогнозировать процессы, происходящие внутри ТРЭО при эксплуатационных физических воздействиях, и предотвратить аварийный выход из строя с повреждением соседнего оборудования и обесточением потребителей.

Основной причиной повреждения трансформаторов тока типа ТФКН-330 кВ (ТФУМ) является длительное воздействие высокой температуры на состаренную изоляцию. Второй вероятной причиной повреждения являются электродинамические воздействия на первичную обмотку U-образного типа ТТ-330 кВ из-за близких КЗ в период его эксплуатации и последующее нарушение целостности изоляции, приведшее к пробою первичной обмотки на вторичную.

График изменения значения tg изоляции ТТ-330 кВ, поврежденного на подстанции «Прикумск» типа ТФКН-330 приведен на рис. 14.

На основе анализа повреждений ТТ типов ТФКН-330 кВ (ТФУМ) и ТФРМ-330 (ТРН-330) рекомендуются следующие диагностические мероприятия: проведение тепловизионного контроля; измерении tg изоляции ТТ под рабочим напряжением; физико-химический анализ масла; хроматографический анализ масла (ХАРГ); ТТ проработавшие больше нормативного срока эксплуатации требуется ставить на учащенный контроль с использованием вышеперечисленных четырех методов диагностики; установка датчиков локации электрических разрядов.

Рис. 14. График изменения значения tgd изоляции ТТ-330 кВ на подстанции «Прикумск» типа ТФКН-330

Все выявленные тепловизионной диагностикой дефекты подтверждаются другими методами диагностики, в частности хроматографическим анализом растворенных газов в масле, измерением интенсивности частичных разрядов (ЧР) в изоляции электрооборудования и др.

Проведенные в шестой главе исследования, диагностика и оценка технического состояния подтвердили, что тепловизионная диагностика электрооборудования является одним из основных направлений развития системы технической диагностики, которая обеспечивает возможность контроля теплового состояния оборудования без вывода их из работы, выявления дефектов на самой ранней стадии развития, сокращения затрат на техническое обследование за счет прогнозирования сроков и объемов ремонтных работ. В заключении приведены основные результаты работы.



ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

Выполненные в диссертации исследования обеспечили решение комплекса научных и технических проблем диагностического моделирования и совершенствования систем оценки технического состояния ТРЭО. Диссертация основана на результатах научно-исследовательских работ, выполненных при непосредственном участии автора в рамках правительственных, региональных программ, планов научно-исследовательских и отраслевых организаций.

В диссертации представлены результаты разработки и обоснования методологии диагностического моделирования, а также практической реализации оценки технического состояния силовых и измерительных трансформаторов и реакторов и анализа повреждаемости реальных электроустановок ТРЭО. Также рассмотрены вопросы классификации, выявления и динамики развития дефектов и повреждений в процессе эксплуатации, а также обоснованы положения определения его ресурсов.

Обобщены результаты исследований в области технической диагностики и оценки технического состояния ТРЭО. Оценка фактического состояния силового электрооборудования по результатам диагностических измерений является на сегодняшний день очень сложной и актуальной задачей.

Особого внимания в связи с этим требуют вопросы внедрения новых видов диагностики электрооборудования, в том числе и построенного на мультипараметрических принципах. Поэтому, необходимо продолжить сбор информации, обобщающей опыт эксплуатации электрооборудования, методов и систем его диагностики и оценки технического состояния при разнообразных ЭФВ и в том числе от внешних и внутренних перенапряжений, а также токов перегрузок и КЗ.

Наиболее существенные научные и практические результаты заключаются в следующем.

Научно обоснована концепция диагностического моделирования технического состояния электроустановок ТРЭО.

На основе анализа аварийности и повреждаемости мощных электроустановок ТРЭО построена структурная схема их повреждений на примере силовых трансформаторов.

Предложены диагностические модели накопления дефектов, повреждений, отказов ТРЭО и обеспечения электромагнитной совместимости силовых трансформаторов при интенсивном потоке ЭФВ.

Разработаны диагностические модели для оценки технического состояния ТРЭО: механического состояния обмоток по методу НВИ и по сопротивлению КЗ Zк ; по результатам электродинамических испытаний на стойкость к токам КЗ; теплового состояния ТРЭО; диагностические модели трансформатора при грозовых и коммутационных воздействиях; модель накопления ресурсов ТРЭО; многослойной изоляции для оценки технического состояния ТРЭО; изменения газосодержания трансформаторных масел; дрейфа температур ошиновки трансформатора, имеющей дефектное контактное соединение.

Научно обоснована оценка ресурсов электроустановок ТРЭО, рассмотрены кривые жизни бумажной изоляции в масляном трансформаторе, вопросы учета износа изоляции от длительных перегрузок, исследованы зависимости старения бумажной изоляции в функции от времени и температуры.

Предложен структурный подход к принятию технических решений при эксплуатации изношенного ТРЭО на основе разработанных диагностических методов оценки технического состояния.

Проведены исследования и расчеты величин установившегося и апериодического токов КЗ, которые показали возможность электродинамических испытаний на стойкость к токам КЗ на подстанциях 750 кВ «Белый Раст» и «Опытная».

Применение методики обнаружения дефектов и повреждений на основе анализа диагностических признаков позволяет спрогнозировать процессы, происходящие внутри ТРЭО при эксплуатационных физических воздействиях, и предотвратить аварийный выход из строя с повреждением соседнего оборудования и обесточением потребителей.

На основе полученных в работе фактических данных о статике и динамике диагностических признаков обнаружены и локализованы повреждения у 8 силовых трансформаторов: ТРДН-32000/110, ТРДН-25000/110 и ТДН-15000/110.

С помощью предложенных и внедренных способов оценки ТС, примененных при диагностике ТРЭО, выявлены закономерности и получены важные практические результаты при испытаниях на стойкость токам КЗ.

В результатах работы в сжатом виде содержатся данные более 52 отчетов ипротоколов измерений, что нашло отражение в рекомендациях для заводов-изготовителей по усилению конструкции, заключениях о ремонтопригодности.

Методы математической обработки результатов диагностических измерений и технические рекомендации, основанные на включенных в диссертацию разработках автора, внедрены на энергообьектах ОАО "Самараэнерго", в том числе на ТЭЦ ВАЗа, в ОАО “Волжская ГЭС им. В.И.Ленина”, в энергопроизводстве ОАО АвтоВАЗ, на ОАО “Оскольский электрометаллургический комбинат” (г. Старый Оскол), в ОАО "Татэнерго" и на других электроэнергетических предприятиях.

Комплекс методик внедрен в учебный процесс Самарского государственного технического университета, Санкт-Петербургского энергетического института повышения квалификации (ИПК), ИПК госслужащих (г. Москва).



ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ ОТРАЖЕНО В СЛЕДУЮЩИХ ПУБЛИКАЦИЯХ

Книги, монографии и пособия

1. Хренников А.Ю., Таджибаев А.И. Методы оценки состояния силовых маслонаполненных трансформаторов на основе контроля геометрии обмоток. ? СПб.: ПЭИПК, 2005. ? 49 с.

2. Хренников А.Ю., Шлегель О.А. Методы оценки состояния электромагнитной системы трансформаторно-реакторного оборудования? Тольятти -2006 г., 59 с.

3. Хренников А.Ю., Гольдштейн В.Г. Техническая диагностика, повреждаемость и ресурсы силовых и измерительных трансформаторов и реакторов. ? М.: Энергоатомиздат -2007., 286 с.

4. Хренников А.Ю., Терешко О.А. Основные методы диагностики состояния электрооборудования для выявления дефектов и повреждений// ВИПКэнерго. - М.: - 2005. - 50 с.

5. Хренников А.Ю., Терешко О.А. Диагностика дефектов и примеры повреждений маслонаполненного трансформаторно-реакторного оборудования, турбогенераторов, измерительных трансформаторов тока, напряжения и ОПН // М: - ИПКгосслужбы. - 2007. - 89 с.

Статьи в изданиях по списку ВАК:

6. Хpенников А.Ю., Шлегель О.А. Определение закона распределения погрешности измерения индуктивного сопротивления КЗ при электродинамических испытаниях силовых трансформаторов //Электричество, 1998, № 5. -С.10-15.

7. Хренников А.Ю., Еганов А.Ф., Смолин А.Ю., Щербаков В.В., Языков С.А. Тепловизионный контроль генераторов и импульсное дефектографирование силовых трансформаторов//Электрические станции.- № 8.- 2001. -С. 48-52.

8. Хpенников А.Ю., Шлегель О.А., Запоpожец М.И. Диагностика повреждений силовых трансформаторов, находящихся в эксплуатации на ТЭЦ Волжского Автозавода в г.Тольятти//Электрические станции.- 1994.- № 2.- с.43.

9. Хренников А.Ю., Киков О.М. Диагностика силовых трансформаторов в Самараэнерго методом низковольтных импульсов//Электрические станции.- № 11.- 2003. -С.47-51.

10. Хpенников А.Ю., Салтыков В.М. Диагностика повреждений силовых трансформаторов в ходе электродинамических испытаний//Известия вузов “Электромеханика” .- 1995.- № 5-6. -С.122-127.

11. Хpенников А.Ю. Диагностика повреждений мощных силовых трансформаторов с целью обеспечения надежности электроснабжения//Известия вузов “Электромеханика” .- 1993 .- № 6. -С.63.

12. Хpенников А.Ю., Шлегель О.А. Диагностика повреждений и методика обработки результатов измерений силовых трансформаторов при испытаниях и в эксплуатации// Электротехника.- 1997.- № 2. -С.32-34.

13. Хренников А.Ю., Рубцов А.В., Щербаков В.В., Языков С.А. Тепловизионный контроль электротехнического оборудования и опыт диагностики геометрии обмоток силовых трансформаторов//Электрические станции. - 2006, № 5. -С.27-32.

14. Хренников А.Ю. Информационно-измерительные системы контроля и защиты обмоток силовых трансформаторов и реакторов// Научный вестник НГТУ, Новосибирск: 2006. - № 1(22). -С.123-130.

15. Хpенников А.Ю., Шлегель О.А., Шифрин Л.Н. Электродинамические испытания трансформатора типа ТЦ-666000/500 на МИС, г. Тольятти//Известия вузов “Электромеханика”. - 2006, № 6. -С.32-37.

16. Хpенников А.Ю. Выявление деформаций обмоток трансформатора типа ТЦ-666000/500 при электродинамических испытаниях на стойкость к токам короткого замыкания //Известия вузов “Электромеханика”.- 2007 .- № 5. -с.74-75.

17. Хренников А.Ю. Основные причины повреждения обмоток силовых трансформаторов при коротких замыканиях//Электричество, 2006, № 7. -С.17-24.

18. Хpенников А.Ю. Основные причины повреждения обмоток силовых трансформаторов напряжением 110-500 кВ в процессе эксплуатации//Промышленная энергетика. - 2006. - № 12. -С.12-14.

19. Хpенников А.Ю. Электродинамические испытания силовых трансформаторов на стойкость к токам КЗ//Промышленная энергетика, 2007, № 8. -с.21-27.

20. Хpенников А.Ю. Некоторые вопросы электродинамических испытаний мощных силовых трансформаторов на стойкость токам КЗ //Электричество, 2007, № 12. -С.15-18.

21. Хpенников А.Ю. Закон распределения погрешности измерения сопротивления трансформаторов и реакторов в опытах на стойкость к токам короткого замыкания//Известия вузов “Электромеханика”.- 2007 .- № 6. -с.68-70.

22. Хpенников А.Ю., Сидоренко М.Г. Экономическая эффективность инфракрасной диагностики оборудования//Промышленная энергетика, 2007, № 12. -с.13-16.

23. Хpенников А.Ю. “On-line” система защиты и мониторинга механического состояния обмоток силовых трансформаторов и реакторов// Вестник Самарского государственного технического университета.. Серия технические науки, № 2(20), 2007, с.158-163.

24. Хpенников А.Ю. Проверка надежности конструкции и электродинамические испытания силового трансформатора мощностью 250 МВА напряжением 220 кВ//Известия вузов “Проблемы энергетики” Казанского государственного энергетического университета.- 2008 .- № 1-2. -с.48-55.

25. Хренников А.Ю. Термические испытания реактора РКОС-36000/33 //Промышленная энергетика, 2008, № 5. -с.10-12.

26. Хpенников А.Ю. Электродинамические испытания силового трансформатора типа ТДЦ-250000/220 для проверки стойкости его обмоток к токам КЗ//Известия вузов “Электромеханика”.- 2008 .- № 3. -с.73-75.

27. Хpенников А.Ю., Гольдштейн В.Г. Классификация основных видов дефектов и повреждений трансформаторно-реакторного оборудования и факторы, ведущие к их возникновению // Вестник Самарского государственного технического университета.. Серия технические науки, № 1(21), 2008, с.166-171.

28. Хренников А.Ю. Проблема электродинамической стойкости силовых трансформаторов//Промышленная энергетика, 2008, № 9. -с.12-16.

29. Хренников А.Ю., Гольдштейн В.Г. Основные дефекты и повреждения трансформаторов (реакторов) и классификация видов воздействий, ведущих к их появлению//Промышленная энергетика, 2008, № 11. -с.17-21.

30. Хренников А.Ю. Обнаружение деформаций обмоток силовых трансформаторов средствами технической диагностики после коротких замыканиях//Известия вузов “Проблемы энергетики” Казанского государственного энергетического университета.- 2009 .- № 3-4. -с.74-79.

31. Хренников А.Ю. Контроль механического состояния обмоток силовых трансформаторов методами низковольтных импульсов и частотного анализа//Промышленная энергетика, 2009, № 3. -с.9-12.

32. Остальные публикации:

33. Хренников А.Ю., Шлегель О.А. Контроль изменения индуктивного сопротивления трансформатора для определения повреждений в обмотках //Энергетик.- № 2.- 2004. -С.27-30.

34. Хренников А.Ю. Опыт обнаружения остаточных деформаций обмоток силовых трансформаторов//Энергетик.- № 7.- 2003. -С.18-20.

35. Хренников А.Ю., Петров А.С., Цыгикало Г.В., Щербаков В.В., Языков С.А. Cсистемы мониторинга и опыт диагностики состояния электротехнического оборудования в ОАО “САМАРАЭНЕРГО”//ЭЛЕКТРО- № 2.- 2004. -С.32-39.

36. Хренников А.Ю., Рубцов А.В., Передельский В.А., Сафонов А.А., Якимов В.А.О повреждениях обмоток силовых трансформаторов и диагностике их геометрии методом низковольтных импульсов//ЭЛЕКТРО-№ 5.- 2004. -С.13-19.

37. Хренников А.Ю., Киков О.М., Передельский В.А., Сафонов А.А., Якимов В.А. Применение метода низковольтных импульсов для диагностики состояния силовых трансформаторов //Энергетик. - № 9. 2005. -С.11-15.

38. Хренников А.Ю., Рубцов А.В., Передельский В.А., Сафонов А.А., Якимов В.А. Анализ повреждаемости обмоток силовых трансформаторов при коротких замыканиях//Энергетик. - № 11. 2005. . -С.8-11.

39. Хренников А.Ю., Петров А.С., Цыгнкало Г.В., Литвинов Ю.В. Результаты диагностики повреждений силовых трансформаторов в эксплуатации на ТЭЦ Волжского автозавода// Электротехника-2010 год. Наука, производство, рынок. - М.: - 1997. - т.2 - с.127-132.

40. Хренников А.Ю., Шлегель О А., Мелентьев B.C. Информационно-измерительная система для контроля параметров обмоток силовых трансформаторов в процессе эксплуатации// Самарский ГТУ. - 1997. - Деп. ВИНИТИ. 21.02.97, № 567-B97.

41. Хренников А.Ю., Киков О.М. Диагностика силовых трансформаторов в АО “Самараэнерго” методом низковольтных импульсов // Электротехника-2010 год. Наука, производство, рынок. - М.: -1999. - т.1-С.272-276.

42. Хренников А.Ю., Шумилкин В.А., Языков С.А. Тепловизионный контроль генераторного электрооборудования и импульсное дефектографирование силовых трансформаторов// Сборник докладов конференции молодых специалистов электроэнергетики РАО “ЕЭС России”. М.: - “НЦ ЭНАС”. - 2000. - с.140-141.

43. Хренников А.Ю., Еганов А.Ф., Смолин А.Ю., Щербаков В.В., Языков С.А. Диагностика силовых трансформаторов методом низковольтных импульсов в ОАО “Самараэнерго”// Современные методы и средства оценки технического состояния и продления сроков эксплуатации высоковольтного оборудования энергосистем. ВНИИЭ. - М.: - 2001.

44. Хренников А.Ю., Петров А.С. и др. Диагностика состояния основного электротехнического оборудования на тепловых электростанциях в ОАО “САМАРАЭНЕРГО”// Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования, Вып. 20 - СПб.: ПЭИПК, 2002. - с. 188-201.

45. Хренников А.Ю. Обнаружение остаточных деформаций обмоток силовых трансформаторов методом низковольтных импульсов// Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования, Вып. 20 - СПб.: ПЭИПК, 2002. - с. 80-93.

46. Хренников А.Ю., Еганов А.Ф., Смолин А.Ю. Опыт обнаружения методом низковольтных импульсов остаточных деформаций обмоток силовых трансформаторов после протекания сквозных токов КЗ//Электротехника-2010 год. Наука, производство, рынок. - ГУП ВЭИ. - М.: - 2003.

47. Хренников А.Ю., Петров А.С., Янченко В.Н. и др. Диагностика состояния основного электротехнического оборудования на тепловых электростанциях в ОАО “САМАРАЭНЕРГО”// Электротехника-2010 год. Наука, производство, рынок. - ГУП ВЭИ. - М.: - 2003.

48. Хренников А.Ю., Шлегель О.А. Информационно-измерительные системы для контроля сопротивления КЗ силовых трансформаторов и реакторов// Электротехника-2010 год. Наука, производство, рынок. - ГУП ВЭИ. - М.: - 2003.

49. Хренников А.Ю. и др. Опыт диагностики силового трансформаторного оборудования//Электротехника-2010 год. Интеграция науки и производства. - ГУП ВЭИ. - М: - 2004. - с.116-122.

50. Хренников А.Ю. Опыт диагностики состояния основного электротехнического оборудования в ОАО “САМАРАЭНЕРГО”//Современные энергетические системы и комплексы и управление ими. - ЮРГТУ (НПИ). - Новочеркасск. - 2003 г., ч.1, с.66-67.

51. Хренников А.Ю., Шлегель О А., Петинов О.В. Математическая обработка результатов испытаний электрооборудования//Проблемы развития автомобилестроения в России”. Тольятти. -1996.

52. Khrennikov A.Yu. Short-circuit performance of power transformers. LVI Test experience at Samaraenergo Co and at Power Testing Station in Togliatti, including fault diagnostics. CIGRE Study Comitee 12. Hungary, Budapest, 14-17 June. 1999.

53. Khrennikov A.Yu., O.A. Shlegel .- Extra high voltage transformer short circuit steadiness test results and their effect on calculations and design - 9-th International Power System Conference. - St.-Petersburg, vol.2. - 1994. - pp. 117-121.

54. Malewski R., Khrennikov A.Yu., Shlegel O.A., Dolgopolov A.G. - Monitoring of Winding Displacements in HV Transformers in Service. - CIGRE Working Group 33.03. Italy. - Padua. - 4-9 Sept. 1995.

55. Хренников А.Ю., Рубцов А.В., Щербаков В.В., Языков С.А. Контроль и диагностика состояния электротехнического оборудования с целью повышения надежности электроснабжения потребителей// Электротехника-2010 год. Перспективные виды электротехнического оборудования для передачи и распределения электроэнергии. ГУП ВЭИ. - М.: - 2005г.- т.2 - с. 57-66.

56. Khrennikov A.Yu. Short-circuit performance of power transformers. Transformer testing experience for reliability's increase of electric power supply. CIGRE Colloquium, Comitee A2. Moscow, 19-24 June. 2005.

57. Хренников А.Ю. Информационно-измерительная система для контроля параметров силовых трансформаторов при электродинамических испытаниях и в эксплуатации. Автореф. дис. на соиск. учен. степени канд. техн. наук. - Самара. - 1997. - 21 с.

58. Хренников А.Ю., Сафонов А.А., Якимов В.А. Выявление деформаций обмоток силовых трансформаторов методом низковольтных импульсов// Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования, Вып. 28. - СПб.: ПЭИПК, 2005. - с. 277-286.

59. Хpенников А.Ю., Шифрин Л.Н. Сверхмощный трансформатора типа ТЦ-666000/500 - конструктивные решения, испытания на стойкость к токам короткого замыкания, расчеты токов КЗ//ЭЛЕКТРО- № 5.- 2005. -С.36-42.

60. Хренников А.Ю. Опыт отыскания повреждений и дефектов в силовых трансформаторах// Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования, Вып. 27. - СПб.: ПЭИПК, 2004. - с. 114-120.

61. Хренников А.Ю. Инфракрасная диагностика состояния электрооборудования высокого напряжения //Энергетик.- № 7.- 2006, с.25-26.

62. Хренников А.Ю. Контроль состояния обмоток силовых трансформаторов и их защита с целью повышения надежности схем передачи и распределения электроэнергии// Методические вопросы исследования надежности больших систем энергетики, Вып. 56. Институт систем энергетики им. Л.А.Мелентьева Со РАН . - Иркутск-Псков. - 2006. - с.106-114.

63. Хренников А.Ю., Щербаков В.В., Языков С.А. Диагностика состояния электрооборудования электростанций и подстанций с помощью средств инфракрасной техники//ЭЛЕКТРО- № 2.- 2006.

64. Хренников А.Ю. Механизм изменения механического состояния обмоток силовых трансформаторов в результате воздействия токов КЗ// Современные методы оценки технического состояния и способы повышения надежности электрических сетей и энергосистем. - М.: - Министерство промышленности и энергетики РФ/ - 2006.

65. Хренников А.Ю. Диагностика повреждений высоковольтного электрооборудования и анализ аварийности в электрических сетях ОАО "ФСК ЕЭС" за 2005 - начало 2006 года// Электротехника-2010 год. - М.:- ГУП ВЭИ. - 2006.

66. ХренниковА.Ю., ЩербаковВ.В., ЯзыковС.А. Тепловизионный контроль как средство для обнаружения дефектов высоковольтного электрооборудования//Контроль. Диагностика- № 11.- 2006. - С.28-32.

67. Хренников А.Ю. О надежности и методах диагностики высоковольтного электрооборудования подстанций// Новое в российской энергетике- № 7.- 2006. - с.35-45.

68. Хренников А.Ю., Шлегель О.А. Контроль активной части и испытания силовых трансформаторов на стойкость токам короткого замыкания//ЭЛЕКТРО-№ 1.- 2007. -С.30-36.

69. Хренников А.Ю. Методы низковольтных импульсов и частотного анализа для контроля механического состояния обмоток силовых трансформаторов//ЭЛЕКТРО-№ 2.- 2007. -С.41-46.

70. Хренников А.Ю. Причины повреждений силовых трансформаторов и реакторов напряжением 110-500 кВ в процессе эксплуатации//Электротехника-2030 год. Перспективные технологии электроэнергетики. - М.: - ГУП ВЭИ. - 2007.

71. Хренников А.Ю., Гольдштейн В.Г. Причины повреждения обмоток силовых трансформаторов и расчет токов короткого замыкания// Математическое моделирование и краевые задачи. - Самара. - 2007. - ч.2 с.53-56.

72. Хренников А.Ю. Электродинамические испытания силовых трансформаторов на стойкость токам КЗ как инструмент повышения надежности подстанций единой электрической сети// Новое в российской энергетике- № 2.- 2008, с.32-47.

73. ХренниковА.Ю., Сидоренко М.Г., Стратан Е.П. Тепловизионный контроль электрооборудования высокого напряжения и его экономический эффект//Энергетик.- № 2.- 2008, с.22-24.

74. ХренниковА.Ю. Контроль теплового состояния реактора типа PKОC-36000/33 в ходе испытаний на надежность и стойкость к токам КЗ //Контроль. Диагностика- № 3.- 2008, с.20-24.

75. Хренников А.Ю. Разpаботка математических моделей внешнего диагностического воздействия импульса на схему замещения обмоток высоковольтных электрических аппаратов //ЭЛЕКТРО-№ 2.- 2008, с.7-11.

76. ХренниковА.Ю., Сидоренко М.Г., Стратан Е.П. Тепловизионная диагностика как инструмент предупреждения аварийности высоковольтного электрооборудования подстанций// ЭЛЕКТРО-№4.- 2008, с.27-32.

77. Хpенников А.Ю. Дефекты и повреждения силовых трансформаторов и реакторов напряжением 110 кВ и выше, причины возникновения и их классификация // Новое в российской энергетике- № 7.- 2008, с.30-38.

78. ХренниковА.Ю., Сидоренко М.Г. Экономическая эффективность тепловизионного контроля электрооборудования подстанций и промышленных предприятий//Новое в российской энергетике- № 10.- 2008, с.34-44.

79. ХренниковА.Ю. Силовые трансформаторы. Проблемы электродинамической стойкости //Новости ЭлектроТехники- № 6(54).- 2008, с.32-35.

80. ХренниковА.Ю. Силовые трансформаторы. Методы диагностики механического состояния обмоток//Новости ЭлектроТехники- № 3(57).- 2009, с.43-45.

81. ХренниковА.Ю., Сидоренко М.Г. Тепловизионное обследование электрооборудования подстанций и промышленных предприятий и его экономическая эффективность//Рынок электротехники- № 2(14).- 2009, с.96-100.

82. ХренниковА.Ю. Электродинамическая стойкость силовых трансформаторов - условие безаварийной работы//Энергетик.- № 5.- 2009, с.31-32.

83. Хренников А.Ю., Чичинский М.И. Рекомендации по расследованию технологических нарушений, диагностике и выявлению повреждений маслонаполненных силовых и измерительных трансформаторов// М: - ИПКгосслужбы. - 2008. - 38 с.Авторские свидетельства и патенты

84. Патент РФ № 2041472. Устройство для испытания трансформатора токами короткого замыкания/Хренников А.Ю., Лурье А.И., Шлегель О.А. - 1995. - Опубл. в Бюл. № 22. - 5 с.

85. А.с. СССР № 1821759. Устройство для испытания трансформатора токами короткого замыкания/Хренников А.Ю., Шлегель О.А. - 1993. - Опубл. в Бюл. № 22. - 4 с.

86. Патент РФ № 2136099. Устройство контроля и защиты обмоток трансформаторов от деформации при коротких замыканиях/Хренников А.Ю. - 1999. - Опубл. в Бюл. № 24. - 10 с.

87. Патент РФ № 2063050. Устройство контроля и защиты трансформаторов от деформации обмоток при коротких замыканиях в процессе эксплуатации/ Лурье А.И., Шлегель А.И., Хренников А.Ю.- 1996, Опубл. в Бюл. № 18. - 5 с.

88. Патент РФ № 2037221. Цилиндрическая обмотка/ Шлегель А.И., Хренников А.Ю., Васильев А.Б. - 1995. - Опубл. в Бюл. № 16. - 3 с.

89. Патент РФ № 2050608. Реактор/ Шлегель А.И., Хренников А.Ю., Васильев А.Б. - 1995. - Опубл. в Бюл. № 35. - 4 с.

90. Личный вклад автора. Основные научные результаты, включенные в диссертацию, опубликованы в работах [14, 16, 44-47, 49, 50, 52, 53, 55, 56, 58-60, 62-64, 66, 67, 69-71, 73], написанных лично автором. В работах, написанных в соавторстве, автору принадлежат: постановка задачи, математические модели, методические подходы, выводы [6-13, 15, 17, 33-43, 48, 51, 54, 61, 65, 68]; методические подходы, выводы [23-32, 57, 72, ]; математические модели [74, 75]; основные идеи способов [76-78]; схема [79- 81]. Автором написаны следующие разделы: в работе [1] разделы 1 и 2 (лично автором), раздел 3 (совместно с Таджибаевым А.И.); в работе [2] разделы 1 и 2 (лично автором), раздел 3 (совместно с Шлегелем О.А.); в работе [3] главы 1-3 (совместно с Гольдштейном В.Г.), главы 4-6 (лично автором); в работе [4] раздел 1 (лично автором), раздел 2 (совместно с Терешко О.А.); в работе [5] разделы 1, 2 (лично автором), раздел 3 (совместно с Терешко О.А.); в работе [107] разделы 2, 3 (лично автором), раздел 1 (совместно с Чичинским М.И.). Кроме того, во всех публикациях выполнены редактирование работ при представлении их в печать и их коррекция по замечаниям рецензентов.

Размещено на Allbest.ru