Тепловой расчет блока с турбиной К-800-240

ТХА-1449

12

NA052B1

NA052B12

Температура.

Металл

До 430°С

Встроенные сепараторы.

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-каХА(К). Пределы измерения температур 0...+500 °С. Арматура из стали 08Х18Н10Т.

ТХА-1449

12

NA053B1 NA053B2

Температура.

Металл.

До 450°С

Встроенные сепараторы.

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-каХА(К). Пределы измерения температур 0...+500 °С. Арматура из стали 08Х18Н10Т.

ТХА-1449

2

NA053B3 NA053B6

-//-

-//-

-//-

Верх и низ паропровода после первого впрыска.

Нитки «А» и «Б».

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-каХА(К). Пределы измерения температур 0...+500 °С. Арматура из стали 08Х18Н10Т.

ТХА-1449

4

NA053B7 NA053B12

-//-

-//-

До 510°С

Выходные

змеевики КПП2 в не обогреваемой зоне. Нитки

«А» и «Б».

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-каХА(К). Пределы измерения температур 0... +800 С. Арматура из стали 08Х18Н10Т.

ТХА-1449

6

NA054B1 NA054B6

Температура.

Металл.

До 450°С

Лобовые змеевики ширм в не обогреваемой зоне. Нитка «А».

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-каХА(К). Пределы измерения тем-р 0...+500 С. Арматура из стали 08Х18Н10Т

ТХА-1449

6

NА0 55В1 NA055B6

Температура.

Металл.

До 450°С

Лобовые змеевики

ширм в не обогреваемой зоне. Нитка «В».

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-каХА(К). Пределы измерения тем-р 0...+500 °С. Арматура из стали 08Х18Н10Т.

ТХА-1449

6

NA056B1 NA056B12

Температура.

Металл.

До 470°С

Лобовые змеевики КПП1 на выходе в не обогреваемой зоне. Нитки «А» и «Б».

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-ка ХА(К). Пределы измерения температур

0...+500 С. Арматура из стали 08Х18Н10Т.

ТХА-1449

12

NA057B1

NA057B8 NA058B1

NA058B8

Температура.

Металл.

До 400°С

Вставки НРЧ. Нитки

«А» и «Б».

Преобразователь термоэлектрический поверхностный. Номинальная статическая хар-ка ХА(К). Пределы измерения температур 0...+500 °С. Арматура из стали 08Х18Н10Т.

ТХА-1449

16

NA070B

Давление.

Среда после смесителя. перед насосами рециркуляции среды (НРС)

29,9 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

4

Контроль по вызову ИУВС.

NA071B

NA072B

Давление.

Среда после смесителя перед насосами рециркуляции среды (НРС)

29,9 МПа

По месту

Манометр показывающий электроконтактный. Верх, предел измерения 40 МПа. Класс точности 1.5

ЭКМ-2У

8

Сигнализация.

NA073B

Давление.

Среда на выходе из HP С

29,8 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

1

Контроль по вызову ИУВС

NA074B

Давление.

Среда перед встроенной задвижкой

27,4 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

2

Сигнализация.

NA075B

Давление.

Среда перед встроенной задвижкой

27,4 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

2

Для автоматики.

NA076B

Давление.

Среда перед встроенной задвижкой

27,4 МПа

По месту

Измерительный преобразователъ избыточного давления. Вых. сигнал 4~20мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

1

Контроль по вызову ИУВС.

NA077B

Давление.

Пар за ДР-1

27,7 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

1

Контроль по вызову ИУВС.

NA078B

Давление.

Пар перед

ДР-3

27,4 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

1

Контроль по вызову ИУВС.

NA079B

Давление.

Пар за

ДР-3

27,4 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.2

Сапфир

22ДИ-2170

1

Контроль по вызову ИУВС.

NA080B

Давление.

Пар за

ДР-3

27,4 МПа

По месту

Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5

МТП-1

4

NA081B

NA082B

Давление.

Пар на выходе из котла до пускового

впрыска. Нитки «А» и «Б».

25,5 МПа

По месту

Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5

МТП-1

2

NA083B NA084B

Давление.

Пар на выходе из котла. до пускового впрыска.

Нитки «А» и «Б».

25,5 МПа

По месту

Измерительный преобразователь избыточного давления. Вых. сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДИ-2170

2

Контроль по вызову ИУВС

NA085B NA088B

Давление.

Пар на выходе из котла до пускового впрыска. Нитки «А» и «Б».

25,5 МПа

По месту

Манометр показывающий электроконтактный. Верх, предел измерения 40 МПа. Класс точности 1.5

ЭКМ-2У

8

Сигнализация.

NA089B

NA094B

Давление.

Среда перед встроенной задвижкой

27,4 МПа

По месту

Манометр показывающий электроконтактный. Верх, предел измерения 40 МПа. Класс точности 1.5

ЭКМ-2У

6

NA096F

Перепад

давлений.

Пароводяная

смесь

0.063 МПа

438 °С

Сброс из встроенного расширителя в растопочный расширитель

Измерительное сопло.

-

1

Поставка ТКЗ.

-//-

-//-

-//-

У сопла

Конденсационные сосуды (комплект).

-

1

Поставка ТКЗ.

NA096B

-//-

-//-

-//-

По месту

Измерительный преобразователь разности давления. Выходной сигнал 4-20 мА. Верхний пред. измерения 0.1 МПа. Класс точности 0.25

Сапфир

22ДД-2444

4

Контроль по вызову ИУВС.

Система RL (питательная вода к котлу)

№ п/п	Позиция	Величина	Измеряемая среда	Значение параметра	Место установки прибора	Наименование и характеристика прибора	Тип прибора	Кол	Примечание
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	RL100B RL102B	Температура.	Питательная вода на входе в котёл.	270 °С 33.0 МПа	По месту.	Термопреобразователь сопротивления. Номинальная статическая хар-ка «50П». Монтажная длина 250 мм.. Арматура из стали 12X18Н1 ОТ Пределы измерения тем-р -50...+600 °С.	ТСП-0879	4	Контроль по вызову ИУВС
2	RL100C	-//-	-//-	-//-	Панель нормирующих преобразователей.	Термопреобразователь сопротивления. Номинальная статическая хар-ка «50П». Монтажная длина 250 мм.. Арматура из стали 12X18Н1 ОТ Пределы измерения тем-р -50...+600 °С.	ТСП-0879	4	Контроль по вызову ИУВС
3	RL103B	Температура.	Питательная вода на входе в котёл.	270 °С 33.0 МПа	По месту.	Термопреобразователь сопротивления. Номинальная статическая хар-ка «50П». Монтажная длина 250 мм. Арматура из стали 12X18Н1 ОТ Пределы измерения тем-р -50...+600 С.
4	RL103C	-//-	-//-	-//-	Панель нормирующих преобразователей.	Нормирующий преобразователь. Номинальная статическая хар-ка «50П». Пределы преобразования 0-300 °С. Выходной сигнал 4-20 мА. Класс точности 0.5	Ш-709	1
5	RL110B	Давление.	Питательная вода к котлу (до рег. клап.).	33.5 МПа 270 °С	По месту.	Электрический измерительный преобразователь избыточного давления. Выходной сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 Мпа. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДИ-2170	1	Сигнализация
6	RL110B	Давление.	Питательная вода к котлу (до рег. клап.).	33.5 МПа 270 °С	По месту.	Электрический измерительный преобразователь избыточного давления. Выходной сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДИ-2170	1	Сигнализация
7	RL111B	Давление.	Пит. вода к котлу (до рег. клап.).	33.5 МПа 270 °С	По месту.	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5	МТП-1	2
8	RL112B	Давление	Питательная вода к котлу перед сужающим устройством	33.5 МПа 270 °С	По месту.	Электрический измерительный преобразователь избыточного давления. Выходной сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 МПа. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДИ-2170	1	Контроль по вызову ИУВС
9	RL113B	Давление	Пит. вода, к котлу (за рег. клап.).	33.0 МПа 270 °С	По месту.	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5	МТП-1	1
10	RL114B	Давление.	Питательная, вода к котлу (за рег. клап.).	33.0 МПа 270 °С	По месту.	Электрический измерительный преобразователь избыточного давления. Выходной сигнал. 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 Мпа. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДИ-2170	1	Для автоматики
11	RL115B	Давление.	Питательная вода перед рег. клапаном сброса в деаэр.	33.5 МПа	По месту	Электрический измерительный преобразователь избыточного давления. Выходной сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 Мпа. Класс точности 0.25	Сапфир 22ДИ-2170	1	Контроль по вызову ИУВС
12	RL116B	Давление.	Питательная вода перед рег. клапаном сброса в дэа-эратор	33.5 МПа	По месту.	Электрический измерительный преобразователь избыточного давления. Выходной сигнал 4-20 мА. Верхний предел измерения 40 Мпа. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДИ-2170	1	Для автоматики
13	RL117B	Давление.	Питательная вода перед рег. клапаном сброса в деаэратор	33.5 МПа 270 °С	По месту.	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5	МТП-1	1
14	RL118B	Давление.	Питательная вода после рег. клапана сброса в деаэратор	33.0 МПа 270 °С	По месту.	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5	МТП-1	1
15	RL119B	Давление.	Питательная вода перед лин. На впрыски.	33.0 МПа 270 °С	По месту.	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа- Класс точности 1.5	МТП-1	1
16	RL120B RL123B	Давление.	Питат. Вода на впрыск I. Нитки «А» и «Б».	33.0 МПа 270 °С	По месту.	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5	МТП-1	4
17	RL124B RL127B	Давление.	Питат. Вода на впрыск П. Нитки «А» и «Б».	33.0 МПа 270 °С	По месту.	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5	МТП-1	4
18	RL128B RL131B	Давление	Питат. Вода на пусковой впр. Нитки «А и Б».	-//-	-//-	Манометр показывающий без фланца. Пределы измерения 0-40 МПа. Класс точности 1.5	МТП-1	4
19	RL160F	Расход.	Питательная вода к котлу.	955 т/ч 33.0 МПа 270 °С	Трубопровод питательной воды к котлу	Диафрагма измерительная для трубопровода с DВН =279 мм.	-	1
20	-	-//-	-//-	-//-	У диафрагмы	Уравнительные сосуды.	-	8
21	RL160B	-//-	-//-	-//-	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=О.16 МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	1
22	RL161B	Расход.	Питательная вода к котлу.	955 т/ч 33.0 МПа 270 °С	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р~=О.1б МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	1	Подключается к диафрагме RL160F. Контроль по вызову
23	RL163B	Расход.	Питательная вода к котлу.	955 т/ч 33.0 МПа 270 °С	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р =0.16 МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	1	Подключается к диафрагме RL160F. Для автоматики
24	RL165B	Расход.	Питательная вода к котлу. (при растопке)	955 т/ч 33.0 МПа 270 °С	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=О.16 МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	1	Подключается к диафрагме RL160F. Для автоматики
25	RL166B RL167B	Расход.	Питательная вода к котлу, (при растопке)	955 т/ч 33.0 МПа 270 °С	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=О.16 МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	1	Подключается к диафрагме RL160F
26	RL168B RL170B	Расход.	Питательная вода к котлу.	955 т/ч 33.0 МПа 270 °С	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=0.1 б МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Кшсс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	3	Подключается к диафрагме RL160F
27	RL171B	Расход.	Питательная вода к котлу. (при растопке)	955 т/ч 33.0 МПа 270 °С	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=0.16 МПа. Вых. Сигнал 4- 20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	1	Подключается к диафрагме RL160F. Контроль по вызову ИУВС
28	RL172B RL173B	Перепад давления.	Питательная вода. к котлу, (за ПВД)	33.0 МПа 955 т/ч 270 °С	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=О.1б МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	2	Подключается к диафрагме RL160F. Контр, по вызову ИУВС
29	RL180F RL181F	Расход.	Питательная вода.	17.5 т/ч 33.5 МПа 270 °С	Трубопровод впрыска I в острый пар. Нит. «А»и«Б»	Диафрагма измерительная для трубопровода.	-	1	Поставляется с трубопр. высокого давления
30	-	-//-	-//-	-//-	У диафрагмы	Уравнительные сосуды.	-	4
31	RL180B RL181B	-//-	-//-	-//-	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=0.04 МПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	2	Контроль по вызову ИУВС
32	RL182F RL183F	Расход.	Питательная вода.	7.7 /w/ч 33.5 МПа 270 °С	Трубопровод впрыска II в острый пар. Нит.«А»и«Б»	Диафрагма измерительная для трубопровода.	-	1
33	-	-//-	-//-	-//-	У диафрагмы	Уравнительные сосуды.	-	4
34	RL182B RL183B	-//-	-//-	-//-	По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=25 кПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	2	Контроль по вызову ИУВС
35	RL184F RL185F	Расход.	Питательная вода.	5 т/ч 33.5 МПа 270 °С	Трубопровод растопочного впрыска. Нит.«А»и«Б»	Диафрагма измерительная для трубопровода.	-	1	Поставляется с трубопр. высокого давления
36	-	-//-	-//-	-//-	У диафрагмы	Уравнительные сосуды.	-	4
37	RL184B RL185B				По месту.	Измерительный преобразователь разности давления. Перепад Р=25 кПа. Вых. Сигнал 4-20мА. Класс точности 0.25.	Сапфир 22ДД-2444	7	Контроль по вызову ИУВС

2.6 Расчет настроек регулятора и дифференциатора двухконтурной схемы регулирования

Структурная схема регулирования температуры перегретого пара на выходе приведена на рис.2.16.

Рис. Структурная схема регулирования

где

u - сигнал задания (температура перегретого пара єC);

- ошибка регулирования, єС;

- управляющее воздействие (расход пара на впрыск, т/час);

z - температура пара непосредственно за пароохладителем, 0С;

zД - производная от сигнала z по времени на выходе дифференциатора, єC /сек;

y - температура пара на выходе пароперегревателя, 0С;

и - передаточные функции конвективного пароперегревателя и впрыскивающего пароохладителя соответственно по каналу регулирующего воздействия;

- передаточная функция дифференциатора.

Передаточные функции ПИ регулятора и дифференциатора имеют следующий вид

;

;

где kP и ТИ - коэффициент передачи и постоянная интегрирования регулятора соответственно, а kД и TД - коэффициент усиления и постоянная дифференцирования дифференциатора соответственно.

Аппроксимацией этих кривых были получены следующие передаточные функции по температурам за впрыском и за котлом

,

,

где время запаздывания и постоянные времени приведены в секундах.

В соответствии с [7] схему можно преобразовать в каскадную схему с главным и вспомогательным регуляторами (рис.2.17).

В эквивалентной каскадной схеме передаточные функции регуляторов Р1 и Р2 связаны с передаточными функциями ПИ-регулятора и дифференциатора следующим образом

;

Из переходных характеристик на рис. 2.18 видно внешний контур регулирования имеет значительно меньшую инерционность, чем внутренний, т.е. переходные процессы во внутреннем конуре успевают практически полностью закончиться до того, как они возникнут во внешнем. Вследствие этого можно вначале определить настройки дифференциатора, рассчитав внешний контур эквивалентной каскадной системы, а затем настройки ПИ-регулятора.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ НАСТРОЕК ДИФФЕРЕНЦИАТОРА.

В соответствии с [1] находим передаточную функцию эквивалентного объекта для регулятора Р1

Так как регулятор Р1 имеет ПИ закон регулирования (его передаточная функция обратна передаточной функции дифференциатора), то его оптимальные настройки при ограничении на частотный показатель колебательности М=1,55 можно найти с помощью вспомогательной функции [6] F()

где А() и ()- соответственно амплитудо-частотная (АЧХ) и фазо-частотная (ФЧХ) характеристики эквивалентного объекта регулирования для регулятора Р1.

График функции F() приведен на рис.2.19. Максимум этой функции, равный 0,054 с-1 наблюдается при резонансной частоте рез=0,0443 Гц,

;



.

Значения параметров дифференциатора находятся как

;

.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ НАСТРОЕК ПИ-РЕГУЛЯТОРА

Регулятор рассчитывается при ограничении на частотный показатель колебательности М=1,55.

Передаточная функция эквивалентного объекта для ПИ- регулятора в схеме на рис. 3.11 определяется формулой

Область параметров настройки ПИ-регулятора, удовлетворяющих заданному запасу устойчивости, находим добиваясь касания комплексной частотной характеристики (КЧХ) разомкнутой системы с М-окружностью радиуса r с центром на отрицательной вещественной полуоси, расположенном на расстоянии R0 от начала координат. Величины r и R0 связаны с частотным показателем колебательности М следующими формулами [7]

;

.

Передаточная функция разомкнутой системы определяется выражением

.

Граница области заданного запаса устойчивости, построенная в плоскости параметров настройки регулятора приведена на рис.2.20, где kИ=kp/TИ. Минимуму линейного интегрального критерия при условии низкочастотного характера возмущений соответствует максимальное значение kИ [7], следовательно оптимальные настройки ПИ- регулятора равны

;

.

На приведены графики М-окружности и КЧХ разомкнутой системы для оптимальных параметров настройки регулятора.

ПОСТРОЕНИЕ ПЕРЕХОДНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

Переходные характеристики процесса регулирования при возмущении расходом собственного конденсата.

Переходные характеристики при возмущении по каналу впрыскиваемого конденсата рассчитаны по следующим формулам [7]

;

,

где - передаточная функция замкнутой АСР по каналу «регулирующее воздействие температура за КПП

- передаточная замкнутой АСР по каналу «регулирующее воздействие температура пара за впрыскивающим пароохладителем».

Графики переходных процессов в замкнутой АСР при возмущении расходом собственного конденсата приведены.

Переходные характеристики процесса регулирования при возмущении по каналу задания.

Переходные характеристики при возмущении по каналу управляющего воздействия рассчитаны по формулам [7]

;

,

где - передаточная функция замкнутой АСР по каналу «управляющее воздействие температура за КПП»;

- передаточная замкнутой АСР по каналу «управляющее воздействие температура пара за впрыскивающим пароохладителем».

На также приведены кривые переходных процессов в одноконтурной АСР температуры перегретого пара с ПИД-регулятором. Как видно из этих кривых переход к двухконтурной АСР позволяет значительно улучшить качество регулирования при возмущении по каналу регулирующего органа, но в случае возмущения по заданию, схема с ПИД-регулятором оказывается несколько более выгодной.

3. РАСЧЁТ ВЫБРОСОВ, ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ И ПРИЗЕМНЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙВ РАЙОНЕ РАСПОЛОЖЕНИЯ ТЭЦ

Расчет высоты дымовой трубы проводим на худшие условия загрязнения воздушного бассейна - сжигание резервного топлива - сернистого мазута.

3.1 Исходные данные

ТЭС расположена в центральной части России.

Мощность одного блока ТЭЦ

;

Количество блоков

;

Количество дымовых труб (выбираем)

;

Низшая теплота сгорания топлива

;

Теоретический объем воздуха

 ;

Теоретический объем газов

;

Теоретический объем водяных паров

;

Сернистость мазута

;

Фоновые концентрации оксидов серы

;

Фоновые концентрации оксидов азота

;

Предельно-допустимые концентрации выбросов оксидов серы

 ;

Предельно-допустимые концентрации выбросов оксидов азота

.

3.2 Расчёт выбросов

КПД блока нетто)

Определяем расход топлива ГРЭС (по мазуту)

;

Коэффициент уходящих газов

Температура уходящих газов

;

Определяем объемный расход уходящих газов

От одного блока

От четырёх блоков

;

Доля оксидов серы, улавливаемых летучей золой в газоходах котла (табл.1.1)

Определяем выбросы оксидов серы

От одного блока

От четырёх блока

;

Определяем объем сухих газов

Концентрация оксидов азота (ГОСТ-Р 50831-95)

Определяем выбросы оксидов азота

От одного блока

;

;

;

Величина	Размерность	Выбросы
		На 1 котел	натрубу	на ТЭС
VГ		1278.46433	2556.929	5113.857
Выбросы NO2		145.461245	290.9225	581.845
Выбросы SO2		2035.00385	4070.008	8140.015

3.3 Определение высоты дымовой трубы

Скорость газов на выходе из дымовой трубы

;

Внутренний диаметр трубы

;

Задаёмся высотой дымовой трубы

;

Разность температур выбрасываемых газов и окружающего воздуха

;

Коэффициент

Коэффициенты учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из источников выброса



Коэффициент для неблагоприятных метеорологических условий

Коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в воздухе

Высота дымовой трубы

Найденная методом приближений расчётная высота должна расходиться с заданной не более чем на 1 метр, и быть кратна 30, поэтому принимаем высоту дымовой трубы равной

;

Коэффициент



Коэффициент учитывающий условия выхода газовоздушной смеси из источников выброса

Максимальные приземные концентрации выбросов ТЭС

Массовые выбросы оксидов азота

;

Концентрации оксидов азота

Массовые выбросы оксидов серы

;

Концентрации оксидов серы



Проверка

Вывод т.к. , то расчёт решёнверно, и максимальные выбросы вредных веществ в районе расположения ТЭС не превышают ПДК, т.е. высота дымовых труб выбрана правильно.

3.4 Расчёт приземных концентраций

Коэффициент

;

Опасная скорость ветра

Безразмерный коэффициент



Расстояние от дымовых труб, на котором достигаются максимальные приземные концентрации

;

Определение ПДВ вредных веществ при h=300 м.

Сумма фоновых концентраций

;

ПДВ

Проверка

Вывод Расчёт решён верно, т.к. на проектируемой

ТЭС, при сжигании резервного топлива - мазута приземные концентрации диоксида азота NO2 и диоксида серы SO2 не превышают ПДК при выбранной высоте дымовых труб равной 240 метрам.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате выполненной работы можно сделать выводы по представленным разделам

В первой главе проведен расчет тепловой схемы энергоблока с турбоустановкой К-800-240, который заключался в определении расходов греющего пара на регенеративные подогреватели, расходов пара по отсекам турбины и давлений в отборах, а также в определении мощности и показателях тепловой экономичности турбоустановки и блока в целом. Найденные показатели тепловой экономичности полностью соответствуют реальным. Выбрано необходимое теплоэнергетическое оборудование.

Во второй главе произведён расчёт выбросов, высоты дымовой трубы и приземных концентраций диоксидов серы и углерода в районе расположения ТЭЦ.

В третьей главе описана схема теплотехнического контроля пароводяного тракта котла ТГМП-204. Приводится спецификация на используемые преобразователи. Все приборы имеют унифицированный токовый сигнал 4-20 мА, который поступает в программно-технический комплекс TELEPERM, его структура с подобным описанием АСР питания котла. ПТК TELEPERM выполняет все необходимые функции индикации, регистрации, архивации, сигнализации и т.д. в удобной форме, и значительно упрощает работу оператора.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Плетнёв Г.П., Зайченко Ю.П., Зверев Е.А., Киселёв Ю.Е., Проектирование, монтаж и эксплуатация автоматизированных систем управления теплоэнергетическими процессами, М., Издательство МЭИ, 1995.

2. Александров А.А., Григорьев Б. А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара Справочник. -М. Издательство МЭИ, 1999. -168 с; ил.

3. Назмеев Ю.Г., Лавыгин В.М. Теплообменные аппараты ТЭС Учебное пособие для вузов. - 2-е изд., перераб. - М. Издательство МЭИ, 2002. -260 с.

4. Стерман Л.С., Лавыгин В.М., Тишин С.Г. Тепловые и атомные электрические станции Учебник для вузов - 2-е изд., перераб. - М. Издательство МЭИ, 2000.

5. Рыжкин В. Я. Тепловые электрические станции Учебник для вузов/ Под ред. В.Я. Гиршфельда. - 3-е изд., перераб. и доп. - М. Энергоатомиздат, 1987.

6. Федорович Л.А., Рыков А.П. "Выбор тепломеханического оборудования ТЭС", МЭИ, Москва 1999 г.

7. Ротач В.Я. Расчет систем автоматического регулирования с аналоговыми регуляторами. - М. Издательство МЭИ. 1992.

АННОТАЦИЯ

Дипломная работа состоит из расчетно-пояснительной записки объемом 159 страниц и 4 листов графического материала. Расчетно-пояснительная записка содержит 3 части, 25 рисунков и 7 таблиц, заключение и список литературы.

В разделе «Технологическая часть» произведен тепловой расчет блока с турбиной К-800-240, рассчитаны энергетические показатели, произведен выбор основного и вспомогательного оборудования.

В разделе «Экологическая часть» произведен расчет выбросов, ПДК и высоты дымовой трубы.

В разделе «Теплотехнический контроль» был произведен выбор оборудования и автоматики.

Для оформления проекта использовалась компьютерная программа Microsoft Word. Для расчётов использовались программы MathCAD, EXCEL. Для оформления чертежей использовалась программа КОМПАС.

Размещено на Allbest.ru