Способы обеспечения нормального теплового режима
Условные обозначения для плат и элементов. Выбор способа охлаждения. Определение температуры нагретой зоны. Оценка соответствия теплового режима нормальному. Обоснование целесообразности применения заданного радиатора в указанных условиях эксплуатации.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | контрольная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 13.06.2013 |
| Размер файла | 338,3 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Эквивалентный коэффициент теплопроводности ячейки lэкв, Вт/(м*К) = 3,7200E-001;
Эквивалентный радиус МСБ R, м = 6,3581E-003;
Параметр m = 1,7408E+002;
Произведение mR = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR) = 3,6238923E-001;
- K1(mR) = 5,0468731E-001;
- K0(2,7*mR) = 3,5235077E-002;
Предельный радиус взаимного теплового влияния rпр, м = 2,2671E-002;
Число влияющих элементов = 2;
Площадь радиатора Sр = 0,0000E+000;
1-й влияющий элемент.
Элемент - KP186_2; Групповой номер элемента - 1.1;
Наведенный перегрев Jэф1, oC = 1,5623E-001;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R1, м = 6,3581E-003;
Произведение mR1 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR1) = 3,6238923E-001;
- K1(mR1) = 5,0468731E-001;
- K0(mr1) = 3,2981443E-002;
2-й влияющий элемент.
Элемент - K155_2; Групповой номер элемента - 12.1;
Наведенный перегрев Jэф2, oC = 3,0222E-002;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R2, м = 6,3581E-003;
Произведение mR2 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR2) = 3,6238923E-001;
- K1(mR2) = 5,0468731E-001;
- K0(mr2) = 3,2981443E-002;
Расчет МСБ(МС).
Плата - Тип 1; МСБ(МС) - K176; Групповой номер МСБ(МС) - 4.1; Допустимая температура tдоп, oC - 70;
Температура корпуса tэ, oC = 5,1344E+001;
Собственный перегрев Jэ, oC = 4,8830E+000;
Суммарный наведенный перегрев Jэф, oC = 1,5818E-002;
Тепловая проводимость к корпусу блока через воздух sк = 7,6650E-003;
Эквивалентный коэффициент теплопроводности ячейки lэкв, Вт/(м*К) = 3,7200E-001;
Эквивалентный радиус МСБ R, м = 6,3581E-003;
Параметр m = 1,7408E+002;
Произведение mR = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR) = 3,6238923E-001;
- K1(mR) = 5,0468731E-001;
- K0(2,7?mR) = 3,5235077E-002;
Предельный радиус взаимного теплового влияния rпр, м = 2,2671E-002;
Число влияющих элементов = 1;
Площадь радиатора Sр = 0,0000E+000;
1-й влияющий элемент.
Элемент - K144; Групповой номер элемента - 7.1;
Наведенный перегрев Jэф1, oC = 1,5818E-002;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R1, м = 6,3581E-003;
Произведение mR1 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR1) = 3,6238923E-001;
- K1(mR1) = 5,0468731E-001;
- K0(mr1) = 3,2981443E-002;
Расчет МСБ(МС).
Плата - Тип 2; МСБ(МС) - K143; Групповой номер МСБ(МС) - 5.1; Допустимая температура tдоп, oC - 70;
Температура корпуса tэ, oC = 5,2496E+001;
Собственный перегрев Jэ, oC = 4,8830E+000;
Суммарный наведенный перегрев Jэф, oC = 1,1682E+000;
Тепловая проводимость к корпусу блока через воздух sк = 7,6650E-003;
Эквивалентный коэффициент теплопроводности ячейки lэкв, Вт/(м*К) = 3,7200E-001;
Эквивалентный радиус МСБ R, м = 6,3581E-003;
Параметр m = 1,7408E+002;
Произведение mR = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR) = 3,6238923E-001;
- K1(mR) = 5,0468731E-001;
- K0(2,7*mR) = 3,5235077E-002;
Предельный радиус взаимного теплового влияния rпр, м = 2,2671E-002;
Число влияющих элементов = 2;
Площадь радиатора Sр = 0,0000E+000;
1-й влияющий элемент.
Элемент - K174_2; Групповой номер элемента - 8.1;
Наведенный перегрев Jэф1, oC = 7,0094E-001;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R1, м = 6,3581E-003;
Произведение mR1 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR1) = 3,6238923E-001;
- K1(mR1) = 5,0468731E-001;
- K0(mr1) = 3,2981443E-002;
2-й влияющий элемент.
Элемент - K174_1; Групповой номер элемента - 9.1;
Наведенный перегрев Jэф2, oC = 4,6730E-001;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R2, м = 6,3581E-003;
Произведение mR2 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR2) = 3,6238923E-001;
- K1(mR2) = 5,0468731E-001;
- K0(mr2) = 3,2981443E-002;
Расчет МСБ(МС).
Плата - Тип 1; МСБ(МС) - KP134; Групповой номер МСБ(МС) - 6.1; Допустимая температура tдоп, oC - 70;
Температура корпуса tэ, oC = 4,9059E+001;
Собственный перегрев Jэ, oC = 2,4415E+000;
Суммарный наведенный перегрев Jэф, oC = 1,7205E-001;
Тепловая проводимость к корпусу блока через воздух sк = 7,6650E-003;
Эквивалентный коэффициент теплопроводности ячейки lэкв, Вт/(м*К) = 3,7200E-001;
Эквивалентный радиус МСБ R, м = 6,3581E-003;
Параметр m = 1,7408E+002;
Произведение mR = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR) = 3,6238923E-001;
- K1(mR) = 5,0468731E-001;
- K0(2,7*mR) = 3,5235077E-002;
Предельный радиус взаимного теплового влияния rпр, м = 2,2671E-002;
Число влияющих элементов = 2;
Площадь радиатора Sр = 0,0000E+000;
1-й влияющий элемент.
Элемент - K144; Групповой номер элемента - 7.1;
Наведенный перегрев Jэф1, oC = 1,5818E-002;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R1, м = 6,3581E-003;
Произведение mR1 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR1) = 3,6238923E-001;
- K1(mR1) = 5,0468731E-001;
- K0(mr1) = 3,2981443E-002;
2-й влияющий элемент.
Элемент - KP186_2; Групповой номер элемента - 1.1;
Наведенный перегрев ?эф2, oC = 1,5623E-001;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R2, м = 6,3581E-003;
Произведение mR2 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR2) = 3,6238923E-001;
- K1(mR2) = 5,0468731E-001;
- K0(mr2) = 3,2981443E-002;
Расчет МСБ(МС).
Плата - Тип 1; МСБ(МС) - K144; Групповой номер МСБ(МС) - 7.1; Допустимая температура tдоп, oC - 70;
Температура корпуса tэ, oC = 4,7171E+001;
Собственный перегрев Jэ, oC = 4,8830E-001;
Суммарный наведенный перегрев Jэф, oC = 2,3728E-001;
Тепловая проводимость к корпусу блока через воздух sк = 7,6650E-003;
Эквивалентный коэффициент теплопроводности ячейки lэкв, Вт/(м*К) = 3,7200E-001;
Эквивалентный радиус МСБ R, м = 6,3581E-003;
Параметр m = 1,7408E+002;
Произведение mR = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR) = 3,6238923E-001;
- K1(mR) = 5,0468731E-001;
- K0(2,7?mR) = 3,5235077E-002;
Предельный радиус взаимного теплового влияния rпр, м = 2,2671E-002;
Число влияющих элементов = 2;
Площадь радиатора Sр = 0,0000E+000;
1-й влияющий элемент.
Элемент - K176; Групповой номер элемента - 4.1;
Наведенный перегрев Jэф1, oC = 1,5818E-001;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R1, м = 6,3581E-003;
Произведение mR1 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR1) = 3,6238923E-001;
- K1(mR1) = 5,0468731E-001;
- K0(mr1) = 3,2981443E-002;
2-й влияющий элемент.
Элемент - KP134; Групповой номер элемента - 6.1;
Наведенный перегрев Jэф2, oC = 7,9092E-002;
Расстояние между центрами элементов, м = 1,7500E-002;
Эквивалентный радиус МСБ R2, м = 6,3581E-003;
Произведение mR2 = 1,1068E+000;
Значения модифицированных функций Бесселя:
- K0(mR2) = 3,6238923E-001;
- K1(mR2) = 5,0468731E-001;
- K0(mr2) = 3,2981443E-002;
Оценка соответствия теплового режима нормальному № 1.
У всех рассчитанных элементов разность допустимой и расчетной температурой положительная.
Упорядоченная последовательность разности температур: 0,79 <= 1,57 <= 8,72.
Определим вероятность выхода из строя первых 3-х элементов упорядоченной последовательности.
Р(t1доп--<--t1д;--t2доп--<--t2д;--t3доп--<--t3д)--=--[1-----F(_,1*q1)]--*--[1-----F(_,1*q2)]--*--[1-----F(_,1*q3)],
где tiд - действительные значения температуры поверхности элемента, i = 1,3.
Р = (1 - 5,308E-001) * (1 - 5,618E-001) * (1 - 8,081E-001) = 3,945E-002;
На основании того, что Р = 0,0394 < 0,05, рассчитанный тепловой режим для РЭС можно считать нормальным, и нет необходимости проводить испытания.
Таблица 1
|
Тип элемента |
Тип ПП/ Сторона ПП/ № группы |
Количество элементов |
№ элемента |
Расстояние до торца ПП, L |
Мощность элемента: Qэ, Вт |
Площадь элемента с радиатором: Sэ, м2 |
Площадь радиатора: Sр, м2 |
Плотность теплового потока qэл, Вт/м2 |
Допустимая температура: tlдоп, 0С |
Наличие шин |
Расчётная температура: tlр, 0С |
Разность температур: 0С |
|
|
КР186_2 |
1/Правая/1 |
10 |
1 |
L?3R |
2,7·10-1 |
2,38·10-3 |
1,92·10-3 |
1,134·102 |
70 |
нет |
55,08 |
14,92 |
|
|
КР127 |
2/Правая/2 |
10 |
1 |
L?3R |
2,2·10-1 |
4,6·10-4 |
0 |
4,783·102 |
70 |
нет |
68,43 |
1,57 |
|
|
КР186_1 |
1/Правая/3 |
10 |
1 |
L?3R |
1,5·10-1 |
4,6·10-4 |
0 |
3,261·102 |
70 |
нет |
61,28 |
8,72 |
|
|
К176 |
1/Правая/4 |
10 |
1 |
L?3R |
5,0·10-2 |
4,6·10-4 |
0 |
1,087·102 |
70 |
нет |
51,34 |
18,66 |
|
|
К143 |
2/Правая/5 |
10 |
1 |
L?3R |
5,0·10-2 |
4,6·10-4 |
0 |
1,087·102 |
70 |
нет |
52,50 |
17,50 |
|
|
КР134 |
1/Правая/6 |
10 |
1 |
L?3R |
2,5·10-2 |
4,6·10-4 |
0 |
5,435·101 |
70 |
нет |
49,06 |
20,94 |
|
|
К144 |
1/Правая/7 |
10 |
1 |
L?3R |
5,0·10-3 |
4,6·10-4 |
0 |
1,087·101 |
70 |
нет |
49,17 |
22,83 |
|
|
К174_2 |
2/Правая/8 |
10 |
1 |
L?3R |
1,2 |
2,4·10-3 |
1,92·10-3 |
5,000·102 |
85 |
нет |
84,21 |
0,79 |
|
|
К174_1 |
2/Правая/9 |
10 |
1 |
L?3R |
8,0·10-1 |
2,4·10-3 |
1,92·10-3 |
3,333·102 |
85 |
нет |
71,10 |
13,9 |
|
|
К155_1 |
1/Правая/10 |
10 |
1 |
L?3R |
2,0·10-2 |
4,9·10-4 |
0 |
4,082·101 |
85 |
нет |
48,34 |
36,66 |
|
|
КР123 |
2/Правая/11 |
10 |
1 |
L?3R |
1,0·10-2 |
4,6·10-4 |
0 |
2,174·101 |
85 |
нет |
48,12 |
36,88 |
|
|
К155_2 |
1/Правая/12 |
10 |
1 |
L?3R |
1,0·10-2 |
4,9·10-4 |
0 |
2,041·101 |
85 |
нет |
47,91 |
37,09 |
|
|
ОМЛТ-0,5 |
2/Правая/13 |
10 |
1 |
L?3R |
3,0·10-1 |
2,6·10-4 |
0 |
1,154·103 |
155 |
нет |
|||
|
КМ6 |
2/Правая/14 |
21 |
1 |
L?3R |
0 |
1,6·10-4 |
0 |
0 |
155 |
нет |
Согласно расчётам данную конструкцию целесообразно использовать в данных условиях эксплуатации.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Расчет теплового режима блока в герметичном корпусе с внутренним перемешиванием. Средняя скорость перемешивания воздуха в блоке. Коэффициенты, зависящие от атмосферного давления окружающей среды. Определение перегрева нагретой зоны и удельной мощности.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 26.02.2015Расчет температур поверхности кожуха аппарата прямоугольной формы; нагретой зоны герметичного блока; аппарата с внутренней принудительной циркуляцией воздуха; теплового режима аппаратов кассетной конструкции групп А и Б и с принудительной вентиляцией.
практическая работа [223,8 K], добавлен 06.08.2013Определение расхода охладителя для стационарного режима работы системы и расчет температуры поверхностей стенки со стороны газа и жидкости. Расчет линейной плотности теплового потока, сопротивления теплопроводности, характеристик системы теплоотвода.
курсовая работа [235,2 K], добавлен 02.10.2011Определение температуры бериллиевой мишени и термических напряжений, возникающих в связи с изменением теплового состояния тела с помощью метода конечных элементов. Расчет времени выхода на стационарный режим. Оценка безопасности режима работы мишени.
контрольная работа [1,1 M], добавлен 21.06.2014Исследование тепловых явлений, влияющих на установление температурного режима в квартире. Обзор способов теплообмена: теплопроводности, конвекции и излучения. Анализ влияния толщины стекла на скорость теплообмена. Источники тепла в современных квартирах.
презентация [2,9 M], добавлен 13.02.2013Определение эквивалентной мощности и подбор асинхронного двигателя с фазным ротором. Проверка заданного двигателя на нагрев по методу средних потерь, перегрузочную способность при снижении напряжения в сети. Расчет теплового режима выбранного двигателя.
курсовая работа [455,0 K], добавлен 12.05.2015Механизм процесса теплоотдачи при кипении воды. Зависимость теплового потока от температурного напора (кривая кипения). Описание устройства измерительного участка. Измерение теплового потока и температурного напора. Источники погрешностей эксперимента.
лабораторная работа [163,2 K], добавлен 01.12.2011Составление возможных вариантов конфигурации сети. Расчёт перетоков мощности. Оценка целесообразности применения напряжения 220 кВ. Определение активного сопротивления участков. Выбор трансформаторов на подстанции. Расчет режима максимальных нагрузок.
контрольная работа [1,7 M], добавлен 27.11.2012Конструкция теплообменного аппарата водно-воздушного теплообменника. Использование аппарата в системе охлаждения контура охлаждающей воды системы аварийного охлаждения контура охлаждающей воды теплового двигателя. Выбор моделей вентиляторов и насосов.
курсовая работа [177,5 K], добавлен 15.12.2013Определение линейного теплового потока методом последовательных приближений. Определение температуры стенки со стороны воды и температуры между слоями. График изменения температуры при теплопередаче. Число Рейнольдса и Нусельта для газов и воды.
контрольная работа [397,9 K], добавлен 18.03.2013