Проектирование электроснабжения завода запчастей для трактора

N= Ro,в,э /(Ки,в. Rи);

N=64,92/(0,64.4)=26.

Определяем сопротивление растекания горизонтальных заземлителей

Rр,г,э= ср,г/( К п,г.2.р.l) . ln(lІ/(dt));

Rр,г,э=200/(0,31.2.3,14.60) . ln(60І/(0,016.0,708))=21,6 Ом.

Уточняем необходимое сопротивление вертикальных электродов

Rв,э= Ro,г,э* Rи/( Ro,г,э-Rи);

Rв,э= 21,66* 4/( 21,66-4)=4,9 Ом.

Определяем число вертикальных электродов при коэффициенте использования Ки,в,у=0,68 (N=20, a/l=(120/20)/2=3)

N= Ro,в,э /(Ки,в,у. Rи);

N=64,92/(0,68.4.9)=20.

R З = (R Г . R В ) /(R Г +R В ) , Ом.

R З = (21,6 . 4,9 ) /(21,6 +4,9 ) = 3,99 (Ом),

что меньше допустимой

8.3.3 Расчёт молниезащиты ГПП

Рассчитаем защитную зону четырех стержневого молниеотвода высотой h=20 м при расстоянии между молниеотводами а= 40м. Защищаемое сооружение имеет высоту hx=8 м и габаритами 30x40 м.

Определим расстояние rх, при котором защищаемый объект окажется внутри зоны защиты

Rx=1,6 . ha. Kp(1-hx/h) (71)

Rx=1,6 .12. 1,23 /(1-8/20)=10,8 (м);

Следовательно, защищаемый объект находится внутри зоны защиты.

9. Релейная защита

9.1 Расчет токов КЗ

Схема замещения представлена на рис. 7.

Расчёт токов КЗ произведён в максимальном и минимальном режимах работы.

9.2 Защита кабельных линий напряжением 10 кВ

Распределительные сети промышленных предприятий на номинальное напряжение 6-35 кВ имеют одностороннее питание и выполняются с изолированной нейтралью. Наиболее распространенным видом защиты таких сетей является максимальная токовая защита (МТЗ). От межфазных замыканий такую защиту рекомендуется выполнять в двухфазном исполнении и включать ее в одни и те же фазы по всей сети данного напряжения.

Данная защита осуществляется:

1) на участке линии между ТЭЦ и ГПП завода защитой питающей электростанции, так как длина линии не велика;

2) на участке от шин ГПП до цеховых подстанций защитой, установленной на ГПП.

Замыкание на землю одной фазы в сетях с изолированной нейтралью не является КЗ. Поэтому защиту выполняют действующей на сигнал и ,только когда это необходимо по требованиям безопасности, действующей на отключение.

Обычно токовую защиту от замыкания на землю выполняют с включением на фильтр токов нулевой последовательности. Она приходит в действие в результате прохождения по поврежденному участку токов нулевой последовательности, обусловленных емкостью всей электрически связанной сети без учета емкости поврежденной линии.

Защита от многофазных КЗ

На одиночных линиях с односторонним питанием для защиты от многофазных коротких замыканий устанавливают двухступенчатую токовую защиту:

1-я ступень - токовая отсечка мгновенного действия;

2-я ступень - максимальная токовая защита (МТЗ).

Токовая отсечка выполняется на реле РТ-80. Ток срабатывания токовой отсечки выбирается исходя из двух условий:

где kОТС = 5 - коэффициент отстройки,

I?ТР - суммарный номинальный ток трансформаторов, питающихся от

защищаемой линии.

, (35)

где kн = 1,2 - коэффициент надёжности.

Коэффициент чувствительности находим по выражению :

(35)

где IK(2) - ток двухфазного КЗ в точке К;

IK(2) = • IK(3) ; (36)

Он должен быть не меньше 1,2.

Расчеты приведены в таблице 24.

Таблица № - Расчет тока срабатывания и коэффициента чувствительности ТО

Участок	Sp	Ipmax				Iс.з.	Кч
1	2	3	4	5	6	7	8
	кВА	А	кА	кА	кА	кА
ГПП-ТП6	2867,33	82,77	3,508	5,974	5,174	4,21	1,23
ГПП-ТП9	1957,68	56,48	2,684	4,907	4,25	3,221	1,32
ГПП-ТП8	5322,23	153,6	2,592	4,899	4,243	3,11	1,36
ГПП-ТП11	459,628	13,27	1,023	2,094	1,813	1,228	1,48
ГПП-РУ1	3203,14	92,47	3,290	5,642	4,886	3,948	1,24
ГПП-РУ2	4362,99	125,9	2,383	4,648	4,025	2,86	1,41
ГПП-ТП3	1146,5	33,1	1,544	3,101	2,686	1,853	1,45
ГПП-ТП4	1251,47	36,13	2,206	4,098	3,549	2,647	1,34

МТЗ выполняется на реле РТ-80. Ток срабатывания МТЗ выбирается исходя из условий отстройки от максимального рабочего тока линии и обеспечения возврата пускового органа защиты в начальное положение после его срабатывания.

где kН = 1,2 - коэффициент надежности;

kВ = 0,85 - коэффициент возврата реле;

kСЗП - коэффициент самозапуска нагрузки после отключения

внешнего КЗ;

IРАБ МАКС - максимальный рабочий ток линии.

Расчетный ток срабатывания реле определяется по выражению:

где kС Х = 1 - коэффициент схемы;

nТ - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Коэффициент чувствительности находим по выражению :

Он должен быть не меньше 1,5.

Результаты расчетов приведены в таблице 24.

Таблица № - Расчет тока срабатывания и коэффициента чувствительности МТЗ

Участок	Sp	Ipmax			Iс.з.	Кч
1	2	3	4	5	6	7	8
	кВА	А	кА	кА	А		с
ГПП-ТП6	2867,33	82,77	3,508	3,038	273,141	11,12	0,5
ГПП-ТП9	1957,68	56,48	2,684	2,324	186,384	12,47	0,5
ГПП-ТП8	5322,23	153,6	2,592	2,245	506,88	4,43	0,5
ГПП-ТП11	459,628	13,27	1,023	0,886	43,791	20,23	0,5
ГПП-РУ1	3203,14	92,47	3,290	2,849	305,151	9,34	0,5
ГПП-РУ2	4362,99	125,9	2,383	2,064	415,47	4,97	0,5
ГПП-ТП3	1146,5	33,1	1,544	1,337	109,23	12,24	0,5
ГПП-ТП4	1251,47	36,13	2,206	1,91	119,229	16,02	0,5

Защита от замыканий на землю

Защита выполняется с помощью одного токового реле РТЗ?51, которое подключается к трансформатору тока нулевой последовательности.

Ток срабатывания защиты определяется из условия её надёжной отстройки от броска собственного ёмкостного тока, проходящего в месте установки защиты при внешнем замыкании на землю.

где ? коэффициент отстройки;

? коэффициент, учитывающий бросок собственного ёмкостного

тока;

? собственный ёмкостный ток присоединения;

При номинальной мощности двигателя, не превышающей 2,5?3 МВт, значением

Iсд можно пренебречь. Тогда :

где ? значение собственного ёмкостного тока на 1 км кабеля, А/км;

L? длина линии, км;

Коэффициент чувствительности находим по выражению :

,

где I'C-наименьшее реальное значение емкостного тока сети .

Результаты расчетов приведены в таблице 24.

Таблица № -Расчёт защиты от замыканий на землю

Участок	Sp	Ipmax			Iс.з.	Кч
1	2	3	4	5	6	7
	кВА	А	А/км	А	А	>1,25
ГПП-ТП6	2867,33	82,77	1,3	0,13	0,39	>1,25
ГПП-ТП9	1957,68	56,48	1,04	0,208	0,624	>1,25
ГПП-ТП8	5322,23	153,6	1,7	0,595	1,785	>1,25
ГПП-ТП11	459,628	13,27	0,65	0,373	1,119	>1,25
ГПП-РУ1	3203,14	92,47	1,3	1,17	3,51	>1,25
ГПП-РУ2	4362,99	125,9	1,7	0,935	2,805	>1,25
ГПП-ТП3	1146,5	33,1	0,8	0,72	2,16	>1,25
ГПП-ТП4	1251,47	36,13	0,92	0,506	1,518	>1,25

9.3 Защита трансформаторов ГПП

Дифференциальная защита трансформаторов

Дифференциальная защита применяется в качестве основной быстродействующей защиты трансформаторов . Ввиду ее сравнительной сложности дифференциальная защита устанавливается в следующих случаях :

?на одиночно работающих трансформаторах мощностью 6300 кВ*А и выше ;

?на параллельно работающих трансформаторах мощностью 4000 кВ*А и выше ;

?на трансформаторах мощностью 1000 кВ*А и выше , если токовая отсечка не обеспечивает необходимой чувствительности при КЗ на выводах низшего напряжения .

При параллельной работе трансформаторов дифференциальная защита обеспечивает не только быстрое , но и селективное отключение поврежденного трансформатора .

1.Определим ток срабатывания защиты на реле РНТ-565 отстройкой от броска тока намагничивания:

;

-коэффициент отстройки защиты от броска тока намагничивания предварительно для защиты РНТ равен 1,3.

IНОМ.Т - номинальный ток трансформатора с высокой стороны .

А

А

А

2.Определим ток срабатывания защиты отстройкой от тока небаланса:

;

КН- =1,3

Ток небаланса

;

- ток учитывающий погрешности трансформаторов тока .

;

Ка- коэффициент , учитывающий апериодическую составляющую , принимает значение 1.

КОДН - коэффициент однотипности ТТ (0,5 или 1).

Со стороны питания установлены ТТ с (А ВН) , а со стороны 10 кВ выбираю ТТ с (А НН).

Вторичный ток в плечах дифференциальной защиты при номинальной нагрузке силового трансформатора:

;

А.

;

А

Из за небольшого отличия токов протекающим по ТТ принимаем КОДН=0,5.

- полная погрешность ТТ.(0,1)

А

А.

-учитывает наличие у силового трансформатора устройства РПН.

;

- половина регулировочного диапазона РПН,

А

-учитывает дискретность шкалы уставок.

А.

А.

Выбираю наибольший ток срабатывания защиты равный

3.Чувствительность защиты.

;

;

А.

КЧ>2

4.Определение вторичного тока срабатывания защиты с наибольшим вторичным током.

Наибольший вторичный ток наблюдается на ТТ со стороны питания ,т.к ТТ соединены в треугольник.

;

5.Определим расчетное количество витков для основной стороны .

;

где FСР- магнитодвижущая сила срабатывания реле РНТ-565 , FСР=100;

- суммарное число витков рабочей и первой уравнительной обмоток с основной стороны.

На основной обмотке имеются отпайки для регулирования числа витков , принимаем ближайшее меньшее целое значение к , которое можно установить на рабочей и первой уравнительной обмотках .

Принимаем виткам .

6.Определяем количество витков с неосновной стороны .

I1 , I2 - вторичный ток в плечах защиты при номинальной мощности трансформатора .

,.

Принимаем .

7.Уточнение тока небаланса .

;

1,83 А

Полный ток небаланса

А

8.Уточнение первичного тока срабатывания защиты

;

9.Определение чувствительности защиты .

;

Коэффициент чувствительности превышает 1,5. Следовательно защита на реле РНТ-565 является пригодной .

Максимальная токовая защита от внешних многофазных КЗ

Защита устанавливается со стороны источника питания непосредственно у выключателя , при этом в зону действия защиты входят трансформатор и его присоединения с выключателями . Срабатывая , защита действует на отключение выключателей .

1.Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального рабочего тока:

,

где КН-коэффициент надежности принимаемый равным 1,2;

КВ - коэффициент возврата принимаем 0,85;

КСЗ - коэффициент самозапуска нагрузки после отключения внешнего КЗ,

определяемый для обобщенной нагрузки по кривым [1];

IРАБ.МАХ- максимальный рабочий ток.

А

Определение коэффициента самозапуска:

;

По кривой зависимости находим КСЗ =2,25 [1]

А.

Расчетный ток срабатывания реле.

;

где КСХ- коэффициент схемы , равный 1.

А

Чувствительность защиты:

;

;

Kч>1,5

Токовая защита от перегрузок

Защита от перегрузок устанавливается на трансформаторах 400 кВА и более с действием на сигнал (на автоматическую разгрузку) или отключение (на подстанциях без дежурного персонала). Защита выполнена с помощью МТЗ, установленной со стороны питания .

Ток срабатывания защиты:

;

где КН=1,05 , КВ=0,85 ;

А

Газовая защита

Применение газовой защиты является обязательным на трансформаторах мощностью 6300 кВ•А и более , а также на трансформаторах мощностью 1000-4000 кВ•А , не имеющих дифференциальной защиты или отсечки и если максимальная токовая защита имеет выдержку времени 1с и более .

Действие защиты основано на том, что всякие, даже незначительные, повреждения, а также повышенные нагревы внутри бака трансформатора вызывают разложение масла и органической изоляции, что сопровождается выделением газа.

Интенсивность газообразования и химический состав газа зависят от характера и размеров повреждения. Поэтому защита выполняется так, чтобы при медленном газообразовании подавался предупредительный сигнал, а при бурном газооб-разовании, что имеет место при К.З., происходило отключение повреждённого трансформатора. Кроме того, газовая защита действует на сигнал при опасном понижении уровня масла в баке трансформатора.

9.4 Защита конденсаторных установок

Для конденсаторных установок, предусматривается защита от следующих видов повреждений и ненормальных режимов:

1) многофазных К.З.;

2) сверхтоков перегрузки;

3) повышение напряжения в установке;

4) однофазных замыканий на землю.

Защита конденсаторных установок от многофазных КЗ

Для защиты конденсаторных установок на напряжение выше 1000 В от многофазных К.З. предусматривается токовая отсечка. Ток срабатывания токовой отсечки определяется в соответствии со следующей формулой:

где ? коэффициент отстройки от бросков емкостного тока при её

включении или перенапряжениях в сети;

? номинальный ток конденсаторной установки.

Чувствительность отсечки проверяется по номинальному току двухфазного К.З. на выводах конденсаторной установки:

В сетях напряжением до 1 кВ защита выполняется плавкими предохранителями или автоматическими выключателями.

Находим ток КЗ:

ТП1: , соединение обмоток

Выбираем автоматический выключатель ВА51-37 с Iном вык.=400 А, Iуст.=400 А.

ТП8: , соединение обмоток

Выбираем автоматический выключатель ВА51-39 с Iном вык.=630 А, Iуст.=625 А.

ТП9: , соединение обмоток

Выбираем автоматический выключатель ВА51-35 с Iном вык.=250 А, Iуст.=200 А.

Защита конденсаторных установок от сверхтоков перегрузки

Защита конденсаторных установок от сверхтоков перегрузки предусматривается в тех случаях, когда возможна перегрузка конденсаторов токами высших гармоник. Защита имеет выдержку времени (порядка 9 с.) и отключает конденсаторную установку при действующем значении тока, превышающем 1,3.

Для конденсаторных установок 10 кВ:

Для конденсаторных установок 0,4 кВ:

Защита конденсаторных установок от повышения напряжения

Для защиты конденсаторной установки от повышение напряжения в тех случаях, когда уровень напряжения в сети в месте присоединения конденсаторной установки может превышать (при включенных конденсаторах), предусматривается защита от максимального напряжения, действующая на отключение с выдержкой времени 3?5 мин. При этом применяется специальная автоматика, осуществляющая включение конденсаторной установки после восстановления нормального (номинального) уровня напряжения, но не ранее, чем через 5 минут после отключения.

Для конденсаторных установок 10 кВ:

Для конденсаторных установок 0,4 кВ:

Защита конденсаторных установок от замыканий на землю

Для защиты конденсаторной установки напряжением выше 1000 В от однофазных замыканий на землю (при токах замыкания на землю 20 А и выше) предусматривается максимальная токовая защита с действием на отключение без выдержки времени.

Токовое реле защиты включается на трансформатор тока нулевой последовательности. Защита от замыканий на землю может не устанавливаться на конденсаторной установке , соединяемой со сборными шинами без кабельной вставки. В этом случае для защиты от замыканий на землю используется устройство контроля изоляции на шинах подстанции.

9.5 Защита трансформаторов цеховых ТП

Согласно ПУЭ на трансформаторах цеховых подстанций должны быть установлены следующие виды защит:

1)защита от многофазных КЗ в обмотках и на выводах ;

2)защита от сверхтоков перегрузки (устанавливается на трансформаторах

мощностью 400 КВА и более, действующая на сигнал, если на подстанции есть

дежурный персонал , или на автоматическую разгрузку или выключение, если

персонала нет);

3)защита от замыканий на землю ;

4) температурная сигнализация;

5) газовая защита.

Защита трансформаторов КТП мощностью менее 1000 кВ•А от многофаз-ных КЗ в обмотках и на выводах и от перегрузки токами внешнего КЗ осуществляется предохранителями, установленными на вводах ВН трансфор-матора.

Выбор плавких предохранителей осуществляется по номинальному напря-жению, номинальному току предохранителя и номинальному току плавкой вставки:

Iвс.ном>Кз•Iр.макс ,

где Кз=1,1-1,25

Чувствительность проверяется по формуле:

Результаты расчётов представлены в таблице 26.

Таблица 26 - Выбор предохранителей

ТП	Iр.макс, А	Iвс., А	Iвс.ном, А	Кч
ТП 7	32,7	39,3	40	171
ТП 9	135,2	162,2	160	51
ТП 10	101,5	121,8	160	51

Защита от замыканий на землю

Уставка автоматического выключателя отстраивается от тока однофазного КЗ на землю. Так как все защищаемые трансформаторы имеют схему соединения треугольник-звезда с нулём, то ток однофазного КЗ на стороне НН трансформатора будет равен току трёхфазного КЗ.

Температурная сигнализация

Температурная сигнализация срабатывает при повышении температуры в баке трансформатора, что происходит в результате его перегрузки. Устанавливается на трансформаторах, к которым есть свободный доступ обслуживающего персонала. Или выполняется в качестве тепловых реле, которые отключают трансформатор при превышении его максимально допустимой температуры.

Газовая защита

Применение газовой защиты является обязательным на трансформаторах мощностью 6300 кВ*А и более, а также на трансформаторах мощностью 1000-4000 кВ*А, не имеющих дифференциальной защиты или отсечки и если максимальная токовая защита имеет выдержку времени 1с и более.

Действие защиты основано на том, что всякие, даже незначительные, повреждения, а также повышенные нагревы внутри бака трансформатора вызывают разложение масла и органической изоляции, что сопровождается выделением газа.

Интенсивность газообразования и химический состав газа зависят от характера и размеров повреждения. Поэтому защита выполняется так, чтобы при медленном газообразовании подавался предупредительный сигнал, о бурном газообразовании, что имеет место при К.З., происходило отключение повреждённого трансформатора. Кроме того, газовая защита действует на сигнал при опасном понижении уровня масла в баке трансформатора.

Для защиты трансформаторов напряжением 10 кВ и мощностью менее 1000 кВА применяют плавкие вставки (предохранители). Для обеспечения избирательной работы предохранителей, используемых при защите трансформаторов, необходимо, чтобы полное наибольшее время перегорания предохранителя напряжением до 1000 В было всегда меньше наименьшего времени перегорания предохранителя, установленного со стороны высокого напряжения.

Применяем к установке предохранители типа ПКТ -103-10-20 УЗ.

Производим проверку:

Uн.сети =10кВ

Uн.тр = 10 кВ

I ? Iн.отк

I = 6,4кА; Iн.откл = 20 кА;

Iн.тр = ST / • Uн = 630 / •10 = 36,37А;

Iн.вст ? 2 • Iн.тр ? 75 (А);

Iн.пр ? Iн.вст;

I н.пр = 80А,

Что соответствует условиям.

Для трансформаторов мощностью 400 кВА - I н.пр= 40 А.

Условия избирательной работы предохранителей. При установке предохранителей в сети одного напряжения их избирательная работа определяется с помощью защитных характеристик. При использовании предохранителей типа ПН-2 учитываются следующие условия. При протекания тока КЗ через два последовательно установленных предохранителя с номинальными токами Iном.б и Iном.м , причем Iном.б > Iном.м , избирательная работа предохранителей будет удовлетворяться при условии tср.б > tср.м , где tср.б и tср.м фактическое время перегорания предохранителей с Iном.б и Iном.м, соответственно, определяемой из характеристик.

Для трансформаторов мощностью более 1000 кВА, так же устанавливается МТЗ, защита от перегрузок, газовая защита и токовая отсечка. Продольная дифференциальная токовая защита должна устанавливаться на трансформаторах мощностью 6,3 МВА и более, а так же на трансформаторах 4 МВА при их параллельной работе.

Выбор параметров МТЗ.

Параметры защиты определяются по следующим выражениям:

IC.3 = , A;

k3 = ;

Произведем проверку чувствительности защиты, как основной защиты линии.

kч = ;

Защиту трансформаторов ТП провожу аналогично кабельным линиям, расчетные данные свожу в таблицу №16.

Таблица №16 - Расчет тока срабатывания.

Участок	Sp	Ipmax	Iкз(3)	Iкз(2)	Кз	Iс.з.	Кч	tс.з.
	кВА	А	кА	кА		А
ТП2	1957,12	113,1283	6,419827	5,55315	2,720188	434,4427	12,78224	0,05
ТП4	1850,94	106,9908	6,174525	5,340964	2,722364	411,2016	12,98868	0,05
ТП7	2125,58	122,8659	6,107814	5,283259	2,701854	468,6575	11,27318	0,05
ТП12	1658,731	95,8804	6,645969	5,748763	2,744035	371,4341	15,47721	0,05
ТП13	1299,959	75,14214	6,033876	5,219303	2,758976	292,6805	17,83277	0,05

Защита трансформаторов от перегрузки.

IC.3 = • Iном. тр;

где кн =1,05; кв =0,85. Расчет данных свожу в таблицу №17.

Таблица №17-Расчет защиты от перегрузки.

Участок	Sp	Iном	Iс.з.	tс.з.
	кВА	А	А	с
ТП2	1600	92,48555	114,2469	0,1
ТП4	1600	92,48555	114,2469	0,1
ТП7	1600	92,48555	114,2469	0,1
ТП12	1000	57,80347	71,40428	0,1
ТП13	1000	57,80347	71,40428	0,1

Релейная защита. Распределительные сети промышленных предприятий на номинальное напряжение 6-35 кВ имеют одностороннее питание и выполняются с изолированной нейтралью. Наиболее распространенным видом защиты является максимальная токовая защита (МТЗ). От междуфазных замыканий такую защиту рекомендуют выполнять в двухфазном исполнении и включать ее в одни и те же фазы по всей сети данного напряжения с целью отключения в большинстве случаев двойных замыканий на землю только одного места повреждения.

Замыкание на землю одной фазы в сетях с изолированной нейтралью не является КЗ. Поэтому защиту выполняют действующей на сигнал и только когда это необходимо по требованиям безопасности, действующей на отключение.

Обычно токовую защиту от замыкания на землю выполняют с включением на фильтр токов нулевой последовательности. Она приходит в действие в результате прохождения по поврежденному участку токов нулевой последовательности, обусловленных емкостью всей электрически связанной сети без учета емкости поврежденной линии.

Максимальная токовая защита, это защита выполненная на реле РТ-80.

Согласно ПУЭ, для защиты трансформаторов и кабельных линий используют:

А) Токовую отсечку; Б) газовую защиту; В) МТЗ от перегрузок; Г) МТЗ при внешних КЗ; Д) продольную дифференциальную защиту; Е) защиту от токов перегрузки; Ж) от однофазных замыканий на землю в сетях 10 кВ, если это необходимо по ТБ.

Газовая защита предусматривается для трансформаторов ГПП мощностью 6300 и выше. У внутрицеховых трансформаторов мощностью 1600 кВА при наличии защиты от КЗ со стороны питания интенсивное газообразование также действует на сигнал.

На ГПП также предусматривается защита дифференциальная от внутренних повреждений и на выводах трансформатора, для трансформаторов 1600 кВА и 2500 кВА, если токовая отсечка не удовлетворяет по чувствительности, а МТЗ имеет выдержку времени 0.5с. МТЗ предусматривается для всех трансформаторов от внешних КЗ и перегрузки.

Защита линии предусматривается токовой отсечкой с выдержкой времени и максимальную токовую защиту, для этого определяется какая основная, а какая резервная.

10. Безопасность и экологичность

10.1 Защита от воздействия вредных веществ, содержащихся в воздухе

Вентиляция представляет собой организованный и регулируемый воздухообмен, обеспечивающий удаление из помещения воздух, загрязнённого вредными парами, газами, пылью, а также улучшающий метеорологические условия в цехах. По способу подачи в помещение свежего воздуха и удаления загрязнённого системы вентиляции делят на естественную, искусственную и смешанную. По назначению вентиляция может быть общеобменной и местной.

Одним из видов естественного воздухообмена является аэрация, которая представляет собой естественную организованную управляемую вентиляцию. Физической основой такой вентиляции является тепловое, а также ветровое давление. Аэрацию, как правило, применяют в цехах со значительными тепловыделениями, если концентрация пыли и вредных газов в приточном воздухе не привышает 30% предельно допустимой в рабочей зоне. При аэрации воздухообмен регулируется с помощью фрамуг, расположенных в нижней части здания, через которые поступает снаружи обычно более холодный воздух, а тёплый загрязнённый воздух выходит через вытяжной фонарь на крыше здания.

Механическая (искусственная) вентиляция обеспечивает поддержание постоянного воздухообмена независимо от внешних метеорологических условий. Воздух, поступающий в помещение, при необходимости подогревается или охлаждается, увлажняется, осушается или очищается от пыли. Обеспечивается также очистка воздуха, выбрасываемого наружу. Механическая вентиляция может быть приточной, вытяжной, а также приточно-вытяжной.

Приточная общеобменная система вентиляции производит забор воздуха извне вентилятором, подаёт воздух в калорифер, где воздух нагревается и увлажняется, а затем поступает в помещение. Количество подаваемого воздуха регулируется клапанами и заслонками, установленными в ответвлениях. Загрязнённый воздух вытесняется свежим через двери, окна, фонари и щели строительных конструкций.

Вытяжная общеобменная система вентиляции удаляет перегретый и загрязнённый воздух через сеть воздуховодов при помощи вентилятора. Чистый воздух подсасывается через окна, двери, неплотности конструкций. Загрязнённый воздух перед выбросом наружу очищается.

Приточно-вытяжная общеобменная система вентиляции состоит из двух отдельных систем - приточной и вытяжной, которые одновременно подают в помещение чистый воздух и удаляют из него загрязнённый. Приточные системы вентиляции, кроме того, возмещают воздух, удаляемый местными отсосами и расходуемый на технологические нужды.

Локальная вентиляция обеспечивает вентиляцию непосредственно у рабочего места, а не в объёме всего цеха. Она может быть приточной и вытяжной.

Защита человека от вредных газов, паро- и пылевыделений предусматривает устройство местной вытяжной вентиляции для отсоса ядовитых веществ непосредственно от мест их образования Местные отсосы устраивают конструктивно встроенными и сблокированными с оборудованием так, что агрегат нельзя пустить в ход при выключенном отсосе.

Кондиционирование - это создание и поддержание в рабочей зоне производственных помещений постоянных или изменяющихся по заданной программе параметров воздушной среды, осуществляемое автоматически.

Кондиционеры бывают полного и неполного кондиционирования воздуха. Установки полного кондиционирования воздуха обеспечивают постоянство температуры, относительной влажности, подвижности и чистоты воздуха. Кроме того могут осуществляться ионизация, озонирование, дезодорация и пр. Установки неполного кондиционирования поддерживают только часть приведённых параметров.

Эффективность вентиляционной установки определятся техническими испытаниями перед пуском установки, а также периодически по графику проверяются качество монтажа, производительность, температура и влажность приточного воздуха. При санитарно-гигиенических испытаниях проверяются чистота воздуха и метеорологический режим в помещении.

Индивидуальные средства защиты. При работе с ядовитыми и загрязняющими веществами пользуются спецодеждой - комбинезонами, халатами, фартуками и пр., для защиты от щелочей и кислот - резиновыми обувью и перчатками. Для защиты кожи рук, лица, шеи, применяют защитные пасты: антитоксичные, маслостойкие, водостойкие. Глаза от возможных ожогов и раздражения защищают очками с герметичной оправой, масками, шлемами.

Органы дыхания защищают фильтрующими и изолирующими приборами. Фильтрующие приборы - это промышленные противогазы и респираторы.

10.2. Очистка выбросов в атмосферу

Предотвратить загрязнение воздушного бассейна ядами и пылью, удаляемыми из производственных помещений, можно пропуская загрязнённый воздух через специальные очистные фильтрующие и обезвреживающие устройства; дымы после очистки рассеиваются в атмосфере.

Достаточная высота дымовых труб обеспечивает рассеяние выбросов на больших площадях, благодаря чему концентрации вредностей в атмосфере становятся незначительными.

Очистка воздуха, удаляемого из помещений от пыли может быть тонкой, средней и грубой. Иногда находит применение двухступенчатая очистка вытяжного и особенно рециркуляционного воздуха от пыли: на первой ступени улавливается крупная пыль, на второй - мелкая.

Выбор того или иного пылеочистительного устройства определяется дисперсностью и физико-химическими характеристиками пыли. Существенными являются соображения о возможности утилизации задерживаемой пыли.

Для тонкой очистки находят применение масляные и бумажные фильтры, собираемые в установи из отдельных ячеек.

Грубую и среднюю, а в некоторых случаях и тонкую очистку воздуха от пыли, применяемую в установках вытяжной вентиляции, производят в пылеотделителях разнообразной конструкции. В пылеосадочных камерах принцип осаждения пыли основан на резком снижении скорости движения загрязнённого воздуха в камере, где пылинки, теряя скорость, под действием силы тяжести, оседают на дно. В инерционных пылеотделителях резко меняется направление движения запылённого воздуха, вследствие чего пылинки, ударяясь о стенки теряют скорость и опускаются в сборник пыли.

В центробежных пылеотделителях(циклонах) загрязнённый воздух, подаваемый в кольцевое пространство между цилиндрами, получает вращательное движение. Пылинки центробежной силой отжимаются к стенкам наружного цилиндра, теряют скорость и соскальзывают по конической части вниз - в бункер.

Более тонкая очистка воздуха происходит в фильтрах - масляных, ультразвуковых, электрических. В электрических фильтрах по оси металлического заземлённого цилиндра установлен коронирующий электрод, к которому подведено напряжение 50-100 КВ. Пылинки попадая в сильное электрическое поле внутри цилиндра, получают отрицательный электрический заряд от коронирующего электрода и направляются к положительному осадительному электроду, которым является цилиндр. На внутренней стенке цилиндра, пылинки, отдав свой заряд, удерживаются силами сцепления. Осевшая пыль стряхивается с осадителя при помощи специального механизма без прекращения подачи напряжения и воздуха и удаляется через бункер.

Более крупные пылинки задерживаются легче, поэтому для них используют более простые и дешёвые пылеуловители. Целесообразно перед подачей загрязнённого воздуха в очистительные сооружения пылинки укрупнять. Увеличивать размеры пылинок можно с помощью ультразвука.

Очистку воздуха от газообразных примесей осуществляют путём абсорбции (поглощения примесей твёрдыми веществами) или перевода газообразных примесей в жидкое или твёрдое состояние с последующим их выводом.

10.3 Защита от шума и вибрации

Одним из основных методов уменьшения шума на производственных объектах является снижение шума в самих его источниках - в электрических машинах, станках, механизмах, компрессорах, вентиляторов и др. Согласно ГОСТ 12.2.003-74 конструкция производственного оборудования должна обеспечивать исключение или снижение до регламентируемого уровня шума, ультразвука, вибраций.

В механических устройствах часто причинами недопустимого шума являются износ подшипников, неточная сборка деталей при ремонтах и т. п. Поэтому в процессе эксплуатации всех видов машин и механического оборудования следует точно выполнять все требования Правил технической эксплуатации.

Строительные нормы и правила СНиП II-12-77 предусматривают защиту от шума строительно-акустическими методами, при этом для снижения уровня шума предусматриваются следующие меры:

а) звукоизоляция ограждающих конструкций; уплотнение по периметру притворов окон, ворот, дверей; звукоизоляция мест пересечения ограждающих конструкций инженерными коммуникациями; устройство звукоизролированных кабин наблюдения и дистанционного управления технологическим оборудованием; укрытия и кожухи источников шума;

б) установка в помещениях звукопоглощающих конструкций и экранов;

в) применение глушителей аэродинамического шума, звукопоглощающей облицовки в газовоздушных трактах вентиляционных систем с механическим побуждением и систем кондиционирования воздуха;

В качестве индивидуальных средств защиты от шума используют специальные наушники, вкладыши в ушную раковину, противошумные каски.

Защита людей от вибраций на рабочих местах, а также оборудования и строительных конструкций осуществляется методом виброизоляции, путём устройства упругих элементов, размещаемых между вибрирующей машиной и основанием, на котором она установлена. В качестве амортизаторов вибраций используют стальные пружины или резиновые прокладки.

Для ослабления вибраций кожухов, ограждений и других деталей, выполненных из стальных листов, применяют вибропоглощение путём нанесения на вибрирующую поверхность слоя резины, мастик, пластиков, которые рассеивают энергию вибрации, при это также снижают уровень производственного шума.

В качестве индивидуальной защиты от вибраций, передаваемых человеку через ноги, рекомендуется носить обувь на войлочной или толстой из микропористой резины подошве. Для защиты от вибрации рук рекомендуются виброгасящие перчатки.

10.4 Защита от электромагнитных излучений

Организационные меры защиты. К работе на установках ВЧ и СВЧ не допускаются лица моложе 18 лет, а также со следующими заболеваниями: все болезни крови, органические заболевания нервной системы прогрессирующего характера, хронические заболевания глаз, туберкулёз в активной форме, выраженные эндокринные заболевания, функциональные расстройства нервной системы. Ежегодно проводится медицинский осмотр. Если возникает необходимость работы в условиях облучения, превышающего 10 мкВт/см2, то рабочим предоставляется дополнительный отпуск и сокращается рабочий день.

Помещения, где работают высокочастотные установки, оборудуют общеобменной вентиляцией. Вентиляционные устройства во избежание нагрева выполняются из неметалла.

В технических средствах защиты от электромагнитных излучений используют явления отражения и поглощения энергии излучателя, применяя различные виды экранов и поглотителей мощности. Благодаря высоким коэффициентам поглощения и почти полному отсутствию волнового сопротивления металлы обладают высокой поглощательной и отражательной способностью и поэтому широко применяются для экранирования.

Глубина проникновения электромагнитной энергии высоких и сверхвысоких частот очень мала, например, для меди она оставляет десятые и сотые доли миллиметра, поэтому толщину экрана выбирают по конструктивным соображениям.

В ряде случаев для экранирования излучения применяют металлические сетки, через которые можно наблюдать установки или осуществлять вентиляцию.

Экраны источников высокочастотных излучений должны удовлетворять двум условиям - обеспечивать необходимую эффективность экранирования и не снижать поле внутри катушки больше допустимых пределов.

Экраны изготавливаются из листового металла; швы, соединяющие отдельные листы экрана между собой, должны обеспечивать надёжный электрический контакт между соединяемыми элементами. Каждый экран заземляется.

Защита от сверхвысоких излучений кроме экранирования самих источников может быть обеспечена поглощающими нагрузками, экранированием рабочих мест и применением и индивидуальных защитных средств. Экраны могут быть также снабжены поглощающим или интерференционным покрытием, которое обеспечивает наилучшие условия, так как в поглощающих покрытиях электромагнитная энергия рассеивается в виде тепловых потерь.

При выполнении ряда работ по настройке и отработке аппаратуры оператору неизбежно приходится находится в зоне электромагнитных излучений иногда большей плотности потока мощности. В этих случаях следует пользоваться средствами индивидуальной защиты, которые в принципе представляют собой экраны, изготовленные из металлизированных материалов.

Для защиты глаз используются специальные радиозащитные очки ОРЗ-5 из стекла, отражающего электромагнитные излучения. Они плотно прилегают к коже лица.

Для защиты всего тела применяются капюшоны, халаты, комбинезоны, выполненные из металлизированной хлопчатобумажной ткани.

10.5 Защита от теплового излучения

Меры защиты от теплового излучения, имеющие особое значение в горячих цехах промышленных предприятий, могу быть разделены на следующие группы: 1) устраняющие источник тепловыделений;

2) защищающие от тепловых излучений;

3) облегчающие теплоотдачу тела человека;

4) средства индивидуальной защиты.

Устранение источников тепловыделений возможно при изменении технологии (например замена плазменных печей электрическими), при автоматизации и механизации ручного труда, сокращении длины линии паропроводов и газоходов и т. п.

Защита от прямого действия тепловых излучений осуществляется в основном путём экранирования - установки термического сопротивления на пути теплового потока. Экраны очень разнообразны, но по принципу действия они делятся на поглощающие и отражающие тепловое излучение и могут стационарными и передвижными. Экраны не только защищают от тепловых излучений, но и предохраняют от воздействия искр, выплесков расплавленного металла, окалины, шлака.

Отражающие экраны выполняют из кирпича, алюминия, жести, асбеста, алюминиевой фольги на асбесте (альфоль) или металлической сетке и других материалов. Экраны могут быть одно- или многослойными, причём воздушная прослойка увеличивает эффективность экранирования.

Поглощающие экраны представляют собой завесы, а также щиты и экраны из малотеплопроводных материалов. Завесы устанавливают против излучающих проёмов и выполняют из мелких металлических цепей, снижающих лучистый поток на 60-70%, или из водяной плёнки, поглощающей до 90% тепловых излучений и пропускающей видимые лучи.

Часто нет необходимости создавать определённые метеорологические условия во всём объёме горячего цеха; оптимальные условия обеспечиваются на отдельных рабочих местах. Это осуществляется путём создания оазисов и душей. Воздушный оазис - огороженный с боков щитами и открытый сверху объём в цехе, куда подаётся охлаждённый воздух. Воздушный душ осуществляет подачу охлаждённого воздуха на рабочее место через воздухораспределитель.

Индивидуальная защита в горячих цехах - это спецодежда, выполненная из стойкого против воздействия теплового излучения, прочного, мягкого и воздухопроницаемого материала. В зависимости от требований защиты костюм выполняется из сукна, брезента, синтетического волокна, химически обработанных, с металлическим покрытием тканей.

Голову от перегревов и ожогов защищают шляпой из войлока, фетра или грубошёрстного сукна. Костюм дополняют специальная, стойкая к повышенной температуре и облучению обувь и рукавицы.

Глаза от воздействия лучистого тепла защищают очками со светофильтрам, спектральное поглощение которых соответствует спектру лучистого потока.

10.6 Расчёт заземляющих устройств

10.6.1Расчёт заземляющих устройств ГПП

Согласно требованиям ПУЭ нейтрали установок и все металлические нетоковедущие. Части электрооборудования, которые могут оказаться под напряжением в следствии нарушения изоляции, заземляют .

1. По генплану намечаю расположение вертикальных электродов по контуру на длине 70 м . Вертикальный заземлитель выполняю из угловой стали длиной 3 м и толщиной полок 6 мм.

2. Сопротивление заземления выбирается по наименьшему допустимому сопротивлению ЗУ при различных режимах нейтрали трансформатора. Для ГРП сопротивление заземления находится по формуле: R<Up/Ip, где Up=125В, т. к. этот контур будет использоваться и для заземления аппаратов 0,4 КВ, находящихся на ГРП, Ip=I(1)к - однофазный ток КЗ.

Выбираю сопротивление ЗУ равное 4 Ом.

3. Коректируем расчетное удельное сопротивление грунта для вертикальных и горизонтальных электродов умножая на коэффициент сезонности.

;(43)

где - удельное сопротивление грунтов.

КСВ- коэффициент сезонности для вертикальных заземлителей .

КСГ- коэффициент сезонности для горизонтальных заземлителей .

Выбираю удельное сопротивление грунтов для суглинка равное 100 Ом*м.

Коэффициент сезонности выбираю по I климатической зоне КСВ=1,7 , КСГ=4,5.

Ом*м Ом*м.

4. Определим сопротивление растеканию тока в грунт через одиночный заземлитель

; (44)

d=0.95*b b-толщина полки . b=6 мм. d=0.95*6=5.7мм L=4м. t>0.5 м t =1.95

Ом .

5. Ориентировочное определение числа вертикальных электродов

; (45)

KИВ - коэффициент учитывающий увеличение сопротивления заземлителя в следствии явления экранирования соседних электродов .

KИВ=0,8 .

6.Определение сопротивление растеканию горизонтальных электродов.

b=0.5 d=0.5*6=3мм. t=0.7. (46)

Ом

; (47)

КИГЭ -коэффициент использования для горизонтальных электродов .

КИГЭ=0,19 Ом

7. Уточнение необходимого сопротивления вертикальных электродов.

; (48)

Ом

8. Окончательное число вертикальных электродов.

(49)

Р- периметр контура .

По значению К=1 и числу вертикальных электродов в контуре определяем уточненный коэффициент использования вертикальных электродов . КИВУ=0,32

Окончательно принимаем число вертикальных электродов равное 50.

10.6.2 Расчёт заземляющих устройств цеха

1.Намечаю расположение вертикальных электродов в ряд на длине 40 м

Вертикальный заземлитель выполняю из угловой стали длиной 3 м и толщиной полок 6 мм.

2.Определим допустимое сопротивление ЗУ

. Так как. этот контур будет использоваться для заземления аппаратов 0,4 КВ, то выбираю сопротивление ЗУ равное 4 Ом.

3.Коректируем расчетное удельное сопротивление грунта для вертикальных и горизонтальных электродов умножая на коэффициент сезонности.

где - удельное сопротивление грунтов.

КСВ- коэффициент сезонности для вертикальных заземлителей .

КСГ- коэффициент сезонности для горизонтальных заземлителей .

Выбираю удельное сопротивление грунтов для суглинка равное 100 Ом*м.

Коэффициент сезонности выбираю по I климатической зоне КСВ=1,7 , КСГ=4,5.

Ом*м Ом*м.

4. Определим сопротивление растеканию тока в грунт через одиночный заземлитель

; (44)

d=0.95*b b-толщина полки . b=6 мм. d=0.95*6=5.7мм L=3м. t>0.5 м t =1.95

Ом .

5. Ориентировочное определение числа вертикальных электродов

; (45)

KИВ- коэффициент учитывающий увеличение сопротивления заземлителя в следствии явления экранирования соседних электродов .

KИВ=0,8.

6.Определение сопротивления растеканию горизонтальных электродов.

b=0.5 d=0.5*6=3мм. t=0.7. (46)

Ом

; (47)

КИГЭ -коэффициент использования для горизонтальных электродов .

КИГЭ=0,19 Ом

7.Уточнение необходимого сопротивления вертикальных электродов .

; (48)

Ом

8.Окончательное число вертикальных электродов .

(49)

Р- периметр контура .

По значению К=1 и числу вертикальных электродов в контуре определяем уточненный коэффициент использования вертикальных электродов . КИВУ=0,32

Окончательно принимаем число вертикальных электродов равное 51.

11. Экономика

11.1 Определение сметной стоимости схемы электроснабжения

Наименование, количество и стоимость основного оборудования схемы электроснабжения представлены в таблице 27.

Таблица 9.1 - Спецификация оборудования

№	Наименование оборудования	Единица	Количе-
п/п		измерения	ство
1	ТДН-16000/35	шт	2
2	КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/1000	шт	3
3	КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/630	шт	37
4	РЛВ-III-35/400	шт	4
5	РВФ-10/1000 II	шт	2
6	ТМ-160/10	шт	2
7	НАМИ -10 -200	шт	2
8	ТФНР-35-500/5-0,5	шт	6
9	ТПЛК-10-300/5-0,5	шт	21
10	ОПН-35У1	шт	2
11	ОПН-20У1	шт	2
12	ОПН-10У1	шт	2
13	ПК1-35-10/10-32У3	шт	6
14	ПК1-10-20/16-20У3	шт	24
15	УКН(М)-0,38-Q-50У3	шт	2
16	ККТ(Н)-0,38-QУ3	шт	3
17	У-10-1500У3	шт	4
18	У-10-300У3	шт	2
	ЦТП 10/0,4:	шт
19	КТП -2х400	шт	3
20	КТП -2х630	шт	1
21	КТП -2х1000	шт	4
22	КТП -1х1000	шт	1
23	КТП -2х1600	шт	1
24	КТП -2х2500	шт	1
25	ВЛ 35 кВ (2хАС-120/19)	км	9,2
	КЛ 10кВ:
26	ААБл-3х50	км	0,138
27	2хААБл-3х25	км	0,575
28	2хААБл-3х50	км	0,005
29	2хААБл-3х70	км	0,205
30	2хААБл-3х95	км	0,1
31	2хААБл-3х150	км	0,7
32	2хААБл-3х185	км	0,175
33	2хААБл-3х240	км	0,45
34	АД 10 кВ (1000 кВт)	шт	2
35	АД 10 кВ (1500 кВт)	шт	2
36	Сборные шины	м	50

Таблица 9.1 - Сметная стоимость оборудования

№	Наименование оборудования	Ед.	Кол.	Цена ед.	Общая стоим
п/п		изм.		тыс.руб	тыс.руб
1	ТДН-16000/35	шт	2	1710	3420
2	КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/1000	шт	3	379	1137
3	КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/630	шт	37	365	13505
4	РЛВ-III-35/400	шт	4	7,18	28,72
5	РВФ-10/1000 II	шт	2	5,5	11
6	ТМ-160/10	шт	2	61,5	123
7	НАМИ -10 -200	шт	2	24,1	48,2
8	ТФНР-35-500/5-0,5	шт	6	14,3	85,8
9	ТПЛК-10-300/5-0,5	шт	21	7,2	151,2
10	ОПН-35У1	шт	2	7,82	15,64
11	ОПН-20У1	шт	2	3,67	7,34
12	ОПН-10У1	шт	2	2,53	5,06
13	ПК1-35-10/10-32У3	шт	6	2,61	15,66
14	ПК1-10-20/16-20У3	шт	24	1,14	27,36
15	УКН(М)-0,38-Q-50У3	шт	2	54,34	108,68
16	ККТ(Н)-0,38-QУ3	шт	3	39,71	119,13
17	У-10-1500У3	шт	4	320,24	1280,96
18	У-10-300У3	шт	2	190,16	380,32
	ЦТП 10/0,4:	шт
19	КТП -2х400	шт	3	606,6	1819,8
20	КТП -2х630	шт	1	831,07	831,07
21	КТП -2х1000	шт	4	972,54	3890,16
22	КТП -1х1000	шт	1	612,17	612,17
23	КТП -2х1600	шт	1	1659,1	1659,1
24	КТП -2х2500	шт	1	2120,4	2120,4
25	ВЛ 35 кВ (2хАС-120/19)	км	9,2	462,1	4251,32
	КЛ 10кВ:
26	ААБл-3х50	км	0,138	152,9	21,1
27	2хААБл-3х25	км	0,575	149,1	85,73
28	2хААБл-3х50	км	0,005	265,2	1,33
29	2хААБл-3х70	км	0,205	296,8	60,84
30	2хААБл-3х95	км	0,1	330,7	33,07
31	2хААБл-3х150	км	0,7	403,2	282,24
32	2хААБл-3х185	км	0,175	455,5	79,71
33	2хААБл-3х240	км	0,45	530,8	238,86
34	АД 10 кВ (1000 кВт)	шт	2	341,3	682,6
35	АД 10 кВ (1500 кВт)	шт	2	425,1	850,2
36	Сборные шины	100м	0,5	60	30
Стоимость оборудования	38019,77
Стоимость монтажных работ (20 % от стоим. оборудования)	7603,954
Расходы на транспортировку и хранение(2 % от стоим. обор.)	760,3954
Плановые накопления (8 % от стоим. монтажных работ)	3041,5816
Накладные расходы (8% от стоим. монтажных работ)	3041,5816
Итого стоимость оборудования		52467,2826

11.2 Расчёт суммы амортизационных отчислений

Всё имеющиеся электрическое оборудование разделяем на группы в зависимости от нормы амортизации и для каждой группы находим сумму амортизационных отчислений, после чего сумму по всему предприятию. Расчёты представлены в виде таблицы 28.

Таблица 28 - Расчёт амортизационных отчислений

Элементы схемы электроснабжения	Стоимость группы осн. фондов, тыс. р.	Норма амортизационных отчислений, %	Амортизационные отчисления, тыс. р.
ВЛ 35 кВ	6172,917	2,8	172,842
КЛ 10 кВ	1165,782	6,3	73,444
Силовое электротехничес- кое оборудование	42902,958	9,4	4032,878
Электродвигатели 10 кВ	2225,626	8,1	180,276
Итого:	52467,2826		4459,44

11.3 Планирование численности персонала

Баланс рабочего времени

При планировании использования рабочего времени составляется баланс рабочего времени на плановый период.

Таблица 29 - Баланс рабочего времени

Показатели	Формула	Дни	Часы
Календарный фонд рабочего времени	Фк	365	8760
Нерабочие дни: -праздники -выходные -всего	Нд	7 110 117	56 880 936
Номинальный фонд рабочего времени	Фном=Фк-Нд	248	1984
Неиспользуемое время: -основные и дополнительные отпуска -отпуска учащихся -невыходы по болезни -невыходы в связи с выполнением общ.-гос. обязанностей Итого неиспользуемое время	Нв 0,005*Фном 0,03*Фном 0,005*Фном	31 1,24 7,44 1,24 40,92	248 9,92 59,52 9,92 327,36
Явочное время одного работника	Фяв=Фном-Нв	207,08	1656,64
Внутрисменные потери	Вп=0,015*Фном	3,72	29,76
Полезный фонд рабочего времени	Фпол=Фяв-Вп	203,36	1626,88
Средняя продолжительность рабочего дня	Фпол[ч]/Фяв[д]		7,86
Коэффициент использования рабочего времени	Ки=Фпол/Фном= =0,82

Определение численности персонала , обслуживающего ВЛ

(50)

Определение численности эксплуатационного персонала

Явочный состав эксплуатационных рабочих:

где У - сумма условных единиц обслуживания всего оборудования;

n - количество смен на предприятии, на данном предприятии n=2;

Рэ - количество условных единиц обслуживания, приходящихся на

одного рабочего, Рэ=900 у.е./чел.

В таблице 30 представлен расчёт суммы условных единиц обслуживания.

Таблица 30 - Расчёт суммы условных единиц обслуживания

№	Наименование оборудования	Ед.	Кол.	Объём об-	Суммарный о
п/п		изм.		служивания ед. обору- дования,у.е.	объём обс- луживания, у.е.
1	ТДН-16000/35	шт	2	48	96
2	КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/1000	шт	3	11	33
3	КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/630	шт	37	11	407
4	РЛВ-III-35/400	шт	4	1	4
5	РВФ-10/1000 II	шт	2	1	2
6	ТМ-160/10	шт	2	12	24
7	НАМИ -10 -200	шт	2	1,5	3
8	ТФНР-35-500/5-0,5	шт	6	1	6
9	ТПЛК-10-300/5-0,5	шт	21	1	21
10	ОПН-35У1	шт	2	1	2
11	ОПН-20У1	шт	2	1	2
12	ОПН-10У1	шт	2	1	2
13	ПК1-35-10/10-32У3	шт	6	1	6
14	ПК1-10-20/16-20У3	шт	24	1	24
15	УКН(М)-0,38-Q-50У3	шт	2	2,4	4,8
16	ККТ(Н)-0,38-QУ3	шт	3	2,4	7,2
17	У-10-1500У3	шт	4	2,4	9,6
18	У-10-300У3	шт	2	2,4	4,8
	ЦТП 10/0,4:	шт
19	КТП -2х400	шт	3	26	78
20	КТП -2х630	шт	1	38	38
21	КТП -2х1000	шт	4	44	176
22	КТП -1х1000	шт	1	22	22
23	КТП -2х1600	шт	1	48	48
24	КТП -2х2500	шт	1	56	56
	КЛ 10кВ:
25	ААБл-3х50	км	0,138	5	0,69
26	2хААБл-3х25	км	0,575	4	2,3
27	2хААБл-3х50	км	0,005	5	0,025
28	2хААБл-3х70	км	0,205	5	1,025
29	2хААБл-3х95	км	0,1	8	0,8
30	2хААБл-3х150	км	0,7	11	7,7
31	2хААБл-3х185	км	0,175	11	1,925
32	2хААБл-3х240	км	0,45	15	6,75
33	АД 10 кВ (1000 кВт)	шт	2	3,4	6,8
34	АД 10 кВ (1500 кВт)	шт	2	3,4	6,8
35	Сборные шины	100м	0,5	2	1
Итого	1112,215



Списочный состав эксплуатационных рабочих:

(51)

где Ки - коэффициент использования рабочего времени

Ки= Фпол/ Фном=203,36/248=0,82

.

Определение численности ремонтного персонала

Явочный состав ремонтных рабочих:

(52)

где - суммарная трудоемкость ремонта всего оборудования, чел*ч/год;

Фэфф - эффективный фонд рабочего времени, Фэфф=1626,88 час;

Суммарная трудоёмкость ремонта определяется как:

УТ= ,(53)

где Т- трудоёмкость капитального (к) и текущего (t) ремонтов;

П- продолжительность периода между капитальными (к) и текущими (t) ремонтами;

В таблице 31 представлены данные для расчёта УТ.

Таблица 31 - Расчёт трудоёмкости ремонта оборудования.

Наименование оборудования	Коли чество	продолжительность ремонтного цикла, мес	нормы трудоёмкости ремонта ,чел*ч	трудоёмкость ремонта, чел*ч/год
		Капи тального	Теку щего	Капиталь ного	Теку щего	Капи тального	Теку щего
ТДН-16000/35	2	144	24	1657,5	325	276,25	325
КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/1000	3	96	12	25	7	9,375	21
КРУ K-XXVI ВВТЭ -10-20/630	37	96	12	25	7	115,625	259
РЛВ-III-35/400	4	36	6	7	1,8	9,3	14,4
РВФ-10/1000 II	2	36	6	7	1,8	4,67	7,2
ТМ-160/10	2	144	24	170	34	28,3	34
НАМИ -10 -200	2	144	12	25	7	4,2	14
ТФНР-35-500/5-0,5	6	144	12	20	6	10	36
ТПЛК-10-300/5-0,5	21	144	12	5	1	4,58	21
ОПН-35У1	2	72	12	6	1,2	2	2,4
ОПН-20У1	2	72	12	4	1	1,3	2
ОПН-10У1	2	72	12	4	1	1,3	2
ПК1-35-10/10-32У3	6	36	6	12	3,6	24	43,2
ПК1-10-20/16-20У3	24	36	6	12	3,6	96	172,8
УКН(М)-0,38-Q-50У3	2	72	12	4	1	1,3	2
ККТ(Н)-0,38-QУ3	3	72	12	4	1	2	3
У-10-1500У3	4	72	12	6	1,2	4	4,8
У-10-300У3	2	72	12	6	1,2	2	2,4
ЦТП 10/0,4:
КТП -2х400	3	144	24	440	88	110	132
КТП -2х630	1	144	24	500	100	41,7	50
КТП -2х1000	4	144	24	300	60	100	120
КТП -1х1000	1	144	24	600	120	50	60
КТП -2х1600	1	144	24	760	150	63,3	75
КТП -2х2500	1	144	24	920	180	76,7	90
КЛ 10кВ:
ААБл-3х50	0,138	72	3	75	23	1,725	12,696
2хААБл-3х25	0,575	72	3	50	15	4,792	34,5
2хААБл-3х50	0,005	72	3	75	23	0,0625	0,46
2хААБл-3х70	0,205	72	3	75	23	2,563	18,86
2хААБл-3х95	0,1	72	3	90	27	1,5	10,8
2хААБл-3х150	0,7	72	3	120	36	14	100,8
2хААБл-3х185	0,175	72	3	120	36	3,5	25,2
2хААБл-3х240	0,45	72	3	160	48	12	86,4
АД 10 кВ (1000 кВт)	2	96	12	6	1,2	1,5	2,4
АД 10 кВ (1500 кВт)	2	96	12	6	1,2	1,5	2,4
Сборные шины	0,5	72	12	4	1	0,3	0,5
Итого	1081,34	1788,22

УТ= 1081,34 + 1788,22 = 2869,56 чел*ч/год ;

.

Списочный состав ремонтных рабочих:

Определение общей численности персонала

Общая численность персонала подсчитывается как :

1+4+3 = 8 чел.

11.4 Планирование заработной платы персонала

Тарифный фонд заработной платы эксплуатационного персонала:

, тыс. руб

где руб/ час - тарифная ставка эксплуатационных рабочих;

Фном -номинальный фонд рабочего времени.

тыс. руб.)

Тарифный фонд заработной платы ремонтного персонала:

, тыс. руб.,

где руб/ час - тарифная ставка ремонтных рабочих.

тыс. руб.

Часовой фонд заработной платы эксплуатационных и ремонтных рабочих:

, тыс. руб.,

, тыс. руб.,

где Дпр - премия, 75% Зт;

Дночн - доплата за работу в ночное время, 40% ;

Дпразд - доплата за работу в праздничные дни, 4,5% .

Дневной фонд заработной платы:

, тыс. руб.

Годовой фонд заработной платы:

, тыс. руб.

где Дотп - доплата отпускных;

Дгос.об. - оплата дней выполнения государственных обязанностей.

, тыс. руб

где Фотп - фонд времени отпуска.

тыс. руб.

, тыс. руб.

где Фгос.об - фонд времени выполнения государственных обязанностей

тыс. руб. (28)

Все вычисления сводим в таблицу

Таблица - Расчет годового фонда заработной платы персонала

Элементы фонда заработной платы	Заработная плата, тыс. руб.
	Эксплуатационных рабочих	Ремонтных рабочих
1. Фонд оплаты по тарифу за год	271,69	712,45
Доплаты до часового фонда заработной платы:
а) премия	203,77	53,43
б) оплата праздничных дней		32,06
в) оплата за работу в ночное время	10867.6
Итого часовой фонд заработной платы	584,13	127,88
2. Доплата до дневного фонда заработной платы:
а) оплата праздничных дней		320,6
Итого дневной фонд заработной платы	584,13	131,09
3. Доплаты до готового фонда заработной платы:
а) оплата отпусков	91,28	20,52
б) оплата государственных обязанностей	36,6	0,86
Всего годовой фонд заработной платы	679,09	152,44
4. Средняя годовая заработная плата	135,82	152,44

11.5 Составление сметы годовых эксплуатационных расходов по обслуживанию энергохозяйства предприятия

Расчет начислений на заработную плату

По этой статье планируются социальные отчисления с основной и дополнительной заработной платы. Эти начисления принимаются в размере 26,2% от годового фонда основной и дополнительной заработной платы.