Главная Коллекция "Otherreferats" Физика и энергетика Разработка проекта электроснабжения

Разработка проекта электроснабжения

Разработка системы электроснабжения автомобильного завода. Расчёт электрических нагрузок предприятия, выбор цеховых ТП и трансформаторов, решение вопросов компенсации реактивной мощности в цехах, выбор электрооборудования ГПП, расчет релейной защиты.

Рубрика	Физика и энергетика
Вид	дипломная работа
Язык	русский
Дата добавления	26.11.2010
Размер файла	1,7 M

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

Суммарная проводимость группы синхронных двигателей:

ЭДС подпитки от группы синхронных двигателей определяется:

- ЭДС синхронного двигателя, о.е;

1) Расчёт тока короткого замыкания в точке К1.

Для данной точки короткого замыкания можно не учитывать подпитку места короткого замыкания от электродвигателей, так как они значительно удалены от точки короткого замыкания. Тогда расчетная схема замещения для точки К1 будет иметь вид (рисунок 7.3):

Рисунок 7.3 - Схема замещения для точки К1

Результирующее сопротивление до точки К1 от энергосистемы будет равно:

Периодическая составляющая ТКЗ в точке К1 будет равна:

- ЭДС системы, о.е.

Ударный ток короткого замыкания в точке К1 будет равен:

где - ударный коэффициент.

2) Расчёт тока короткого замыкания в точке К2.

Для данной точки необходимо учитывать подпитку места короткого замыкания от всех синхронных электродвигателей, которые питаются от КРУ 10 кВ. Расчетная схема замещения для точки К2 будет иметь вид (рисунок 7.4):

Рисунок 7.4 Схема замещения для точки К2

Результирующее сопротивление до точки К2 от энергосистемы будет равно:

Периодическая составляющая ТКЗ в точке К2 от энергосистемы будет равна:

Ток подпитки точки К2 от синхронных двигателей будет равен:

Результирующее сопротивление до точки К2 от синхронных двигателей будет равно:

Суммарный ток КЗ в точке К2 будет равен:

Ударный ток короткого замыкания в точке К2 будет равен:

3) Расчёт тока короткого замыкания в точке К3.

Для данной точки необходимо учитывать подпитку места короткого замыкания от всех синхронных электродвигателей, которые питаются от КРУ 10 кВ. Расчетная схема замещения для точки К3 будет иметь вид (рисунок 7.5):

Рисунок 7.5 Схема замещения для точки К3

Результирующее сопротивление до точки К3 от энергосистемы будет равно:

Периодическая составляющая ТКЗ в точке К3 от энергосистемы будет равна:

Результирующее сопротивление до точки К3 от синхронных двигателей будет равно:

Ток подпитки точки К3 от синхронных двигателей бедет равен:

Суммарный ток КЗ в точке К3 будет равен:

Ударный ток короткого замыкания в точке К3 будет равен:

где - ударный коэффициент.

4) Расчёт тока короткого замыкания в точке К4.

Для данной точки необходимо учитывать подпитку места короткого замыкания от всех синхронных электродвигателей, которые питаются от КРУ 10 кВ.

Расчетная схема замещения для точки К4 будет иметь вид (рисунок 7.6)

Рисунок 7.6 Схема замещения для точки К4

Результирующее сопротивление до точки К4 от энергосистемы будет равно:

Периодическая составляющая ТКЗ в точке К4 от энергосистемы будет равна:

Результирующее сопротивление до точки К4 от синхронных двигателей будет равно:

Ток подпитки точки К4 от синхронных двигателей бедет равен:

Суммарный ток КЗ в точке К4 будет равен:

Ударный ток короткого замыкания в точке К4 будет равен:

5) Расчёт тока короткого замыкания в точке К5.

Таблица 7.1 - Результаты расчёта токов короткого замыкания

Точка короткого замыкания	, кА	, кА	, кА	,о.е.	, кА
К1	9,654	-	9,654	1,8	24,575
К2	11,528	3,693	15,221	1,8	30,747
К3	10,954	3,753	14,707	1,4	28,119
К4	11,154	3,654	14,808	1,4	28,319

8. Выбор аппаратов и проводников проектируемой сети

8.1 Выбор сечения ВЛ 110 кВ

Напряжение 110 кВ поступает на ГПП завода по двухцепной воздушной линии электропередач от РУ узловой распределительной подстанции (УРП). Расстояние от ОРУ УРП до ГПП завода - 12 км.

Выбор сечения проводов ВЛ - 110 кВ питающей трансформаторы ГПП осуществляется по четырем критериям:

- по экономической плотности тока;

- по нагреву;

- по механической прочности;

- по условию короны.

1) Выбор провода ЛЭП 110 кВ по экономической плотности тока:

где - расчётный ток ВЛ в нормальном режиме, А;

- нормированная экономическая плотность тока, А/мм².

- коэффициент загрузки трансформатора в нормальном режиме;

- номинальная мощность трансформатора;

Экономическая плотность тока зависит от годового числа часов использования максимума нагрузки предприятия - и материала проводника. Для моторного завода .

Для алюминиевых проводов при

Выбираем провод АС-150/24 (Сечение , диаметр провода , длительно допустимый ток , удельные активное и индуктивное сопротивления , ).

2) Выбор провода ЛЭП 110 кВ по нагреву:

где - расчётный ток ВЛ в послеаварийном режиме, А;

- длительно допустимый ток ВЛ, А;

- допустимый коэффициент перегрузки трансформатора в аварийном или ремонтном режимах;

Проверка условия:

3) Выбор провода ЛЭП 110 кВ по условию механическй прочности:

Проверку по механической прочности не проводим, так как, согласно ПУЭ, минимальное сечение провода для воздушных линий 110 кВ - 35 мм².

4) Выбор провода ЛЭП 110 кВ по условию короны:

Проверку по условиям короны не производим, так как, согласно ПУЭ, минимальное сечение провода для воздушных линий 110 кВ - 70 мм².

Окончательно выбираем провод АС-150/24 (Сечение , диаметр провода , длительно допустимый ток , удельные активное и индуктивное сопротивления , ).

Так как район, в котором находится электромеханический завод с чистой атмосферой и обычными полевыми загрязнениями атмосферы, выбираем по 8 подвесных изоляторов в гирлянде типа ПФ6-В.

8.2 Выбор схемы и оборудования ОРУ 110 кВ

Распределительное устройство - это электроустановка, предназначенная для приема и распределения электрической энергии, содержащая электрические аппараты, шины и вспомогательные устройства.

Распределительные устройства, расположенные на открытом воздухе (напряжением 35 кВ и выше), называются открытыми распредустройствами (ОРУ).

ОРУ должны обеспечивать надежность работы, безопасность и удобство обслуживания при минимальных затратах на сооружение, возможность последующего расширения.

Выбор схемы ОРУ 110 кВ зависит от схемы питания ГПП от энергосистемы и мощности трансформаторов ГПП.

Схема питания ГПП - радиальная.

При небольшом количестве присоединений на стороне 35-220 кВ применяют упрощенные схемы с небольшим числом выключателей.

В РУ высокого напряжения 110 кВ выбираем схему: два блока с выключателями и неавтоматической перемычкой со стороны линии.

В состав оборудования ОРУ входят: высоковольтные выключатели, разъединители, ограничители пренапряжения, трансформаторы тока и другие аппараты.

Выключатель - это коммутационный аппарат, предназначенный для включения и отключения тока. Выключатель служит для включения и отключения цепи в любых режимах: длительная нагрузка, перегрузка, короткое замыкание, холостой ход, несинхронная работа.

Высоковольтные электрические аппараты выбираются по условиям длительного режима работы и проверяются по условиям коротких замыканий.

Выбор высоковольтных выключателей производится по:

1) Номинальному напряжению.

Номинальное напряжение сети, в которой устанавливается выключатель:

где - номинальное напряжение выключателя, В.

2) Номинальному длительному току.

Расчётный ток продолжительного режима цепи, в которой устанавливается выключатель:

где - длительный номинальный ток выключателя А.

3) Электродинамической стойкости.

а) Предельному периодическому току КЗ.

Начальный переодический сверхпереходный ток КЗ в выключателе определяется:

где - предельный сквозной ток (действующее значение переодической состовляющей), допустимый для рассматриваемого выключателя, кА.

б) Ударному току КЗ.

Ударный ток КЗ в цепи, где устанавливается выключатель:

где - номинальный ток электродинамической стойкости выключателя (амплитудное значение предельного полного тока, допустимого для рассматриваемого аппарата), кА.

4) Отключающей способности.

а) Номинальному периодическому току отключения.

Симметричная (переодическая) составляющая тока КЗ, соответствующая расчётному времени отключения короткого замыкания:

где - номинальный симметричный ток отключения выключателя, кА.

б) Номинальному апериодическому току отключения.

Апереодическая составляющая тока КЗ, соответствующая времени до момента расхождения дугогасительных контактов выключателя :

где - номинальный апериодический ток отключения выключателя, кА;

- номинальное относительное содержание апериодической составляющей тока отключения для времени , %.

Действующее значение апериодической составляющей тока КЗ в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателей определяется:

- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, с.

Наименьшее время от начала короткого замыкания до момента расхождения дугогасительных контактов:

где - минимальное время срабатывания релейной защиты, для первой ступени защиты и с для последующих ступеней, где - ступень селективности. Значение может быть принято равным 0,3-0,5 с для быстродействующих защит;

- собственное время отключения выключателя, с;

Если условие соблюдается, а , то допускается проверку по отключающей способности производить по полному току КЗ:

5) Термической стойкости.

Тепловой импульс тока КЗ, характеризующий количество теплоты, кА²с, выделяющейся в аппарате за время короткого замыкания:

где - предельный ток термической стойкости, который данный аппарат может выдержать без повреждения в течении предельного времени термической стойкости , кА.

Тепловой импульс тока КЗ определяется по формуле:

Время от начала короткого замыкания до его отключения равно:

где - время действия основной релейной защиты для первой ступени защиты и с для последующих ступеней, где - ступень селективности. Значение может быть принято равным 0,3-0,5 с для быстродействующих защит;

- полное время отключения выключателя, с.

6) Включающей способности.

где - номинальное действующее значение периодической составляющей тока включения, кА;

- номинальное амплитудное (мгновенное) значение полного тока включения, кА.

В связи с тем что номинальные токи включения выключателя, как правило, соответствуют номинальным токам отключения, прверка по этому условию не делается (проверка фактически обеспечивается в п.3).

Выбор разьединителей производится по:

1) Номинальному напряжению.

Выбор производится аналогично выбору выключателей.

2) Номинальному длительному току.

Выбор производится аналогично выбору выключателей.

3) Электродинамической стойкости.

Проверка по предельному периодическому току КЗ производится как для выключателей.

Проверка по ударному току КЗ производится как для выключателей.

4) Термической стойкости.

Выбор производится аналогично выбору выключателей.

Выбор оборудования произведён в таблице 8.1

Выбор трансформаторов тока производится по:

1) Номинальному напряжению.

Выбор по напряжению аналогичен выбору выключателей (см. п.1.1).

2) Номинальному току.

Длительный рабочий расчётный ток цепи, в которую включается трансформатор тока:

где - номинальный ток первичной цепи трансформатора тока (ТТ). Его величина выбирается как можно ближе к значению рабочего длительного тока, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей, А.

3) Электродинамической стойкости.

Ударный ток короткого замыкания:

гле - кратность электродинамической стойкости.

4) Термической стойкости.

Тепловой импульс:

где - кратность термической стойкости.

5) По конструкции и классу точности.

Выбор трансформаторов напряжения производится по:

1) Номинальному напряжению.

Номинальное напряжение сети и номинальное напряжение ТН одинаковы:

где - номинальное напряжение выключателя, кВ.

2) По конструкции, схеме сединения обмоток и классу точности.

Выбор высоковольтных предохранителей производится по:

1) Номинальному напряжению.

Выбор по напряжению аналогичен выбору выключателей (см. п.1.1).

2) Номинальному длительному току.

Расчётный ток продолжительного режима цепи, в которой устанавливается предохранитель:

где - номинальный длительный ток предохранителя, А.

3) Номинальному периодическому току отключения.

где - предельный ток, отключаемый предохранителем, кА.

Выбор ограничителей перенапряжения производится по:

1) Номинальному напряжению.

Номинальное напряжение сети, в которой устанавливается ОПН:

где - номинальное напряжение ОПН, кВ.

Исходные данные для выбора оборудования ОРУ 110 кВ:

Напряжение сети:

Максимальный ток: на стороне ВН:

где - допустимый коэффициент перегрузки трансформатора в аварийном или ремонтном режимах;

- номинальная мощность трансформатора;

Периодическая составляющая тока КЗ: (см.таблицу 7.1);

Ударный ток КЗ: ;

Время от начала короткого замыкания до его отключения на стороне 110 кВ равно:

где - время действия основной релейной защиты на стороне 110 кВ ГПП;

Для РУ 110 кВ ГПП - .

- полное время включения короткозамыкателя;

- полное время отключения на головном выключателе ВГТ-110II-40/2500 У1 линии 110 кВ подстанции энергосистемы;

Постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ . Выбор оборудования ОРУ 110 кВ произведён в таблице 8.1

Таблица 8.1 - Выбор оборудования ОРУ 110 кВ

Наименование и тип аппарата	Условие выбора	Расчётные данные	Технические параметры	Проверка условия
1	2	3	4	5
Выключатель ВГТ-110Б-20/1000 УХЛ1 Q1,Q2 (привод пневматический)	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	110=110 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 293,924 A	I_ном = 1000 А	293,924<1000 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 9,654 кА	I_пр.с = 20 кА	9,654<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 24,575 кА	i_пр.с = 52 кА	24,575<52 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 23,766 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	23,766<1200 кА²с
Разъединители РГН-2-110/1000 QS1, QS2, QS3, QS4 (привод ПРГ-6УХЛ1)	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	110=110 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 293,924 A	I_ном = 1000 А	293,924<1000 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 9,654 кА	I_пр.с = 31,5 кА	9,654<31,5 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 24,575 кА	i_пр.с = 80 кА	24,575<80 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 23,766 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 2976,75 кА²·с	23,766<2976,75 кА²с
Разъединители РГН-1-110/1000 QS5,QS6 (привод ПРГ-6УХЛ1)	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	110=110 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 293,924 A	I_ном = 1000 А	293,924<1000 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 9,654 кА	I_пр.с = 31,5 кА	9,654<31,5 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 24,575 кА	i_пр.с = 80 кА	24,575<80 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 23,766 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 2976,75 кА²·с	23,766<2976,75 кА²с
Трансформатор тока TG 145-150 ТА1, ТА2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	110=110 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 293,924 A	I_ном = 300 А	293,924<300 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 24,575 кА	i_дин = 80 кА	24,57580 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 23,766 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 2976,75 кА²·с	23,766<2976,75 кА²с
Ограничитель перенапряжения ОПН-110УХЛ1 RU1, RU2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	110=110 кВ
Ограничитель перенапряжения ОПН-110УХЛ1 RU3, RU4	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	110=110 кВ
Заземлитель нейтрали ЗОН-110М-IIУ1 QSG 1, QSG2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	110=110 кВ

9. Выбор электрооборудования 10 кВ

9.1 Выбор трансформатора собственных нужд 10 кВ ГПП

Собственные нужды подстанции составляют цепи защиты и управления, обогрев приводов выключателей, освещение, отопление, обдув трансформаторов, вентиляция помещений, аккумуляторных батарей, система пожаротушения, аварийное освещение и т.д.

Для питания потребителей собственных нужд подстанций предусматривается установка двух трансформаторов собственных нужд (ТСН), мощность которых выбирается в соответствии с учетом допустимой перегрузки при отказах и ремонтах одного из трансформаторов.

Нагрузка собственных нужд подстанции приведена в таблице 9.2.

Таблица 9.2 - Нагрузка собственных нужд подстанции

Вид потребителя	Установленная мощность	cos?, о.е	tg?, о.е	Нагрузка
	Р_уст · n, кВт количество	P_?_уст, кВт			P_?_уст, кВт	Q_?_уст, кВар
Охлаждение трансформаторов ТДН-40000/110	3 х 2	6	0,85	0,62	6	3,7
Подогрев приводов разъединителей	0,6 х 6	3,6	1	0	3,6	0
Подогрев выключателей ВМТ	3 х 2	6	1	0	6
Отопление, освещение, вентиляция ОПУ и ЗРУ	-	30	1	0	30	0
Освещение ОРУ 110 кВ	0,4 х 4	1,6	0,8	0,75	1,6	1,2
Итого					47,2	4,9

Суммарная расчетная нагрузка потребителей собственных нужд:

где - коэффициент спроса, учитывающий коэффициенты одновременности и загрузки. В ориентировочных расчетах принимается .

Принимаем два трансформатора ТМ-40/10.

Т - Трёхфазный трансформатор;

М - Масляное охлаждение с естественной циркуляцией масла;

40 - Номинальная мощность трансформатора, кВА;

10 - Класс напряжения обмотки ВН, кВ.

Технические данные трансформатора приведены в таблице 9.3.

Таблица 9.3 - Технические данные трансформатора

Тип трансформатора		Напряжение обмоток, кВ	Потери мощности, кВт
		ВН	НН
ТМ-40/10	40	10	0,4	0,49	1,97	4,5	2,6

Трансформаторы собственных нужд присоединяем через предохранители ПКТ-101-10-31,5У3 к вводам 10 кВ главных трансформаторов до выключателей вводов в РУ 10 кВ.

Так как ТСН мощностью 40 кВА, то их устанавливают непосредственно в отдельных шкафах КРУ К-104М.

Номинальный расчётный ток протекающий на стороне 10 кВ трансформатора собственных нужд:

где - номинальная мощность трансформатора собственных нужд, кВА;

Вторичным напряжением 380/220 В от ТСН запитывается щит собственных нужд, выполняемый по схеме одиночной системы сборных шин, секционированной автоматическим выключателем (автоматом).

Щит собственных нужд устанавливается в закрытом помещении общеподстанционного пункта управления.

Схема питания собственных нужд ГПП приведена на рисунке 9.1

Рисунок 9.1 - Схема питания собственных нужд подстанции

Пояснение к рисунку 9.1

1) Охлаждение трансформаторов ТРДН-40000/110;

2) Подогрев приводов разъединителей;

3) Подогрев приводов отделителей;

4) Подогрев приводов короткозамыкателей;

5) Розетки;

6) Отопление, освещение, вентиляция ОПУ;

7) Освещение ОРУ 110 кВ;

8) Зарядное устройство УЗ-402;

9) Блок питания БПРУ-66.

Выбор схемы и оборудования ЗРУ 10 кВ

Так как мощность трансформатора ГПП 40 МВА и трансформатор с расщепленной обмоткой, схему ЗРУ выполняем четырехсекционной. В качестве схемы РУ 10 кВ выбираем двойную, секционированную выключателем систему шин.

Для РП-10 кВ принимаем одиночную, секционированную выключателем систему шин.

Распределительные устройства 10 кВ ГПП и РП выполняем закрытого исполнения с помощью шкафов КРУ в металлической оболочке из ячеек
К-104М с вакуумными выключателями ВВ/TEL-10.

Основными ячейками КРУ являются: вводные, секционные, отходящих линий, трансформаторы напряжения и трансформаторы собственных нужд.

Исходные данные для выбора оборудования 10 кВ:

Напряжение сети:

Определяем токи на стороне 10 кВ для выбора оборудования:

1) Для ячеек на вводе 10 кВ ГПП:

где - максимальный расчётный ток на вводе 10 кВ ГПП, А;

- допустимый коэффициент перегрузки трансформатора в аварийном или ремонтном режимах - номинальная мощность трансформатора;

2) Для секционной ячейки 10 кВ ГПП:

где - максимальный расчётный ток секционной ячейки 10 кВ ГПП.

3) Для ячейки отходящей линии от ГПП к синхронному двигателю:

где - максимальный расчётный ток синхронного двигателя, А;

- номинальная активная мощность двигателя, кВт;

- номинальное напряжение синхронного двигателя, кВ;

- коэффициент мощности синхронного двигателя;

- КПД синхронного двигателя, %.

Для СДНЗ-1000-2ЗУХЛ4:

70,495 А

Для СДНЗ-1600-2ЗУХЛ4:

111,689 А

4) Для ячейки отходящей линии от ГПП к ТП:

где - максимальные расчётный ток линии отходящей от ГПП к ТП, А;

- номинальная мощность трансформатора ТП, подключенного по радиальной схеме к одной ячейке КРУ, кВА;

где - максимальные расчётный ток линии отходящей от ГПП к ТП, А;

- сумма номинальных мощностей трансформаторов ТП, подключенных по магистральной схеме к одной ячейке КРУ, кВА;

5) Для ячейки отходящей линии от ГПП к РП:

6) Для ячейки отходящей линии от ГПП к ДСП:

Время от начала короткого замыкания до его отключения на стороне 10 кВ равно:

где - время действия основной релейной защиты на стороне 10 кВ ГПП.

Для РУ 10 кВ ГПП - .

- полное время отключения выключателя ВВ/TEL-10.

Время отключения тока КЗ для РУ 10 кВ ГПП:

Постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ для сборных шин 10 кВ ГПП .

Для ТП 1, ТП 2, ТП 3: = 387,979 А

Для ТП 4: = 80,830 А

Для ТП 5: = 80,830 А

Для ТП 6, ТП 7: = 161,660 А

Для ТП 8: = 129,326 А

Для ТП 9, ТП 10: = 258,653 А

Для ТП 11, ТП 12, ТП 13: = 387,979 А

Для ТП 14: = 80,830 А

Для ТП 15: = 80,830 А

Для ТП 16: = 80,830 А

Для РП: = 311,769 А

Для ДСП: = 462,428 А

Выбор оборудования КРУ произведён в таблице 9.4.

Таблица 9.4 - Выбор оборудования КРУ 10 кВ

Наименование и тип аппарата	Условие выбора	Расчётные данные	Технические параметры	Проверка условия
Вводной выключатель ГПП ВВ/TEL-10-20/2000 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 1616,58 A	I_ном = 2000 А	1616,58<2000 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 15,221 кА	I_пр.с = 20 кА	15,221<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 30,747 кА	i_пр.с = 51 кА	30,747<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 15,221 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	15,221<20 кА
	i_а < i_а.ном			16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель секционной ячейки ГПП ВВ/TEL-10-20/1000 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 808,29 A	I_ном = 1000 А	808,29<1000 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 15,221 кА	I_пр.с = 20 кА	15,221<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 30,747 кА	i_пр.с = 51 кА	30,747<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 15,221 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	15,221<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ДСП, ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 462,428 A	I_ном = 630 А	462,428<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-1, ТП-2, ТП-3 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 387,979 A	I_ном = 630 А	387,979<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-4, ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 630 А	80,830<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-5 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 630 А	80,830<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-6, ТП-7 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 161,660 A	I_ном = 630 А	161,660<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-8 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 129,326 A	I_ном = 630 А	129,326<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-9, ТП-10 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 258,653 A	I_ном = 630 А	258,653<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-11, ТП-12, ТП-13, ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 387,979 A	I_ном = 630 А	387,979<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящей линии к ТП-14 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 630 А	80,830<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-15 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 630 А	80,830<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к СД-5.1-СД-5.5 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 111,689 A	I_ном = 630 А	111,689<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к РП ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 311,769 A	I_ном = 630 А	311,769<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,707 кА	I_пр.с = 20 кА	14,707<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,119 кА	i_пр.с = 51 кА	28,119<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,707 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,707<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Трансформатор тока вводной ячейки ГПП ТОЛ-10-У3 2000/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 1616,58 A	I_ном = 2000 А	1616,58<2000 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 30,747 кА	i_дин = 102 кА	30,747<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока секционной ячейки ГПП ТОЛ-10-У3 1000/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 808,29 A	I_ном = 1000 А	808,29<1000 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 30,747 кА	i_дин = 102 кА	30,747<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ДСП ТОЛ-10-У3 500/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 462,428 A	I_ном = 500 А	462,428<500 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-1, ТП-2, ТП-3 ТОЛ-10-У3 400/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 387,979 A	I_ном = 400 А	387,979<400 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-4 ТОЛ-10-У3 100/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 100 А	80,830<100 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-5 ТОЛ-10-У3 100/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 100 А	80,830<100 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-6, ТП-7 ТОЛ-10-У3 200/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 161,660 A	I_ном = 200 А	161,660<200 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-8 ТОЛ-10-У3 150/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 129,326 A	I_ном = 150 А	129,326<150 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-9, ТП-10 ТОЛ-10-У3 300/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 258,653 A	I_ном = 300 А	258,653<300 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-11, ТП-12, ТП-13 ТОЛ-10-У3 400/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 387,979 A	I_ном = 400 А	387,979<400 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящей линии к ТП-14 ТОЛ-10-У3 100/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 100 А	80,830<100 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-15 ТОЛ-10-У3 100/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 100 А	80,830<100 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к СД-5.1-СД-5.5 ТОЛ-10-У3 150/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 111,689 A	I_ном = 150 А	111,689<150 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,319 кА	i_дин = 102 кА	28,319<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к РП ТОЛ-10-У3 350/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 311,769 A	I_ном = 350 А	311,769<350 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 28,119 кА	i_дин = 102 кА	28,119<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Предохранитель для защиты ТП-6, ТП-7 ПКТ 103-10-100-20У3	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,829 A	I_ном = 100 А	80,829<100 А
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
Ограничитель перенапряжения ОПН-КР/TEL-10/11,5 УХЛ1	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
Предохранитель для защиты ТП-1, ТП-2, ТП-3, ТП-9, ТП-10, ТП-11, ТП-12, ТП-13 ПКТ 103-10-150-20У3	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 129,326 A	I_ном = 150 А	129,326<150 А
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
Предохранитель для защиты ТН ПКН 001-10У3	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
Предохранитель для защиты ТСН ПКТ 101-10-8-31,5У3	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 3,706 A	I_ном = 8 А	3,706<8 А
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 15,221 кА	I_{откл.ном} = 31,5 кА	15,221<31,5 кА
Трансформатор напряжения НТМИ-10-У3	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ

Размещено на http://www.allbest.ru/

Результаты выбора электрооборудования РП 10 кВ приведены в таблице 9.5

Таблица 9.5 - Выбор оборудования РП 10 кВ

Наименование и тип аппарата	Условие выбора	Расчетные данные	Технические параметры	Проверка условия
Выключатель вводной ячейки РП ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 311,769 A	I_ном = 630 А	311,769<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,707 кА	I_пр.с = 20 кА	14,707<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,119 кА	i_пр.с = 51 кА	28,119<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,707 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,707<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель секционной ячейки РП ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 155,885 A	I_ном = 630 А	155,885<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,707 кА	I_пр.с = 20 кА	14,707<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,119 кА	i_пр.с = 51 кА	28,119<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,707 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,707<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к ТП-16 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 80,830 A	I_ном = 630 А	80,830<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Выключатель отходящих линий к СД-9.1-СД-9.5 ВВ/TEL-10-20/630 У2	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = 70,495 A	I_ном = 630 А	70,495<630 А
	I_по < I_пр.с	I_по = 14,808 кА	I_пр.с = 20 кА	14,808<20 кА
	i_уд < i_пр.с	i_уд = 28,319 кА	i_пр.с = 51 кА	28,319<51 кА
	I_п < I_{откл.ном}	I_п = 14,808 кА	I_{откл.ном} = 20 кА	14,808<20 кА
	i_а < i_а.ном	i_а = 16,743 кА	i_а.ном = 16,971 кА	16,743<16,971 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1200 кА²·с	39,269<1200 кА²с
Трансформатор тока вводной ячейки РП ТОЛ-10-У3 1000/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = A	I_ном = 1000 А	<1000 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 30,747 кА	i_дин = 102 кА	30,747<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока секционной ячейки РП ТОЛ-10-У3 1000/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	10=10 кВ
	I_max < I_ном	I_max = A	I_ном = 1000 А	<1000 А
	i_уд < i_дин	i_уд = 30,747 кА	i_дин = 102 кА	30,747<102 кА
	В_к < I²_пр.т · t_т	В_к = 39,269 кА²·с	I²_пр.т · t_т = 1600 кА²·с	39,269<1600 кА²с
Трансформатор тока отходящих линий к ТП-16 ТОЛ-10-У3 100/5	U_с.ном < U_ном	U_с.ном = 10 кВ

Страница:

дипломная работа "Разработка проекта электроснабжения" скачать

Подобные документы

Система электроснабжения электромеханического завода
Определение электрических нагрузок, выбор цеховых трансформаторов и компенсации реактивной мощности. Выбор условного центра электрических нагрузок предприятия, разработка схемы электроснабжения на напряжение выше 1 кВ. Расчет токов короткого замыкания.

курсовая работа [304,6 K], добавлен 23.03.2013
Разработка системы электроснабжения завода по производству металлообрабатывающих станков
Определение электрических нагрузок предприятия. Выбор цеховых трансформаторов и расчет компенсации реактивной мощности. Разработка схемы электроснабжения предприятия и расчет распределительной сети напряжением выше 1 кВ. Расчет токов короткого замыкания.

дипломная работа [2,4 M], добавлен 21.11.2016
Электроснабжение автомобильного завода
Расчет электрических нагрузок цехов и разработка проекта по электроснабжению автомобильного завода. Выбор числа трансформаторов и определение порядка компенсации реактивной мощности энергосети. Технико-экономическое обоснование схемы электроснабжения.

курсовая работа [923,6 K], добавлен 02.05.2013
Расчёт электрических нагрузок завода
Расчёт нагрузок напряжений. Расчет картограммы нагрузок. Определение центра нагрузок. Компенсация реактивной мощности. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Варианты электроснабжения завода. Расчёт токов короткого замыкания.

дипломная работа [840,8 K], добавлен 08.06.2015
Электроснабжение завода кузнечных машин
Определение электрических нагрузок предприятия на примере завода кузнечных машин. Выбор цеховых трансформаторов, расчёт компенсации реактивной мощности. Разработка схемы электроснабжения предприятия на заданное напряжение. Расчёт токов коротких замыканий.

курсовая работа [1,2 M], добавлен 04.01.2015
Проектирование электроснабжения химического завода
Характеристика предприятия и источников электроснабжения. Определение расчетных электрических нагрузок цеха; числа и мощности трансформаторов на цеховых подстанциях. Компенсация реактивной мощности. Выбор схемы внешнего и внутреннего электроснабжения.

дипломная работа [1,5 M], добавлен 25.06.2012
Расчет системы электроснабжения завода железнодорожного машиностроения
Определение осветительной нагрузки цехов, расчетных силовых нагрузок. Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов с учетом компенсации реактивной мощности. Определение потерь мощности и электроэнергии. Выбор параметров схемы сети электроснабжения.

курсовая работа [4,4 M], добавлен 14.06.2015
Особенности электроснабжения завода
Определение расчетных активных нагрузок при электроснабжении завода. Выбор силовых трансформаторов главной подстанции завода и трансформаторных подстанций в цехах. Расчет и выбор аппаратов релейной защиты. Автоматика в системах электроснабжения.

курсовая работа [770,9 K], добавлен 04.05.2014
Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината
Расчёт электрических и осветительных нагрузок завода и цеха. Разработка схемы электроснабжения, выбор и проверка числа цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности. Выбор кабелей, автоматических выключателей. Расчет токов короткого замыкания.

дипломная работа [511,9 K], добавлен 07.09.2010
Электроснабжение завода полиэтиленового волокна
Определение категорий цехов и предприятия по надежности электроснабжения. Выбор количества цеховых трансформаторов с учётом компенсации реактивной мощности. Разработка схемы внутризаводского электроснабжения и расчет нагрузки методом коэффициента спроса.

курсовая работа [382,4 K], добавлен 11.12.2011

Другие документы, подобные "Разработка проекта электроснабжения"

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.