Транспортабельная котельная установка

Транспортабельная котельная установка как комплекс полной заводской готовности, ее структура и основные элементы, назначение и функциональные особенности. Техническое описание установки котельного агрегата КВа-П-120 Гн, порядок расчетов его узлов.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 14.10.2010
Размер файла 500,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Определяются как потери тепла ограждающими поверхностями подогревателями.

Относительное значение потери тепла.

q = (?n?F/Q)?(tn - tв) ?100, [%]

где ?n - результативный коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения подогревателя в окружающую среду, принимаемый в пределах от 14 до 26 Вт/м2 оС;

tn, tв - средние температуры поверхности ограждения подогревателя и воздуха котельной (tn=450С; tвХПГ =5о;ППГ =200C);

F - суммарная наружная площадь поверхности ограждения подогревателя, м2, F одного подогревателя 0,94 м2;

Q - тепловая производительность подогревателя в зависимости от отопительного периода, Вт;

?n = 1,66?3v tn - tв + 5,12?[((273+ tn)4 - (273 - tв)4)/(1004?(tn - tв))]

Для холодного периода года.

?п=1,66?3v45-5 + 5,12 [((273+45)4 - (273-5)4)/(1004?(45-5))]=12,17 Вт/м2

Относительное значение потери тепла.

g5=(12,17*0,94)/(127*103)*(45-5)*100=0,36%

Для переходного периода года.

?п=1,66?3v45-20 + 5,12 [((273+45)4 - (273-20)4)/(1004?(45-20))]=17,4 Вт/м2

Относительное значение потери тепла.

g5=(17,4*0,94)/(127*103)*(45-20)*100= 0,32%

Потери тепла ограждающими поверхностями подогревателя

Q5=(g5*Qк)/100, [Вт/ч],

Для холодного периода года.

QХПГ=(0,36*127*103)/100=457,2 [Вт/ч]

Для переходного периода года.

QППГ=(0,32*127*103)/100=406,4 [Вт/ч]

Потери тепла ограждающими поверхностями подогревателей котельной.

?Q5=nQ5, [Вт/ч]

где n - количество подогревателей, устанавливаемых в котельной, шт.

Для холодного периода года.

?QХПГ=2*457,2=914,4 [Вт/ч]

Для переходного периода года.

?QППГ=2*406,4=812,8 [Вт/ч]

8.2 Поступление тепла от электроосвещения

Характеристика помещения котельной в соответствии с ПУЭ - нормальная. Разряд зрительных работ в котельной в соответствии СНиП «Естественное и искусственное освещение» - 6.

При работе ламп накаливания электрическая энергия переходит в световую и тепловую энергию.

Световая составляет 21%, а тепловая - 79%.

Тепло поступления от электрического освещения.

Qосв=Nуст?, [Вт],

где: Nуст - установленная мощность источников освещения, Вт;

? - коэффициент, показывающий какая часть электрической энергии переходит в тепло, ?=0,79.

NустосвF, [Вт],

где: Эосв - удельный расход электроэнергии на освещение котельной, Эосв=9 Вт/м2;

F - площадь котельной, F=2,13,9=8,19 м2.

Nуст=98,19=73,71 [Вт]

Принимаем три лампы накаливания мощностью 100 Вт

Nуст=3100=300 [Вт]

Теплопоступления от электроосвещения

Qосв=3000,79=237 [Вт/ч]

8.3 Поступление тепла от солнечной радиации

В переходный период при tн=10°C и выше следует учитывать количество тепла, поступающего в помещение котельной от солнечной радиации.

?Qрад= Qрадост+ Qрадогр, [Вт/ч],

где: Qрадост, Qрадогр - теплопоступления соответственно через остекленные поверхности и ограждающие покрытия.

Для остекленных поверхностей.

Qрадост=FостАостgост, [Вт/ч],

где Fост - поверхность остекления, F=0,9 м2;

gост - величина радиации через 1 м2 поверхности остекления, зависящая от ее ориентации по сторонам света, gост=93 Вт/м2 ч;

Аост - коэффициент, зависящий от характеристики остекления, принимается А=0,8.

Qрадост=0,90,893=66,96 [Вт/ч]

Для покрытий в переходный период.

Qрадогр=FпgпRогр, [Вт/ч],

где Fп - поверхность покрытия, Fп=5,47=37,8 [м2];

gп - величина радиации через 1 м2 поверхности покрытия. Gп=14?21 Вт/м2 ч;

Когр - коэффициент теплоотдачи покрытия, Когр=0,68 Вт/м2*°C.

Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие котельной.

Qрадогр=37,8140,68=360 [Вт/ч]

?Qрад=221+360=581 [Вт/ч]

8.4 Определение количества тепла, теряемого в трубопроводах

Поступления тепла от изолированных трубопроводов.

Qп и +Qо и=(?gпilпi+?gо ilо i), [Вт/ч],

где Qп и,Qои - потери тепла через изолированную поверхность, соответственно подающей и обратной линии, Вт/ч;

gпi, gо i - нормы плотности теплового потока через изолированную поверхность трубопроводов, Вт/м*ч;

lпi, lо i - протяженность i-х участков трубопроводов соответственно подающей и обратной линий, м;

n - количество участков тепловой сети.

Для участков подающей и обратной линий.

gпi (о и)=g'н(tт-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],

где g'н - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м*ч;

t'вн =25°C - расчетная температура внутреннего воздуха;

t'т =100°C - расчетная средняя температура теплоносителя;

tт - температура теплоносителя в расчетный период, °C;

tвн - температура внутреннего воздуха в расчетный период, °C.

Для подающей линии.

= 42,6 (95-5)/(100-25)=51,1 [Вт/м ч], L=7,72 м, d =89х4,0;

= 35,1 (95-5)/(100-25)=4,5 [Вт/м ч], L=3,2 м, d =57х3,5;

= 42,6 (95-20)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч], L=3,02 м, d =89х4,0;

= 12,7 (38,5-20)/(100-25)=3,1 [Вт/м ч], L=4,7 м, d =57х3,5;

Для обратной линии.

= 28,6 (70-5)/(100-25)=24,8 [Вт/м ч], L=7,72 м, d =89х4,0;

= 24,6 (70-5)/(100-25)=21,3 [Вт/м ч], L=1,4 м, d =57х3,5,0;

= 10,4 (33,9-20)/(100-25)=1,9 [Вт/м ч], L=7,72 м, d =89х4,0;

= 9,6 (33,9-20)/(100-25)=1,8 [Вт/м ч], L=1,35 м, d =57х3,5;

Для ГВС подающей линии.

= 20,5 (60-5)/(100-25)=15,0 [Вт/м ч], L=0,8 м, d =57х3,5;

= 19,4 (60-5)/(100-25)=14,2 [Вт/м ч], L=2,6 м, d =46х3,0;

= 20,5 (60-20)/(100-25)=10,9 [Вт/м ч], L=0,8 м, d =57х3,5;

= 19,4 (60-20)/(100-25)=10,3 [Вт/м ч], L=3,4 м, d =46х3,0;

Для сетевой ГВС подающей линии.

= 35,1 (95-5)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч], L=3,85 м, d =57х3,5;

= 35,1 (95-20)/(100-25)=35,1 [Вт/м ч], L=3,85 м, d =57х3,5;

Для сетевой ГВС подающей линии.

= 22,5 (65-5)/(100-25)=18,0 [Вт/м ч], L=5,0 м, d =57х3,5;

= 22,5 (65-20)/(100-25)=13,5 [Вт/м ч], L=5,0 м, d =57х3,5;

QпиХПГ+QоиХПГ=51,17,7+42,13,2+24,87,72+21,31,4+150,8+14,22,6+42,13,85+18,05=118,1 [Вт/ч]

QпиППГ+QоиППГ=42,63,0+3,14,7+1,97,72+1,81,35+10,90,8+10,33,4+35,13,85+13,55=376,9 [Вт/ч]

Поступления тепла через поверхность изолированной арматуры.

Qа=?gнаilнаi, [Вт/ч],

где gнаi - норма плотности теплового потока i-го элемента, Вт/м ч;

lнаi - длина i-го элемента арматуры, м.

g= g'наi(tт-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],

где g'наi - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м*ч;

tт,tвн,t'т, t'вн - те же, что и в формуле 8.17

Для арматуры на подающей линии.

gпна1ХПГ=144 (95-5)/(100-25)=172,8 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;

gпна2ХПГ=136 (95-5)/(100-25)=163,2 [Вт/м ч], L=0,4 м, d =57х3,5;

gпна1ППГ=144 (95-20)/(100-25)=144 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;

gпна2ППГ=136 (95-20)/(100-25)=136 [Вт/м ч], L=0,4 м, d =57х3,5;

Для арматуры на обратной линии.

gона1 ХПГ =144 (70-5)/(100-25)=124,8 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;

gона2 ХПГ =136 (70-20)/(100-25)=117,9 [Вт/м ч], L=0,15 м, d =57х3,5;

gона1 ППГ =144 (33,9-20)/(100-25)=26,7 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;

gона2 ППГ =136 (33,9-20)/(100-25)=25,2 [Вт/м ч], L=0,15 м, d =57х3,5;

Для арматуры ГВС подающей линии.

gгвсна1 ХПГ =136 (60-5)/(100-25)=99,7 [Вт/м ч], L=0,1 м, d =57х3,5;

gгвсна2 ХПГ =130 (60-5)/(100-25)=95,3 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =46х3,0;

gгвсна1 ППГ =136 (60-20)/(100-25)=72,5 [Вт/м ч], L=0,1 м, d =57х3,5;

gгвсна2 ППГ =130 (60-20)/(100-25)=69,3 [Вт/м ч], L=0,15 м, d =46х3,0;

Для арматуры сетевой ГВС подающей линии.

gгвсна1 ХПГ =136 (95-5)/(100-25)=163,2 [Вт/м ч], L=0,3 м, d =57х3,5;

gгвсна1 ППГ =136 (95-20)/(100-25)=136,0 [Вт/м ч], L=0,25 м, d =57х3,5;

Для арматуры сетевой ГВС обратной линии.

gгвспна1 ХПГ =136 (65-5)/(100-25)=108,8 [Вт/м ч], L=0,3 м, d =57х3,5;

gгвспна1 ППГ =136 (65-20)/(100-25)=81,6 [Вт/м ч], L=0,25 м, d =57х3,5;

QаХПГ=172,80,05+163,20,4+124,80,05+117,90,15+99,70,1+95,30,05+163,20,3+108,80,3=194,2 [Вт/ч]

QаППГ=1440,05+1360,4+26,70,05+25,20,15+72,50,1+69,30,05+1360,05+81,60,25=104,6 [Вт/ч]

Поступления тепла через поверхность теплосчетчика, изолированного на ? всей поверхности, установленного на подающей и обратной линии.

Qт сч=gп*lэ, [Вт/ч],

где gп - норма плотности теплового потока через изолированную поверхность подающего трубопровода, Вт/м*ч;

lэ - эквивалентная одному элементу длина изолированного трубопровода, lэ=2,5 м.

gп= g'н(tт-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],

где tт,tвн,t'т, t'вн - теже, что и в формуле 8.17

Для подающей линии

gпхпг=35,1 (95-5)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч]

gпппг=16,3 (38,5-20)/(100-25)=4,0 [Вт/м ч]

Для обратной линии

gпхпг=35,1 (70-5)/(100-25)=30,4 [Вт/м ч]

gпппг=16,3 (33,9-20)/(100-25)=3,0 [Вт/м ч]

Qт счхпг=42,12,5+30,42,5=181,3 [Вт/ч]

Qт счппг=42,5+32,5=17,5 [Вт/ч]

Поступление тепла через поверхность неизолированного циркуляционного насоса, установленного на подающей линии.

Qц н= gпlэ, [Вт/ч],

gхпг=21,3 Вт/м ч, gппг=24,1 Вт/м ч, lэ=9,9 м.

Qц нхпг=21,39,9=210,9 [Вт/ч]

Qц нппг=1,89,9=17,8 [Вт/ч]

Поступление тепла через поверхность неизолированного циркуляционного сетевого насоса ГВС, установленного на подающей линии.

Qg=ggl, [Вт],

где gg - норма плотности теплового потока через изолированную поверхность дымохода, Вт/м;

l - длина изолированных дымоходов 9,9 м.

gg= g'н(tg-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],

где g'н - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м;

tвн,t'т, t'вн - теже, что и в формуле 8.17

ggхпг=42,1 [Вт/м]

ggппг=35,1 [Вт/м]

Ggхпг=42,19,9=416,8 [Вт]

Ggппг=35,19,9=347,5 [Вт]

Общее поступление тепла от изолированных трубопроводов и арматуры.

?Qт кот=Qп и+Qо и+Qа+Qсч+Qg, [Вт/ч],

?Qт котхпг=1050,5+194,2+181,3+210,9+416,8=2053,7 [Вт]

?Qт котппг=376,9+104,6+17,5+17,8+347,5=864,3 [Вт]

Теплопотери на нагревание воздуха, поступающего в котельную при общеобменной вентиляции.

Qв=Vв к?с(tв-tн)/3,6, [Вт/ч],

где Vв к - количество поступающего наружного воздуха, м3/ч;

? - плотность воздуха, ?=1,2 кг/м3;

tв, tн - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, °C.

Для холодного периода.

Qвхпг=61,51,21,0 (5 - (-34))/3,6=799,5 [Вт/ч]

Для переходного периода.

Qвппг=61,51,21,0 (20-10)/3,6=205 [Вт/ч]

Потери тепла в водяных тепловых сетях с утечкой воды из трубопроводов.

Qу=0,28GуСв((tп+t0)/2-tх в), [Вт],

где Gу - расход воды на подпитку, Gу=330 кг/ч;

Св - теплоемкость воды, С=4,19 кДж/кг*°C.

tп, t0 - температуры, соответственно подающей и обратной воды, °C.

Qухпг=0,283304,19 ((95+70)/2-5)=30004,6 [Вт]

Qуппг=0,283304,19 ((38,5+33,9)/2-20)=6271,9 [Вт]


Подобные документы

  • Понятие и назначение теплового расчета котельного агрегата, его методы, последовательность действий и объем. Краткое описание котельного агрегата Е-420-13,8-560 (ТП-81), его структура и основные компоненты, технические данные и принципиальная схема.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 28.03.2010

  • Понятие и строение парового котла, его назначение и функциональные особенности. Характеристика основных элементов рабочего процесса, осуществляемого в котельной установке. Конструкция парового котла типа ДЕ. Методы и средства управления работой котла.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 27.06.2010

  • Определение состава топлива для котельной установки, расчёт объёмов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Определение геометрических характеристик топочной камеры, расчёт конвективного парогенератора, конвективных поверхностей нагрева топок.

    курсовая работа [488,4 K], добавлен 27.10.2011

  • Описание и принцип действия газотурбинной технологии, ее основные элементы и назначение. Установки с монарным и бинарным парогазовым циклом, с высоконапорным парогенератором. Характеристика и оптимизация энерготехнологических парогазовых установок.

    реферат [1,8 M], добавлен 18.05.2010

  • Перспективные направления развития энергетики (с технической, экономической и экологической точек зрения) - переоборудование действующих котельных в газотурбинные теплоэлектроцентрали (ГТУ-ТЭЦ). Установка газотурбинных двигателей на Казанской ТЭЦ.

    курсовая работа [5,6 M], добавлен 22.11.2009

  • Характеристика источника водоснабжения. Выбор типа предочистки и схемы умягчения водоподготовительной установки котельной. Расчетная площадь фильтрования. Расход воды на взрыхляющую промывку каждого осветительного фильтра. Расчет и выбор декарбонизатора.

    контрольная работа [251,2 K], добавлен 27.05.2012

  • Краткое описание котельного агрегата ДКВР-6,5-13. Выбор водоподготовительного оборудования. Теплообменники, сепараторы непрерывной продувки. Принципиальная схема газоснабжения котельной. Автоматика безопасности котла. Отопление и вентиляция помещения.

    курсовая работа [3,3 M], добавлен 09.09.2014

  • Описание котельного агрегата ГМ-50–1, газового и пароводяного тракта. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания для заданного топлива. Определение параметров баланса, топки, фестона котельного агрегата, принципы распределения теплоты.

    курсовая работа [1,9 M], добавлен 30.03.2015

  • Расчет инжекционной горелки среднего давления. Требования к газопроводам, гидравлический расчёт газопровода. Подбор оборудования, регулятора давления газа, предохранительных клапанов, фильтров и дефлектора. Взрывобезопасность котельной установки.

    контрольная работа [1,2 M], добавлен 29.05.2015

  • Виды ветряных электростанций. Сила ветра по шкале Бофора, ее влияние на ветроустановки. Роза ветров - векторная диаграмма режима ветра по многолетним наблюдениям. Разработка прибрежной ветряной электростанции в с. Некрасовка. Расчёт срока окупаемости.

    курсовая работа [969,0 K], добавлен 27.10.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.