Транспортабельная котельная установка
Транспортабельная котельная установка как комплекс полной заводской готовности, ее структура и основные элементы, назначение и функциональные особенности. Техническое описание установки котельного агрегата КВа-П-120 Гн, порядок расчетов его узлов.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 14.10.2010 |
Размер файла | 500,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Определяются как потери тепла ограждающими поверхностями подогревателями.
Относительное значение потери тепла.
q = (?n?F/Q)?(tn - tв) ?100, [%]
где ?n - результативный коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения подогревателя в окружающую среду, принимаемый в пределах от 14 до 26 Вт/м2 оС;
tn, tв - средние температуры поверхности ограждения подогревателя и воздуха котельной (tn=450С; tвХПГ =5о; tвППГ =200C);
F - суммарная наружная площадь поверхности ограждения подогревателя, м2, F одного подогревателя 0,94 м2;
Q - тепловая производительность подогревателя в зависимости от отопительного периода, Вт;
?n = 1,66?3v tn - tв + 5,12?[((273+ tn)4 - (273 - tв)4)/(1004?(tn - tв))]
Для холодного периода года.
?п=1,66?3v45-5 + 5,12 [((273+45)4 - (273-5)4)/(1004?(45-5))]=12,17 Вт/м2*с
Относительное значение потери тепла.
g5=(12,17*0,94)/(127*103)*(45-5)*100=0,36%
Для переходного периода года.
?п=1,66?3v45-20 + 5,12 [((273+45)4 - (273-20)4)/(1004?(45-20))]=17,4 Вт/м2*с
Относительное значение потери тепла.
g5=(17,4*0,94)/(127*103)*(45-20)*100= 0,32%
Потери тепла ограждающими поверхностями подогревателя
Q5=(g5*Qк)/100, [Вт/ч],
Для холодного периода года.
QХПГ=(0,36*127*103)/100=457,2 [Вт/ч]
Для переходного периода года.
QППГ=(0,32*127*103)/100=406,4 [Вт/ч]
Потери тепла ограждающими поверхностями подогревателей котельной.
?Q5=nQ5, [Вт/ч]
где n - количество подогревателей, устанавливаемых в котельной, шт.
Для холодного периода года.
?QХПГ=2*457,2=914,4 [Вт/ч]
Для переходного периода года.
?QППГ=2*406,4=812,8 [Вт/ч]
8.2 Поступление тепла от электроосвещения
Характеристика помещения котельной в соответствии с ПУЭ - нормальная. Разряд зрительных работ в котельной в соответствии СНиП «Естественное и искусственное освещение» - 6.
При работе ламп накаливания электрическая энергия переходит в световую и тепловую энергию.
Световая составляет 21%, а тепловая - 79%.
Тепло поступления от электрического освещения.
Qосв=Nуст?, [Вт],
где: Nуст - установленная мощность источников освещения, Вт;
? - коэффициент, показывающий какая часть электрической энергии переходит в тепло, ?=0,79.
Nуст=ЭосвF, [Вт],
где: Эосв - удельный расход электроэнергии на освещение котельной, Эосв=9 Вт/м2;
F - площадь котельной, F=2,13,9=8,19 м2.
Nуст=98,19=73,71 [Вт]
Принимаем три лампы накаливания мощностью 100 Вт
Nуст=3100=300 [Вт]
Теплопоступления от электроосвещения
Qосв=3000,79=237 [Вт/ч]
8.3 Поступление тепла от солнечной радиации
В переходный период при tн=10°C и выше следует учитывать количество тепла, поступающего в помещение котельной от солнечной радиации.
?Qрад= Qрадост+ Qрадогр, [Вт/ч],
где: Qрадост, Qрадогр - теплопоступления соответственно через остекленные поверхности и ограждающие покрытия.
Для остекленных поверхностей.
Qрадост=FостАостgост, [Вт/ч],
где Fост - поверхность остекления, F=0,9 м2;
gост - величина радиации через 1 м2 поверхности остекления, зависящая от ее ориентации по сторонам света, gост=93 Вт/м2 ч;
Аост - коэффициент, зависящий от характеристики остекления, принимается А=0,8.
Qрадост=0,90,893=66,96 [Вт/ч]
Для покрытий в переходный период.
Qрадогр=FпgпRогр, [Вт/ч],
где Fп - поверхность покрытия, Fп=5,47=37,8 [м2];
gп - величина радиации через 1 м2 поверхности покрытия. Gп=14?21 Вт/м2 ч;
Когр - коэффициент теплоотдачи покрытия, Когр=0,68 Вт/м2*°C.
Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие котельной.
Qрадогр=37,8140,68=360 [Вт/ч]
?Qрад=221+360=581 [Вт/ч]
8.4 Определение количества тепла, теряемого в трубопроводах
Поступления тепла от изолированных трубопроводов.
Qп и +Qо и=(?gпilпi+?gо ilо i), [Вт/ч],
где Qп и,Qои - потери тепла через изолированную поверхность, соответственно подающей и обратной линии, Вт/ч;
gпi, gо i - нормы плотности теплового потока через изолированную поверхность трубопроводов, Вт/м*ч;
lпi, lо i - протяженность i-х участков трубопроводов соответственно подающей и обратной линий, м;
n - количество участков тепловой сети.
Для участков подающей и обратной линий.
gпi (о и)=g'н(tт-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],
где g'н - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м*ч;
t'вн =25°C - расчетная температура внутреннего воздуха;
t'т =100°C - расчетная средняя температура теплоносителя;
tт - температура теплоносителя в расчетный период, °C;
tвн - температура внутреннего воздуха в расчетный период, °C.
Для подающей линии.
= 42,6 (95-5)/(100-25)=51,1 [Вт/м ч], L=7,72 м, d =89х4,0;
= 35,1 (95-5)/(100-25)=4,5 [Вт/м ч], L=3,2 м, d =57х3,5;
= 42,6 (95-20)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч], L=3,02 м, d =89х4,0;
= 12,7 (38,5-20)/(100-25)=3,1 [Вт/м ч], L=4,7 м, d =57х3,5;
Для обратной линии.
= 28,6 (70-5)/(100-25)=24,8 [Вт/м ч], L=7,72 м, d =89х4,0;
= 24,6 (70-5)/(100-25)=21,3 [Вт/м ч], L=1,4 м, d =57х3,5,0;
= 10,4 (33,9-20)/(100-25)=1,9 [Вт/м ч], L=7,72 м, d =89х4,0;
= 9,6 (33,9-20)/(100-25)=1,8 [Вт/м ч], L=1,35 м, d =57х3,5;
Для ГВС подающей линии.
= 20,5 (60-5)/(100-25)=15,0 [Вт/м ч], L=0,8 м, d =57х3,5;
= 19,4 (60-5)/(100-25)=14,2 [Вт/м ч], L=2,6 м, d =46х3,0;
= 20,5 (60-20)/(100-25)=10,9 [Вт/м ч], L=0,8 м, d =57х3,5;
= 19,4 (60-20)/(100-25)=10,3 [Вт/м ч], L=3,4 м, d =46х3,0;
Для сетевой ГВС подающей линии.
= 35,1 (95-5)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч], L=3,85 м, d =57х3,5;
= 35,1 (95-20)/(100-25)=35,1 [Вт/м ч], L=3,85 м, d =57х3,5;
Для сетевой ГВС подающей линии.
= 22,5 (65-5)/(100-25)=18,0 [Вт/м ч], L=5,0 м, d =57х3,5;
= 22,5 (65-20)/(100-25)=13,5 [Вт/м ч], L=5,0 м, d =57х3,5;
QпиХПГ+QоиХПГ=51,17,7+42,13,2+24,87,72+21,31,4+150,8+14,22,6+42,13,85+18,05=118,1 [Вт/ч]
QпиППГ+QоиППГ=42,63,0+3,14,7+1,97,72+1,81,35+10,90,8+10,33,4+35,13,85+13,55=376,9 [Вт/ч]
Поступления тепла через поверхность изолированной арматуры.
Qа=?gнаilнаi, [Вт/ч],
где gнаi - норма плотности теплового потока i-го элемента, Вт/м ч;
lнаi - длина i-го элемента арматуры, м.
g= g'наi(tт-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],
где g'наi - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м*ч;
tт,tвн,t'т, t'вн - те же, что и в формуле 8.17
Для арматуры на подающей линии.
gпна1ХПГ=144 (95-5)/(100-25)=172,8 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;
gпна2ХПГ=136 (95-5)/(100-25)=163,2 [Вт/м ч], L=0,4 м, d =57х3,5;
gпна1ППГ=144 (95-20)/(100-25)=144 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;
gпна2ППГ=136 (95-20)/(100-25)=136 [Вт/м ч], L=0,4 м, d =57х3,5;
Для арматуры на обратной линии.
gона1 ХПГ =144 (70-5)/(100-25)=124,8 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;
gона2 ХПГ =136 (70-20)/(100-25)=117,9 [Вт/м ч], L=0,15 м, d =57х3,5;
gона1 ППГ =144 (33,9-20)/(100-25)=26,7 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =89х4,0;
gона2 ППГ =136 (33,9-20)/(100-25)=25,2 [Вт/м ч], L=0,15 м, d =57х3,5;
Для арматуры ГВС подающей линии.
gгвсна1 ХПГ =136 (60-5)/(100-25)=99,7 [Вт/м ч], L=0,1 м, d =57х3,5;
gгвсна2 ХПГ =130 (60-5)/(100-25)=95,3 [Вт/м ч], L=0,05 м, d =46х3,0;
gгвсна1 ППГ =136 (60-20)/(100-25)=72,5 [Вт/м ч], L=0,1 м, d =57х3,5;
gгвсна2 ППГ =130 (60-20)/(100-25)=69,3 [Вт/м ч], L=0,15 м, d =46х3,0;
Для арматуры сетевой ГВС подающей линии.
gгвсна1 ХПГ =136 (95-5)/(100-25)=163,2 [Вт/м ч], L=0,3 м, d =57х3,5;
gгвсна1 ППГ =136 (95-20)/(100-25)=136,0 [Вт/м ч], L=0,25 м, d =57х3,5;
Для арматуры сетевой ГВС обратной линии.
gгвспна1 ХПГ =136 (65-5)/(100-25)=108,8 [Вт/м ч], L=0,3 м, d =57х3,5;
gгвспна1 ППГ =136 (65-20)/(100-25)=81,6 [Вт/м ч], L=0,25 м, d =57х3,5;
QаХПГ=172,80,05+163,20,4+124,80,05+117,90,15+99,70,1+95,30,05+163,20,3+108,80,3=194,2 [Вт/ч]
QаППГ=1440,05+1360,4+26,70,05+25,20,15+72,50,1+69,30,05+1360,05+81,60,25=104,6 [Вт/ч]
Поступления тепла через поверхность теплосчетчика, изолированного на ? всей поверхности, установленного на подающей и обратной линии.
Qт сч=gп*lэ, [Вт/ч],
где gп - норма плотности теплового потока через изолированную поверхность подающего трубопровода, Вт/м*ч;
lэ - эквивалентная одному элементу длина изолированного трубопровода, lэ=2,5 м.
gп= g'н(tт-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],
где tт,tвн,t'т, t'вн - теже, что и в формуле 8.17
Для подающей линии
gпхпг=35,1 (95-5)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч]
gпппг=16,3 (38,5-20)/(100-25)=4,0 [Вт/м ч]
Для обратной линии
gпхпг=35,1 (70-5)/(100-25)=30,4 [Вт/м ч]
gпппг=16,3 (33,9-20)/(100-25)=3,0 [Вт/м ч]
Qт счхпг=42,12,5+30,42,5=181,3 [Вт/ч]
Qт счппг=42,5+32,5=17,5 [Вт/ч]
Поступление тепла через поверхность неизолированного циркуляционного насоса, установленного на подающей линии.
Qц н= gпlэ, [Вт/ч],
gхпг=21,3 Вт/м ч, gппг=24,1 Вт/м ч, lэ=9,9 м.
Qц нхпг=21,39,9=210,9 [Вт/ч]
Qц нппг=1,89,9=17,8 [Вт/ч]
Поступление тепла через поверхность неизолированного циркуляционного сетевого насоса ГВС, установленного на подающей линии.
Qg=ggl, [Вт],
где gg - норма плотности теплового потока через изолированную поверхность дымохода, Вт/м;
l - длина изолированных дымоходов 9,9 м.
gg= g'н(tg-tвн)/(t'т-t'вн), [Вт/м ч],
где g'н - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м;
tвн,t'т, t'вн - теже, что и в формуле 8.17
ggхпг=42,1 [Вт/м]
ggппг=35,1 [Вт/м]
Ggхпг=42,19,9=416,8 [Вт]
Ggппг=35,19,9=347,5 [Вт]
Общее поступление тепла от изолированных трубопроводов и арматуры.
?Qт кот=Qп и+Qо и+Qа+Qсч+Qg, [Вт/ч],
?Qт котхпг=1050,5+194,2+181,3+210,9+416,8=2053,7 [Вт]
?Qт котппг=376,9+104,6+17,5+17,8+347,5=864,3 [Вт]
Теплопотери на нагревание воздуха, поступающего в котельную при общеобменной вентиляции.
Qв=Vв к?с(tв-tн)/3,6, [Вт/ч],
где Vв к - количество поступающего наружного воздуха, м3/ч;
? - плотность воздуха, ?=1,2 кг/м3;
tв, tн - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, °C.
Для холодного периода.
Qвхпг=61,51,21,0 (5 - (-34))/3,6=799,5 [Вт/ч]
Для переходного периода.
Qвппг=61,51,21,0 (20-10)/3,6=205 [Вт/ч]
Потери тепла в водяных тепловых сетях с утечкой воды из трубопроводов.
Qу=0,28GуСв((tп+t0)/2-tх в), [Вт],
где Gу - расход воды на подпитку, Gу=330 кг/ч;
Св - теплоемкость воды, С=4,19 кДж/кг*°C.
tп, t0 - температуры, соответственно подающей и обратной воды, °C.
Qухпг=0,283304,19 ((95+70)/2-5)=30004,6 [Вт]
Qуппг=0,283304,19 ((38,5+33,9)/2-20)=6271,9 [Вт]
Подобные документы
Понятие и назначение теплового расчета котельного агрегата, его методы, последовательность действий и объем. Краткое описание котельного агрегата Е-420-13,8-560 (ТП-81), его структура и основные компоненты, технические данные и принципиальная схема.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 28.03.2010Понятие и строение парового котла, его назначение и функциональные особенности. Характеристика основных элементов рабочего процесса, осуществляемого в котельной установке. Конструкция парового котла типа ДЕ. Методы и средства управления работой котла.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 27.06.2010Определение состава топлива для котельной установки, расчёт объёмов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Определение геометрических характеристик топочной камеры, расчёт конвективного парогенератора, конвективных поверхностей нагрева топок.
курсовая работа [488,4 K], добавлен 27.10.2011Описание и принцип действия газотурбинной технологии, ее основные элементы и назначение. Установки с монарным и бинарным парогазовым циклом, с высоконапорным парогенератором. Характеристика и оптимизация энерготехнологических парогазовых установок.
реферат [1,8 M], добавлен 18.05.2010Перспективные направления развития энергетики (с технической, экономической и экологической точек зрения) - переоборудование действующих котельных в газотурбинные теплоэлектроцентрали (ГТУ-ТЭЦ). Установка газотурбинных двигателей на Казанской ТЭЦ.
курсовая работа [5,6 M], добавлен 22.11.2009Характеристика источника водоснабжения. Выбор типа предочистки и схемы умягчения водоподготовительной установки котельной. Расчетная площадь фильтрования. Расход воды на взрыхляющую промывку каждого осветительного фильтра. Расчет и выбор декарбонизатора.
контрольная работа [251,2 K], добавлен 27.05.2012Краткое описание котельного агрегата ДКВР-6,5-13. Выбор водоподготовительного оборудования. Теплообменники, сепараторы непрерывной продувки. Принципиальная схема газоснабжения котельной. Автоматика безопасности котла. Отопление и вентиляция помещения.
курсовая работа [3,3 M], добавлен 09.09.2014Описание котельного агрегата ГМ-50–1, газового и пароводяного тракта. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания для заданного топлива. Определение параметров баланса, топки, фестона котельного агрегата, принципы распределения теплоты.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 30.03.2015Расчет инжекционной горелки среднего давления. Требования к газопроводам, гидравлический расчёт газопровода. Подбор оборудования, регулятора давления газа, предохранительных клапанов, фильтров и дефлектора. Взрывобезопасность котельной установки.
контрольная работа [1,2 M], добавлен 29.05.2015Виды ветряных электростанций. Сила ветра по шкале Бофора, ее влияние на ветроустановки. Роза ветров - векторная диаграмма режима ветра по многолетним наблюдениям. Разработка прибрежной ветряной электростанции в с. Некрасовка. Расчёт срока окупаемости.
курсовая работа [969,0 K], добавлен 27.10.2011