кДж/кг.

Тогда энтальпия газов в конце расширения составит

кДж/кг.

Cредняя температура газа, при которой охладитель выводится в проточную часть турбины,

К = 600 °С.

Для определения примем, что процесс расширения газа в турбине -- политропический с показателем политропы

Тогда степень понижения давления охладителя

Принимая коэффициент использования хладоресурса охладителя , будем считать, что на охлаждение дисков и элементов статора потребуется воздуха . Тогда расход воздуха на охлаждение

Здесь с_р,охл -- средняя изобарная теплоемкость охладителя: при t = (t_ст + t₂)/2 = (600 + 262,68)/2 = 431,34C

Cредняя энтальпия охладителя при выводе в проточную часть

 кДж/кг,

тогда ?С.

Полагая, что политропические КПД процессов расширения газа и охлаждения совпадают, имеем

Энтропию охладителя в конце процесса расширения газа определим с помощью уравнения

тогда энтальпия охладителя в конце расширения

= 189,62 кДж/кг.

Следовательно, работа расширения охладителя составит

кДж/кг.

Cуммарная удельная работа расширения газа и охладителя

кДж/кг.

Расход охладителя, отнесенный к расходу воздуха через компрессор



Коэффициент избытка воздуха смеси газа и охладителя

.

Энтальпия смеси газа и охладителя за турбиной

тогда температура смеси газов и охладителя на выходе из турбины

C.

Выходные характеристики ГТУ

Удельная полезная работа ГТУ (при )

Коэффициент полезной работы

Расход воздуха при мощности 2,5 МВт

кг/с.

Расход топлива при мощности 2,5 МВт

G_топ = G_к•g_топ = 17,95•0,0119 = 0,21 кг/с.

Суммарный расход выхлопных газов

G_г = G_к + G_топ = 17,95 + 0,21 = 18,16 кг/с.

Удельный расход воздуха в турбине

Удельный расход теплоты в камере сгорания

кДж/кг.

Эффективный КПД ГТУ

Удельный расход условного топлива на выработанную электроэнергию (при КПД генератора h_ген = 0,95) без утилизации тепла выхлопных газов



2.3 Расчет газо-водяного подогревателя сетевой воды

Исходные данные для расчета газо-водяного подогревателя:

Расход сетевой воды через подогреватель - 75 т/ч

Температура воды на входе - 60 °С

Температура воды на выходе - 120 °С

Расход газов через подогреватель - 18,16 кг/с

Температура газов на входе - 388,69 °С

Газо-водяной подогреватель имеет поверхность нагрева в виде поперечно омываемых газами труб с наружным оребрением, расположенными в шахматных пучках. Количество ходов по воде -- 3, по газу -- 1.

Геометрические параметры подогревателя:

Диаметр труб - 0,028 м

Диаметр ребра - 0,048 м

Внутренний диаметр трубы - 0,022 м

Толщина ребра - 0,002 м

Шаг ребра - 0,005 м

Поперечный шаг труб - 0,06 м

Продольный шаг труб - 0,045 м

Ширина подогревателя - 2 м

Высота подогревателя - 2 м

Для определения температуры газов на выходе из подогревателя составим уравнение теплового баланса подогревателя:

Q_в = Q_г,

где Q_в = G_в(h" - h') -- теплота, воспринимая водой,

здесь

G_в = 75 т/ч = 20,83 кг/с - расход воды через подогреватель;

h" = 505,05 кДж/кг - энтальпия воды на выходе из подогревателя;

h' = 253,23 кДж/кг - энтальпия воды на входе в подогреватель;

Q_г = G_г(i' - i") -- теплота, переданная газами воде в подогревателе,

здесь

G_г = 18,16 кг/с - расход газов через подогреватель;

i' = 408,7 кдж/кг - энтальпия газов на входе в подогреватель.

Тогда энтальпия газов на выходе из подогревателя может быть найдена из следующего выражения

i" = =

= 119,85 кДж/кг.

Тогда температура газов на выходе из подогревателя составит J" = 116,6 °С.

Задачей расчета является определение необходимой поверхности нагрева подогревателя для обеспечения требуемой тепловой производительности.

Живое сечение поверхности нагрева для прохода газов определяется по следующей формуле

F=

= 1,6 м².

Здесь -- поперечный шаг труб, м;

d -- диаметр несущей трубы, м;

-- высота ребра, м;

-- шаг ребер, м;

-- толщина ребра, м.

Объем газов, проходящих в расчетном сечении, при плотности r = 1,292 кг/м³

V_г = G_г/r = 18,16/1,292 = 14,09 м³/с.

Скорость газов в расчетном сечении

w_г = V_г/F = 14,09/1,6 = 8,806 м/с.

Для круглых труб с круглыми ребрами отношение поверхности ребер к полной поверхности с газовой стороны

= =

= = 0,9005.

Здесь D -- диаметр ребра, м.

Отношение участков несущей поверхности без ребер к полной поверхности с газовой стороны

.

Далее определим коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматного пучка труб с круглыми ребрами из следующего выражения.

a_к = 0,23С_zj=

= 0,23•1,02•1,228^0,2•=

= 55,38 ккал/(м²•ч•°С)

Здесь

С_z -- поправочный коэффициент, определяется по номограмме 26 [Л. 8];

j==1,228 -- параметр, учитывающий геометрическое расположение труб в пучке,

здесь

s₁ = s₁/d = 0,06/0,028 = 2,143 -- относительный поперечный шаг труб;

s'₂ = =1,931 -- относительный диагональный шаг труб;

s₂ = s₂/d = 0,045/0,028 = 1,607 -- относительный продольный шаг труб;

l -- коэффициент теплопроводности при средней температуре потока газов, ккал/(м²•ч•°С);

n -- коэффициент кинематической вязкости при средней температуре потока газов, м²/с.

Приведенный коэффициент теплоотдачи с газовой стороны, отнесенный к полной поверхности, определяется по формуле

a'_1пр =

= 47,89 ккал/(м²•ч•°С).

Здесь, Е -- коэффициент эффективности ребра, определяемый в зависимости от формы ребер и параметров bh_рб и D/d по номограмме 24 [Л.8];

b--=--= =--37,146;

l_м -- коэффициент теплопроводности металла ребер, ккал/(м²•ч•°С);

m -- коэффициент, для ребер постоянной толщины равен 1;

-- коэффициент, учитывающий неравномерную теплоотдачу по поверхности ребра, для ребер с цилиндрическим основанием принимается равным 0,85.

e -- коэффициент загрязнения, при сжигании газа принимается равным 0.

Коэффициент теплопередачи, отнесенный к полной поверхности с газовой стороны, найдем по следующей формуле

k = .

Для поверхностей нагрева, в которых нагревается вода, влиянием 1/a₂ пренебрегают, т.к. a₂ >> a₁. Тогда

k = a'_1пр = 45,38 ккал/(м²•ч•°С) = 52,77 Вт/(м²•К).

Для нахождения необходимой поверхности нагрева подогревателя, необходимо решить уравнение теплового баланса

Q_г = kHDt,

H =

Далее необходимо определить температурный напор. Для этого составим схему движения сред в подогревателе.

В подогревателе применена трехходовая по воде схема с перекрестным током.

Температурный напор в подогревателе определяется по следующей формуле

Dt = jDt_прт = 1•71,26 = 71,26 °С.

55

Рис. 8. Схема движения сред в подогревателе.

Здесь Dt_прт = =71,26 °С -- температурный напор для противоточной схемы движения сред в подогревателе.

Здесь = J' - t” = 388,69 - 120 = 268,69 °С -- наибольшая разность температур сред на конце поверхности нагрева,

= J” - t' = 116,6 - 60 = 56,6 °С -- наименьшая разность температур сред на конце поверхности нагрева.

j = 1 -- коэффициент пересчета от противоточной схемы к перекрестной. Находится по номограмме 31 [Л. 8] в зависимости от параметров Р и R.

Полный перепад температуры газа в подогревателе

t_б = J' - J” = 388,69 - 116,6 = 272,09 °С

Полный перепад температуры воды в подогревателе

t_м = t” - t' = 120 - 60 = 60 °С

Параметр Р =

Параметр R = .

Тогда, с учетом найденных ранее значений Q_г, Dt и k, определим необходимую полную поверхность нагрева подогревателя.

H = = = 1394,828 м².

Тогда, оребреная поверхность труб будет иметь площадь 1256,043 м², а гладкая соответственно 138,785 м². Тогда общая длина труб может быть найдена простыми вычислениями и она составит 2629,56 м.

При заданных геометрических параметрах подогревателя можно найти количество труб в ряду и количество рядов труб. Они составят

количество труб в ряду - 34 шт,

количество рядов - 39 шт.

Геометрические размеры подогревателя при полученном количестве труб в ряду и количестве рядов труб составят (рабочая часть, без учета подводящих и отводящих патрубков по газовой и водяной стороне):

длина -- 1,8 м,

ширина -- 2 м,

высота -- 2 м.

2.4 Тепловой расчет вакуумного деаэратора подпиточной воды тепловой сети

Для расчета вакуумного деаэратора подпиточной воды теплосети принимаются следующие исходные данные:

Производительность по деаэрированной воде, Dх.о -- 30 т/ч

Температура поступающей в деаэратор хими- -- 30 °С

чески очищенной воды, tх.о

Энтальпия химически очищенной воды, i -- 126 кДж/кг

Температура сетевой воды, tc.в -- 120 °С

Энтальпия сетевой воды, iс.в -- 505,05 кДж/кг

В соответствии с рекомендациями ЦКТИ расход выпара из деаэратора должен составлять 5 кг на 1 т деаэрируемой воды [Л. 9], или

D_вып = 5Dх.о·10^-3 = 5·30·10^-3 = 0,15 т/ч.

Абсолютное давление пара в деаэраторе принимается равным рд.п=10кПа, температура деаэрированной воды (при температуре насыщения) tд.н=45 °С, ее энтальпия i = 188 кДж/кг, энтальпия сухого насыщенного пара iд.н= 2583 кДж/кг.

Расход греющей среды -- сетевой воды в деаэратор определяется из уравнения его теплового баланса, которое в данном случае имеет вид

.

Потери теплоты в окружающую среду учитываются здесь коэффициентом hд = 0,98. Решая уравнение теплового баланса, находим расход сетевой воды, необходимый для деаэрации подпиточной воды

D_с.в = 7,568 т/ч = 2,1 кг/с.

2.5 Технико-экономические показатели гттэц

Установленная электрическая мощность ГТТЭЦ

Nуст = n·Nгту = 3·2500 = 7500 кВт,

где п -- количество ГТУ на ГТТЭЦ, шт.

Расход электроэнергии на собственные нужды принят равным 5,5 %.

Номинальная тепловая мощность установленных на ГТТЭЦ ГПСВ

Q_ТЭЦ = n·QГПСВ = 3·5245,41 = 15736,23 кВт

Коэффициент первичной энергии ГТТЭЦ брутто:

h = = = 0,763.

Коэффициент первичной энергии ГТТЭЦ нетто:

h=

= = 0,732.

КПД выработки электрической энергии в теплофикационной ГТУ

h= = = 0,5311,

где

Н_е -- удельная работа газа в ГТУ, кДж/кг;

q1 -- удельный расход теплоты в камере сгорания ГТУ на 1 кг рабочего тела, кДж/кг;

qт.п = QГПСВ/Gг = 5245,41/18,16 = 288,84 кДж/кг -- удельный отвод тепла в ГПСВ от 1 кг уходящих газов ГТУ, где QГПСВ -- тепловая мощность ГПСВ, Gг -- расход газов в ГТУ, кг/с.

Расход условного топлива на выработку электроэнергии в теплофикационной ГТУ

b = 231,6 .

Часовой расход условного топлива на выработку электроэнергии

B= b·Nгту = 0,2316·2500 = 579 кг у.т./ч.

Часовой расход условного топлива в ГТУ

B= Gтоп··3600 = 0,21··3600 = 1246 кг у.т./ч,

где Gтоп -- расход натурального топлива в ГТУ, кг/с.

На выработку теплоты в соответствии с "физическим методом" относится оставшееся количество условного топлива

В= B-- B= 1246 -- 579 = 667 кг у.т./ч

Тогда удельный расход условного топлива на выработку 1 Гкал теплоты в теплофикационной ГТУ составит

b= В/ Q_ГПСВ = 667/4,51 = 147,89 кг у.т./Гкал.

Глава 3. Станция полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) на базе конвертированного АГТД

3.1 Особенности создания источника полного энергоснабжения -- теплоэлектрохладоцентрали

Следующим этапом развития газотурбинной теплоэлектроцентрали может стать создание на ее основе источника полного энергоснабжения -- газотурбинной теплоэлектрохладоцентрали (ГТТЭХЦ), позволяющей вырабатывать все практически используемые виды энергоресурсов -- теплоту, электроэнергию и холод.

Такие установки особенно актуальны для специфических климатических условий Узбекистана, характеризующихся непродолжительной зимой и соответственно непродолжительным отопительным периодом (3000 -- 3500 ч), и жарким летом с температурой воздуха, доходящей в некоторых областях Узбекистана до 42 -- 46 °С. Даже при таких условиях комбинированная выработка электроэнергии с одновременным отпуском тепловой энергии потребителю оказывается выгодной, что показано в главах 2 и 4 настоящей работы. При этом использование авиационных двигателей, особенно отработавших свой летный ресурс, позволяет значительно сократить сроки монтажа и ввода в эксплуатацию подобных станций, а также сократить капитальные вложения в их строительство.

Для большинства населенных пунктов Узбекистана, расположенных в сельскохозяйственных районах, характерна удаленность от источников снабжения энергоресурсами. Для обеспечения их энергией приходится сооружать ЛЭП, которые характеризуется дополнительными потерями в размере около 15 -- 20 % электроэнергии, вырабатываемой на конденсационных электростанциях (КЭС) с КПД не превышающем 30 -- 35 %. Теплота для теплоснабжения вырабатывается обычно в местной котельной, имеющей КПД не превышающий 85 %. При этом высокий тепловой потенциал сжигаемого топлива (2000 -- 2500 °С) в котельной используется для подогрева воды до 95 -- 120 °С и, в лучшем случае, для выработки пара промышленных параметров.

Для обеспечения комфортных условий для проживания, на рабочем месте, широко используются системы местного кондиционирования, потребляющие электроэнергию, опять же производимую на КЭС.

Предприятия сельскохозяйственного комплекса, особенно в животноводстве, характеризуются средними показателями, особенно по таким, как прирост живого веса на фермах. Повышение производительности ферм можно достичь с помощью систем для обеспечения комфортных условий для скота в различное время года: тепла -- в зимнее, кондиционирования воздуха -- в летнее время. Для хранения продукции сельского хозяйства необходимо создание специальных хранилищ с созданием в них необходимых условий хранения, в том числе и низкой температуры летом.

Обеспечение в летнее время холодом систем кондиционирования воздуха и теплом в зимнее время -- систем вентиляции, помогает увеличить производительность труда рабочих на промышленных предприятиях.

Таким образом, видно, что для улучшения качества жизни населения, для повышения производительности как в сельском хозяйстве, так и в промышленном производстве Узбекистана, необходимо снабжение всеми видами энергии, а именно -- теплом, электроэнергией и холодом.

Комбинированное производство всех трех видов энергии может быть осуществлено на принципиально новом источнике полного энергоснабжения -- теплоэлектрохладоцентрали (ТЭХЦ).

Для создания источника полного энергоснабжения удобно использовать установки на базе АГТД, т.к. они компактны, не требуют больших удельных капиталовложений, поставляются в состоянии заводской готовности и их легко компоновать и создавать на их базе необходимые решения для конкретных нужд потребителя. Для создания на базе АГТД ГТТЭХЦ необходимо ГТТЭЦ, описанную в главе 2, дополнить АБХМ. При этом несколько увеличатся капитальные вложения и незначительно усложнится схема установки за счет появления дополнительных трубопроводов, подающих греющую, охлаждающую и охлаждаемую воду в АБХМ. При этом возрастет расход электроэнергии на собственные нужды, т.к. в состав АБХМ входит насосное оборудование для перекачки слабого и смешанного растворов, рециркулируемой воды. Кроме того, необходимо установить насосы для подачи охлаждающей и охлаждаемой воды в и из АБХМ. В дальнейших расчетах принято, что увеличение расхода электроэнергии на собственные нужды составит 2 % от установленной электрической мощности ГТТЭХЦ.

Схема ГТТЭХЦ на базе конвертированного АГТД АИ-20 (с одной АБХМ, присоединенной к трубопроводу сетевой воды) представлена на рис.9.

3.2 Расчет тепловых потоков абсорбционной бромисто-литиевой холодильной машины

Схема машины -- с генератором затопленного типа и рециркуляцией слабого раствора и воды соответственно через абсорбер и испаритель. Подача охлаждающей воды в абсорбер и конденсатор параллельная.

Исходные данные

Температура воды, К:

греющей T_h 393

охлаждающей T_w 299

охлажденной Т₃ 280

Принятые значения температур и давлений следующие. Высшая температура в конце процесса кипения раствора в генераторе T₄ = T_h -- DT_h = =383--28 = 365 К. Температуры конденсации водяного пара T_к, раствора в конце процесса абсорбции Т₂, кипения воды в испарителе Т₀ приняты равными

Рис. 9. Принципиальная тепловая схема ГТТЭХЦ-7500Т/6,3.

КС -- камера сгорания; ГТ -- газовая турбина; ГПСВ -- газовый подогреватель сетевой воды; ВД - вакуумный деаэратор; АБХМ - абсорбционная бромисто-литиевая холодильная машина

70

T_к = 307 К, Т₂ = 307 К, Т₀ = 277 К.

Давления конденсации р_к и кипения р₀ рабочего тела соответственно будут р_к = 5,45 кПа, р₀ = 0,83 кПа.

Так как давление конденсации пара рабочего тела значительно выше давления его кипения, удельный объем пара в конденсаторе при данных условиях почти в шесть раз ниже удельного объема пара в испарителе. В связи с этим в блоке генератор -- конденсатор скорость движения пара из генератора в конденсатор будет низкой и гидравлическими сопротивлениями прохождению пара между указанными аппаратами можно пренебречь и принять давление кипения раствора р_h равным давлению конденсации пара р_к, т. е. р_h = р_к = 5,45 кПа. В блоке абсорбер -- испаритель из-за высокого значения удельного объема пара скорость его движения из испарителя в абсорбер будет значительной (40 -- 50 м/с), вследствие чего необходимо учесть суммарные гидравлические сопротивления SDp на всех участках движения пара из испарителя в абсорбер. По опытным данным в промышленных типах машин величина SDp достигает 0,133 кПа. Тогда давление пара в абсорбере р_а=р₀--SDp = 0,83 -- 0,133 = 0,697 кПа. Теоретическое значение концентраций x слабого и x крепкого растворов определяют по x-i диаграмме по соответствующим значениям Т₂, р_а и Т₄, р_h: x=58,6 %, x = 67,5 %. Действительная концентрация крепкого раствора ниже теоретического значения x на величину недовыпаривания Dx_r раствора, которое в генераторе затопленного типа возникает в основном из-за отрицательного влияния на процесс кипения гидростатического давления столба кипящего раствора.

По опытным данным в генераторах затопленного типа промышленных машин величина Dx_r изменяется в зависимости от параметров работы в пределах 2,5--3,5 %. Тогда x_r = x -- Dx_r = 67,5 -- 3,5 = 64,0 %. Действительная концентрация крепкого раствора из-за опасности его кристаллизации в аппаратах, трубопроводах и других элементах машины не должна превышать 64%.

Рис. 10. Схема АБХМ: а -- схема машины; б -- процессы в x-i диаграмме;

I - конденсатор; II - генератор; III - испаритель; IV, VI, VII - насосы рециркулируемой воды, смешанного и слабого растворов соответственно; V- абсорбер;

VIII-теплообменник

Если x_r > 64 %, то необходимо изменить температуру Т₄ крепкого раствора или давление его кипения р_h путем увеличения соответственно величины DT_h или температуры конденсации Т_к. Можно одновременно изменять T₄ и Т_к до тех пор, пока не будет выполнено условие x_r ? 64 %. Действительная концентрация слабого раствора x_a в абсорбере выше теоретического значения концентрации x на величину недонасыщения Dx_a раствора.

Величина Dx_a зависит от параметров работы машины и может изменяться в пределах 0,5--2,5 %. Тогда x_a = x + Dx_a = 58,6 + 1,4 = 60,0 %. При наличии конечной разности DT_р температур на «холодной» стороне теплообменника температура крепкого раствора на выходе из него T₈ = T₂ + DT_р. Разность температур DT_р принимается в пределах 15--20 К. Тогда T₈= 307 + 15= 322 К. Параметры узловых точек циклов, изображенных на рис. 10, приведены в таблице2.

Таблица 2 Параметры узловых точек АБХМ
Состояние вещества	Т, К	р, кПа	x, %	i, кДж/кг
Жидкость
Вода после конденсатора	Тк = Т3 = 307	рк = 5,45	x = 0	i3 = 561,1
Раствор:
крепкий после генератора	Т4 = 365	рh = 5,45	xr = 64	i4 = 366,8
слабый после абсорбера	Т2 = 307	pa = 0,697	xа = 60	i2 = 252,9
крепкий после теплообменника	Т8 = 322	рh = 5,45	xr = 64	i8 = 289,74
Вода в испарителе	Т0 = Т1 = 277	р0 = 0,83	x = 0	i1 = 435,5
Пар
После испарителя	Т1' = 277	р0 = 0,83	x = 0	i1' = 2914,2

Кратность циркуляции раствора f^* = x/(x -- x) = 64/(64 -- 60) = =16кг/кг. Теплота теплообменника q_т = (f -- 1) (i₄ -- i₈) = (16 -- 1)(366,8 -- --289,74) = 1159,9 кДж/кг.

Энтальпия слабого раствора после теплообменника i₇ = i₂ + q_т/f = = 252,9 + 1155,9/16 = 325,14 кДж/кг. По величине i₇ = 325,14 кДж/кг при x_а=60% из x-i диаграммы определяют положение точки 7 и температуру слабого раствора на выходе из теплообменника: Т₇ = 345,5 К.

В связи с тем что слабый раствор на входе в генератор недогрет до состояния равновесия, он сначала подогревается в нем до равновесного состояния 5 и затем кипит в процессе 5--4. Температуру Т₅ находят по x-i диаграмме по известным значениям р_h и x_а : Т₅ = 349,5 К. Средняя температура раствора, кипящего в генераторе, Т_р = (Т₄ + Т₅)/2 = (365 + 349,5)/2 = 357,25 К. Концентрация раствора, соответствующая температуре Т_р (точка 5), x_р=61,8%. Энтальпию перегретого пара на выходе из генератора определяют по x-i диаграмме при известных р_h и x_р : i_3' = 3067,4 кДж/кг. Теплота генератора q_h = i_3' + (f -- 1)i₄ -- --fi₇ = 3067,4 + (16--1)366,8 -- 16•325,14 =3367,1кДж/кг. Теплота испарителя q₀ = i_1' -- i₃ = 2914,2 -- 561,1 = 2353,1кДж/кг. Теплота конденсатора q = i_3' -- -- i₃ = 3067,4 -- 561,1 =2506,3 кДж/кг. Теплота абсорбера q_a = i_1' + (f -- 1)i₈ -- -- fi₂ = 2914,2 + (16-- 1)289,74 -- 16•252,9 = 3213,9 кДж/кг. Теплота подведенная Sq_подв = q_h + q₀ = 3367,4 + 2353,1 = 5720,2 кДж/кг. Теплота отведенная Sq_отв= q + q_a =2506,3 + 3213,9 = 5720,2 кДж/кг. Тепловой баланс Sq_подв = Sq_отв = =5720,2кДж/кг. Тепловой коэффициент z= q₀/q_h = 2353,1/3367,1 = 0,699.

Найдем производительность по холоду АБХМ, полностью использующую теплоту одного ГПСВ, работающего на номинальных параметрах.

После АБХМ температура греющей воды снизится на 28 °С (задано по расчету АБХМ), тогда температура греющей воды на выходе из АБХМ составит t'' = 120 -- 28 = 92 °C. Энтальпия воды при этом составит h'' = 387 кДж/кг. Теплота, вносимая потоком горячей воды при этом составит

Q_г = G·(h' -- h'') = 20,83·(505,05 -- 387) = 2459 кДж/с.

Холодопроизводительность АБХМ составит

Q₀ = z·Q_г = 0,699·2459 = 1718,8 кДж/с или 1476773 ккал/ч.

Кроме того, температура воды после АБХМ позволяет использовать ее на нужды горячего водоснабжения в летний период.

Если на станции установить 3 АБХМ, то имеется возможность получить 1476773·3 = 4430319 ккал/ч холода и отпускать 225 м³/ч сетевой воды с температурой около 90 °С на нужды теплоснабжения, при этом холод вырабатывается с использованием теплоты, полученной за счет утилизации выхлопных газов ГТУ в ГПСВ, то есть без затраты на ее производство дополнительного количества энергии.

Расчет финансовой эффективности ГТТЭХЦ-7500Т/6,3 на базе авиационных турбовинтовых двигателей АИ-20 приведен в главе 4.

Глава 4. Экономическая часть

Введение

Переход к рыночной экономике предполагает преодоление возникающих трудностей при создании необходимых условий для быстрых темпов роста экономики, культуры и улучшения условий жизни народа.

Обретение государственной независимости открыло перед Узбекистаном широкие перспективы для экономического и социального прогресса, культурного и духовного обновления.

Несмотря на трудности экономических реформ в республике сохраняются стабильность, развитие экономики и идет в обстановке взаимного согласия всех народов, проживающих здесь. Это очень важный фактор движения к прогрессу и процветанию. Учитываются региональные особенности нашей республики, в том числе высокие темпы роста населения и трудовых ресурсов. По расчетам демографов к 2005-у году население республики достигнет примерно 27 млн. человек, а к 2010 -32 млн. человек.

Достаточные трудовые ресурсы - это главный фактор расширенного производства и успешного развития производительных сил и всего народного хозяйства. Однако надо иметь в виду, что в условиях многодетности коэффициент иждивенчества в Узбекистане более чем в 2 раза превышает показатели других республик СНГ (за исключением государств Центральной Азии). Это влияет на показатели национального дохода и валового общественного продукта, приходящегося на душу населения. Вот почему, в условиях перехода к рыночной экономике, темпы роста производства материальных благ приобретают еще более важное значение.

Важнейшая региональная особенность Узбекистана определяет необходимость - обеспечить соответствующие темпы роста народного хозяйства, чтобы не допустить диспропорции между потребностями народа и реальным наличием товаров и услуг различных сфер.

Производительные силы и производство материальных благ, прежде всего промышленной и сельскохозяйственной продукции, в сочетании с производственными отношениями являются основой экономического развития. Поэтому необходимо искать пути наиболее эффективного использования ранее созданного производственного потенциала, материальных и трудовых ресурсов, наилучших методов организации производства, на разработку принципов рационального размещения производительных сил, внедрения прогрессивных методов в организацию труда.

Уровень экономического развития страны выражается, в первую очередь степенью развития промышленности и сельского хозяйства, науки и техники, индустриализации процессов всего производства на базе научно-технического прогресса. Внедрения научно-технического прогресса должны осуществляться с учетом региональных особенностей Узбекистана в условиях рыночной экономики.

Узбекистан готовит квалифицированные кадры почти по всем основным направлениям научно-технического прогресса, по всем отраслям, отвечающим требованиям рыночной экономики.

Характерной региональной особенностью Узбекистана является то, что вся экономика, в первую очередь сельское хозяйство, базируется на поливном земледелии. Следовательно, очень важное значение имеет наличие достаточных водных ресурсов, ирригационно-мелиоративной сети для орошения полей.

По протяженности каналов, коллекторов, дренажных сетей, скважин республика занимает видное место среди стран мира. Поливных земель сейчас в республике более 4,2 млн. га. Примерно 60% населения Узбекистана проживают в сельской местности. На долю сельского хозяйства приходится около 26-27% валового общественного продукта и около 45% произведенного национального дохода. [Л. 3]

Узбекистан производит 60-62% хлопка всего СНГ, 65% коконов и 40% каракуля, много овощей, винограда, фруктов и бахчевых [Л. 2].

Наша республика занимает 5 место на мировом рынке хлопка после Китая, США, Пакистана и Индии. По урожайности уступает только Австралии и Турции, что говорит о высокой эффективности использования полевых земель и о мастерстве хлопкоробов.

По запасам минерально-сырьевых ресурсов Узбекистан занимает 5 место в мире. По общему объему производства золота на 8 месте в мире. Ежегодно республика производит более 80000 т меди [Л. 2].

Прекрасные природно-климатические условия республики позволяют выращивать ценные сельскохозяйственные культуры и дают возможность получать два урожая в год .

Особое внимание уделяется укреплению и совершенствованию финансовой и банковской системы. Сейчас в Узбекистане функционируют различные банки.

Большая работа проводится по социальной защите малообеспеченного населения -- пенсионеров, многодетных матерей, преподавателей, врачей, работников культуры и науки и т. д. Созданы специальные фонды по оказанию материальной помощи малообеспеченным семьям . Основными источниками этих фондов является республиканский местный бюджет, общественные и благотворительные фонды, средства предприятий и хозяйств, добровольное пожертвования граждан. Адресная помощь проводится через органы самоуправления граждан, поселков, кишлаков, аулов, махаллей. При этом обязательным условием должно быть соблюдение принципа социальной справедливости, открытости, целевого и эффективного использования выделенных средств.

Введение нового вида адресной материальной помощи малообеспеченным семьям является еще одним свидетельством сильной социальной политики государства, важным шагом на пути к формирования современного демократического общества, основанного на широком самоуправлении народа. Это результат новой внутренней политики суверенного государства, направленной на улучшение и повышение жизни всего народа в период перехода к рыночной экономике.

Использование новой для Узбекистана технологии производства электрической и тепловой энергии на базе конвертированных авиационных двигателей является особенно актуальным для небольших населенных пунктов сельского типа. Благодаря созданию подобного независимого источника снабжения электроэнергией и теплотой появляются, во-первых, новые рабочие места, во-вторых, осваиваются новые подходы в области генерирующих источников энергии, в-третьих, качественно повышается уровень жизни населения, из-за появления собственного источника снабжения электричеством, в-четвертых, создаются условия для увеличения производительности труда в сельском хозяйстве.

Ниже приведены технико-экономическая оценка предлагаемой ТЭЦ на базе конвертированного авиационного двигателя АИ-20 и оценка эффективности источника полного энергоснабжения на базе ТВД АИ-20.

Технико-экономическая оценка ТЭЦ на базе ТВД АИ-20

Газотурбинная ТЭЦ состоит из 3 газотурбинных установок на базе конвертированного авиационного двигателя АИ-20 электрической мощностью 2,5 МВт каждая. Каждая ГТУ имеет газо-водяной подогреватель сетевой воды мощностью 4,51 Гкал/ч, утилизирующий теплоту уходящих газов и увеличивающий коэффициент первичной энергии установки в целом.

Для расчета технико-экономических показателей ТЭЦ приняты следующие исходные данные:

1. Количество блоков -- 3

2. Топливо -- газ

3. Капиталовложения в ТЭЦ -- 1 млрд. сум

4. Число часов использования установленной

электрической мощности -- 6000 ч/год

5. Число часов использования установленной

тепловой мощности -- 3500 ч/год

6. Расход электроэнергии на собственные нужды -- 5,5 %

7. Низшая теплота сгорания топлива -- 36400 кДж/м³

8. Среднемесячная зарплата -- 200 тыс. сум

9. Количество персонала -- 7 чел

10. Норма амортизации -- 10 %

11. Расчетный период -- 10 лет

12. Цена топлива -- 15 тыс. сум/тыс. м³

13. Ставка дисконтирования -- 20 %

14. Отчисления на социальное страхование -- 37,2 %

15. Прочие отчисления -- 25 %

16. Тариф на электроэнергию -- 13 сум/кВт•ч

17. Тариф на тепловую энергию -- 3500 сум/Гкал =

18. Налог на прибыль -- 20 %

Для расчета финансово-экономических показателей было принято следующее распределение инвестиций a_к и выручки a_v по годам осуществления проекта:

Год	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
aк, %	60	25	15	0	0	0	0	0	0	0	100
av, %	60	100	100	100	100	100	100	100	100	100	960

Расчет эксплуатационных расходов

Удельный расход топлива на выработку электроэнергии ГТУ, без утилизации тепла уходящих газов равен

Тогда годовой расход топлива на ТЭЦ составит:

B_ТЭЦ = 23031 ту.т./год

Цена условного топлива может быть найдена из выражения

Ц_У = Ц_Н· = 15·= 12,09 тыс. сум/т у.т.

Издержки по видам:

1) издержки на топливо:

И_Т = Ц_У·В_ТЭЦ = 12,09·23031 = 278382·10³ сум/год

2) на амортизацию:

И_А = Н_А·К = 0,1·1000000 = 100000·10³ сум/год

3) на заработную плату:

И_ЗП = n_чел·Ф_мес·12 = 7·200·12 = 16800·10³ сум/год

4) на социальное страхование:

И_С = a_НАЧ·И_ЗП = 0,372·16800 = 6250·10³ сум/год

5) прочие издержки:

И_ПР = a_ПР·(И_А + И_ЗП + И_С) = 0,25·(100000 + 16800 + 6250) = 30762·10³ сум/год



Суммарные издержки:

И = И_Т + И_А + И_ЗП + И_С + И_ПР = 278382 + 100000 + 16800 + 6250 + 30762 = 432194·10³ сум/год

Расчет прибыли

Годовой отпуск электроэнергии нетто:

W₀ = N_ЕД·t_Э·(1 -/100)·n_БЛ = 2,5·6000·(1 - 5,5/100) ·3 = 42525 МВт·ч

Годовой отпуск теплоты:

Q_Г = Q_ГП·t_Т·n_БЛ = 4,51·3500·3 = 47357,53 Гкал

Выручка от продажи тепла и электроэнергии:

В = Т_Т·Q_Г + Т_Э·W₀= 3,5·47357,53·10³ + 13·42525·10³ = 718576·10³ сум/год

Прибыль:

П = В - И = 718576 - 432194 = 286383·10³ сум/год

Чистая прибыль:

ЧП = П - НВ = 2868383 - 0,2·286383 = 229106·10³ сум/год,

где НВ = 0,2·П -- налоговые выплаты

Поток наличности:

ПН = ЧП + И_А = 229106 + 100000 = 329106·10³ сум/год

Расчет себестоимости единицы продукции ТЭЦ

Расход топлива на производство тепловой энергии:

В_Т = == 7517,07 т.у.т.

Здесь h_К -- КПД замещаемой котельной.

Расход топлива на производство электроэнергии:

В_Э = В_ТЭЦ - В_Т = 47357,3 - 7517,07 = 15514,38 т.у.т.

Коэффициент находился по следующей формуле:

a_Э = В_Э/В_ТЭЦ = 15514,38/47357,3 = 0,674

Издержки на производство каждого вида энергии распределялись соответственно коэффициенту a_Э, т.е. на производство тепла приходится 0,326 от суммарных издержек, а на производство электроэнергии 0,674.

Себестоимость электроэнергии можно найти из следующего выражения

= = 6,85 сум/кВт·ч

Себестоимость тепловой энергии найдена из следующего выражения:

 = = 2,979·10³ сум/Гкал.

Определение финансовой эффективности проекта при реализации за счет собственных средств

Расчет велся с учетом заданного распределения капитальных вложений по годам и с учетом распределения выручки по годам.

Чистый поток наличности определялся для года t по следующей формуле:

ЧПН_t = ПН_t - К_t.

Дисконтированный поток наличности для года t определялся по формуле:

ДЧПН_t =.

Чистый дисконтированный доход определялся по формуле:

NPV = . При NPV>0 проект является прибыльным.

Точка безубыточности (минимальный объем реализуемой энергии) найдена аналитически по формуле:

CP = ·100% = ·100% = 34,94 %

И_ПЕР = И_Т = 278382·10³ сум/год

И_ПОСТ = И - И_ПЕР = 432194 - 278382 = 153350·10³ сум/год

Период окупаемости РВР найден из графика NPV в точке пересечения с осью абсцисс.

Внутренняя норма доходности IRR найдена из условия

NPV = = 0.

При выполнении условия IRR>r_б проект является прибыльным.

Общая рентабельность ТЭЦ

Финансовые показатели проекта при реализации за счет собственных средств приведены в таблице 3.

График распределения NPV по годам реализации проекта приведен на рис. 11. Из графика видно, что срок окупаемости ТЭЦ составляет 4,2 года при ставке дисконта Е = 0,2. Внутренняя ставка доходности IRR = 50,63 %.

Сводная таблица технико-экономических показателей ТЭЦ на базе

конвертированного АГТД АИ-20. Реализация за счет собственных средств

№п/п	Наименование показателей	Единица измерения	Величина
1	Установленная электрическая мощность	МВт	32,5
2	Капиталовложения	тыс. сум	1'000'000
3	Годовой отпуск электроэнергии	кВтч	42,525·106
4	Годовой отпуск теплоты	Гкал	47'357,53
5	Число часов использования установленной электрической мощности установленной тепловой мощности	ч ч	6'000 3'500
6	Себестоимость единицы электроэнергии теплоты	сум/кВтч сум/Гкал	6,85 2'979
7	Балансовая (валовая) прибыль	тыс. сум	286'845
8	Cрок окупаемости капиталовложений	лет	4,2
9	Точка безубыточности	%	34,94
10	Рентабельность (общая)	%	27,64
11	Внутренняя ставка доходности	%	50,54

Таблица 3

Финансовые показатели реализации проекта ГТТЭЦ за счет собственных средств

№ пп	Показатель	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
1	Выручка, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	431,15	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	6898,33
2	Издержки, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	259,32	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	4149,06
3	Прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	171,83	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	2749,27
4	Чистая прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	137,46	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	2199,42
5	ПН, млн. сум	197,46	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	3159,42
6	Капитал,%	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
	млн. сум	600,00	250,00	150,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1000,00
7	ЧПН, млн. сум	-402,54	79,11	179,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	2159,42
8	ДЧПН при Е=0,2, млн. сум	-335,45	54,93	103,65	158,71	132,26	110,22	91,85	76,54	63,78	53,15	509,65
9	Кумулят. ЧПН, млн. сум	-335,45	-280,51	-176,86	-18,15	114,11	224,33	316,17	392,71	456,50	509,65
10	ДЧПН при Е=IRR=0,5054, млн. сум	-267,39	34,91	52,50	64,08	42,57	28,28	18,78	12,48	8,29	5,51	-0,01



Рис. 11. График распределения NPV по годам реализации проекта ГТТЭЦ при реализации за счет собственных средств74

Определение финансовой эффективности проекта с привлечением кредитных ресурсов

В расчете принято, что кредитные средства составляют 50 % от капиталовложений в ТЭЦ.

Собственный капитал:

К_СОБ = 0,5К = 0,5•1000000 = 500000·10³ сум

Сумма кредита

К_КР = К - К_СОБ = 1000000 - 500000 = 500000·10³ сум

Кредит распределяется по годам также как и капитал на первом этапе по a_К.

Проценты по кредиту приняты в размере 24 % годовых, проценты за комиссию приняты в размере 3 %. Льготный период равен 3 годам. Кредит выдается на 10 лет с погашением кредита равными долями каждый год плюс выплаты по процентам на основной долг. Кредит начинает погашаться с 4 года.

Распределение кредитных средств по годам

Год, t 1 2 3

К_КРt, тыс. сум 300000 125000 75000

Выплаты основного долга с учетом процентов, накопившихся за льготный период составляют

В_КР = (500000 + 78000 + 104250 + 120000)/7 = 114607·10³ сум/год

График использования кредитных ресурсов приведен в таблице 4.

Финансовые показатели проекта при реализации с привлечением кредитных ресурсов приведены в таблице 5.

График распределения NPV по годам реализации проекта с привлечением кредитных ресурсов приведен на рис. 12. Из графика видно, что срок окупаемости ТЭЦ при использовании кредита составляет 1,5 года. Внутренняя ставка доходности IRR = 197,5 %.

Таблица 4

График использования кредитных ресурсов (ГТТЭЦ)

Год	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг, тыс. сум	300000	425000	500000	802250	687643	573036	458429	343821	229214	114607
Выплаты основного долга, тыс. сум	0	0	0	114607	114607	114607	114607	114607	114607	114607
Остаток основного долга, тыс. сум	300000	425000	500000	802250	687643	458429	343821	229214	114607	0
Проценты по основному долгу, тыс. сум	72000	102000	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
Проценты за комиссию банку, тыс. сум	6000	2250	0	0	0	0	0	0	0	0
Суммарные выплаты по процентам по кредиту, тыс. сум	78000	104250	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
Суммарные выплаты по кредиту, тыс. сум	0	0	0	307147	279641	252136	224630	197124	169619	142113

Таблица 5

Финансовые показатели реализации проекта ГТТЭЦ с привлечением кредитных ресурсов

№ пп	Показатель	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
1	Выручка,%	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	431,15	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	6898,33
2	Издержки,%	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	259,32	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	4149,06
3	Выплаты по кредиту, млн. сум	0,00	0,00	0,00	307,15	279,64	252,14	224,63	197,12	169,62	142,11	1572,41
4	Прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	171,83	286,38	286,38	-20,76	6,74	34,25	61,75	89,26	116,76	144,27	1176,86
5	Чистая прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	137,46	229,11	229,11	-20,76	5,39	27,40	49,40	71,41	93,41	115,42	937,34
6	ПН, млн. сум	197,46	329,11	329,11	79,24	105,39	127,40	149,40	171,41	193,41	215,42	1897,34
7	Капитал, %	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
	млн. сум	300,00	125,00	75,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	500,00
8	ЧПН, млн. сум	-102,54	204,11	254,11	79,24	105,39	127,40	149,40	171,41	193,41	215,42	1397,34
9	ДЧПН при Е=0,2, млн. сум	-85,45	141,74	147,05	38,21	42,36	42,67	41,70	39,86	37,48	34,79	480,41
10	Кумулят. ЧПН, млн. сум	-85,45	56,29	203,35	241,56	283,91	326,58	368,27	408,14	445,62	480,41
11	ДЧПН при Е=IRR=1,975, млн. сум	-34,42	23,00	9,61	1,01	0,45	0,18	0,07	0,03	0,01	0,00	0,01



Рис. 12. График распределения NPV по годам реализации проекта ГТТЭЦ с привлечением кредитных ресурсов

71

Технико-экономическая оценка ТЭХЦ на базе ТВД АИ-20

Для расчетов были приняты те же условия, что и для ТЭЦ с некоторыми изменениями, а именно: расход электроэнергии на собственные нужды был принят 7,5 % (из-за включения в состав оборудования АБХМ, потребляющей электроэнергию на привод насосов), капитальные затраты приняты равными 1150 млн. сум (затраты на сооружение трех АБХМ приняты равными 150 млн. сум), число часов использования холодильной мощности принято равным 2500 ч, суммарная холодопроизводительность 4430319 ккал/ч, тариф на холод 7,565 тыс. сум/Гкал.

Годовой отпуск холода от ГТТЭХЦ составит

Q_х.г. = Q_х.ч.•t_х = 4430319•2500•10^-6 = 11076 Гкал/год.

Выручка от реализации холода за год

В_х = Q_х.г.•T_х = 11076•7,565 = 83788 тыс. сум/год.

Годовой отпуск электроэнергии нетто:

W₀ = N_ЕД·t_Э·(1 -/100)·n_БЛ = 2,5·6000·(1 - 7,5/100) ·3 = 41625 МВт·ч

Годовой отпуск теплоты:

Q_Г = Q_ГП·t_Т·n_БЛ = 4,51·3500·3 = 47357,53 Гкал

Выручка от продажи тепла и электроэнергии:

В = Т_Т·Q_Г + Т_Э·W₀ = 3,5·47357,53·10³ + 13·41625·10³ = 706876 тыс. сум/год

Суммарная выручка от реализации продукции ГТТЭХЦ составляет

В_ТЭХЦ = В + В_х = 706876 + 83788 = 790665 тыс. сум/год.

Далее расчет производился по методике, аналогичной приведенной выше. Расчеты были произведены для варианта с реализацией за счет собственных средств и с привлечением кредитных ресурсов (условия кредитования приняты одинаковыми с вариантом ТЭЦ).

Данные расчетов сведены в таблицы 6 -- 8.

Графики распределения NPV по годам реализации проекта приведены на рис. 13 и 14.

При реализации за счет собственных средств внутренняя ставка доходности составила IRR = 0,5246, при реализации с привлечением кредитных ресурсов IRR = 2,147.

Общая рентабельность при реализации за счет собственных средств

R = %= % = 28,61 %

Из графиков видно, что применение принципа полного энергоснабжения от одного источника выгоднее экономически, т.к. кумулятивный чистый дисконтированный поток наличности в этом случае на конец расчетного периода выше, чем при выработке тепла и электроэнергии, несмотря на увеличенные капиталовложения в ГТТЭХЦ по сравнению с ГТТЭЦ.

76

Таблица 6

Финансовые показатели реализации проекта ГТТЭХЦ за счет собственных средств

№ пп	Показатель	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
1	Выручка, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	474,40	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	7590,38
2	Издержки, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	270,57	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	4329,06
3	Прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	203,83	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	3261,32
4	Чистая прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
	млн. сум	163,07	271,78	271,78

Подобные документы

• Принцип работы, история открытия и создания двигателей постоянного тока

  История открытия и создания двигателей постоянного тока. Принцип действия современных электродвигателей. Преимущества и недостатки двигателей постоянного тока. Регулирование при помощи изменения напряжения. Основные линейные характеристики двигателя.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 14.01.2018
  

• Тепловые двигатели

  История создания тепловых двигателей и общий принцип их действия. Виды тепловых двигателей: паровая машина, двигатель внутреннего сгорания, паровая и газовая турбины, реактивный двигатель. Использование современных альтернативных источников энергии.
  
  презентация [1,3 M], добавлен 23.02.2011
  

• Электрический двигатель

  История создания и принцип работы электродвигателя. Способы возбуждения электрических двигателей постоянного тока. Основные типы двигателей и их разновидности. Конструкция двухтактного двигателя внутреннего сгорания. Принцип работы зажигания двигателя.
  
  презентация [419,0 K], добавлен 05.05.2011
  

• Обслуживание и ремонт электрических двигателей (ремонт синхронного двигателя)

  Общие понятия и определение электрических машин. Основные типы и классификация электрических машин. Общая характеристика синхронного электрического двигателя и его назначение. Особенности испытаний синхронных двигателей. Ремонт синхронных двигателей.
  
  дипломная работа [602,2 K], добавлен 03.12.2008
  

• Расчет электропривода

  Регулирование частоты вращения двигателей постоянного тока посредством изменения потока возбуждения. Максимально-токовая защита электропривода. Скоростные характеристики двигателя. Схемы силовых цепей двигателей постоянного тока и асинхронных двигателей.
  
  курсовая работа [2,5 M], добавлен 30.03.2014
  

• Техническая эксплуатация и ремонт двигателей постоянного тока

  Принцип действия и область применения электрических машин постоянного тока. Допустимые режимы работы двигателей при изменении напряжения, температуры входящего воздуха. Обслуживание двигателей, надзор и уход за ними, ремонт, правила по безопасности.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 25.02.2010
  

• Виды тепловых двигателей

  Коэффициент полезного действия теплового двигателя. Основные элементы конструкции и функции газовой турбины. Поршневые двигатели внутреннего сгорания, их классификация. Два основных класса реактивных двигателей и характеризующие их технические параметры.
  
  презентация [3,5 M], добавлен 24.10.2016
  

• Виды вечных двигателей

  Сущность вечного двигателя. Самая древняя модель механизма такого типа. Описание особенностей конструкции мнимых вечных двигателей различных авторов и их основные ошибки. Теоретические соображения о принципиальной возможности разработки Рerpetuum mobile.
  
  презентация [295,9 K], добавлен 16.01.2014
  

• Двигатель Стирлинга

  Исследования двигателей Стирлинга для солнечных, космических и подводных энергетических установок, разработка базовых лабораторных и опытных двигателей. Основной принцип работы двигателя Стирлинга, его типы и конфигурации, недостатки и преимущества.
  
  реферат [466,1 K], добавлен 26.10.2013
  

• Принцип работы, история открытия и создания двигателей постоянного тока

  Исторический обзор путей развития электрического двигателя постоянного тока. Открытие явления электромагнитной индукции М. Фарадеем в 1831 году. Выявление основных направлений и идей, которые привели к созданию современной конструкции двигателя.
  
  отчет по практике [5,0 M], добавлен 21.11.2016
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам