Разработка схемы электроснабжения

Р_расч = 5² • 0,371 = 9,28 В•А.

Выбор трансформаторов тока сводим в таблицу 2.16.

Таблица 2.16 - Выбор трансформаторов тока

Условие выбора	На ввод	На секционный выключатель	На отходящие линии
			к СД	к ТП2
	расчет- ные	ката- ложные	расчет- ные	ката-ложные	расчетные	ката- ложные	расчетные	ката- ложные
Uн? Uр,кВ	10	10	10	10	10	10	10	10
Iн ? Ip.ут, А	808,29	1000	404,15	600	46,19	75	202,07	300
iдин ? iуд, кА	15,91	160	15,91	160	15,91	350	15,91	234
Iтерм ? I(3)п.о., кА	5,99	65	5,99	65	5,99	35	5,99	42
Рн2 ? Ррасч, В•А	11,8	15	11,8	15	9,28	10	9,28	15
Класс точности	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5
Тип	ТЛМ-10	ТПОЛМ-10	ТЛМ-10	ТПЛМ-10
kI	1000/5	600/5	75/5	300/5
Условие выбора	На отходящие линии
	к ТП4	к ТП7	к ТП8
	расчет- ные	ката- ложные	расчет- ные	ката-ложные	расчетные	ката- ложные
Uн? Uр,кВ	10	10	10	10	10	10
Iн ? Ip.ут, А	135,79	150	115,58	150	20,21	75
iдин ? iуд, кА	15,91	350	15,91	350	15,91	350
Iтерм ? I(3)п.о., кА	5,99	35	5,99	35	5,99	35
Рн2 ? Ррасч, В•А	9,28	10	9,28	10	9,28	10
Класс точности	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5
Тип	ТЛМ-10	ТЛМ-10	ТЛМ-10
kI	150/5	150/5	75/5

2.8.3 Выбор комплектных распределительных устройств и типов выключателей для них

Выбор комплектных распределительных устройств производится по рабочим утяжеленным токам ввода и наиболее загруженной линии, по номинальному напряжению. Проверяются на термическую и динамическую стойкость.

После выбора комплектных распределительных устройств определяем типы выключателей, которыми они комплектуются.

Выбираем комплектное распределительное устройство типа КМ-1Ф-10-20 У3.

Таблица 2.17 - Выбор комплектного распределительного устройства

Секция КРУ	Uн, кВ	Iр.ут.вв, А	Iрутотх.л., А	Iоткл?I(3)п.о кА	Iт?I(3)п.о кА	iд?iуд, кА	Тип выключателя
							Ввод	Отх.линии
Расчетная величина	10	808,29	202,07	5,99	5,99	15,91	Вакуумные
Каталожные данные	10	1000	630	20	20	51	ВБЧЭ-10-40/1000	ВБЧЭ-10-40/630

Выбор выключателей сводим в таблицу 2.18.

Таблица 2.18 - Выбор выключателей

Условие выбора	Вводной	Секционный	На отходящей линии
	расчетный	каталожный	расчетный	каталожный	расчетный	каталожный
Uн?Uр, кВ	10	10	10	10	10	10
Iн ? Ip.ут, А	808,29	1000	404,15	630	202,07	630
Iоткл? Iп.о, кА	5,99	40	5,99	40	5,99	40
iдин ? iуд, кА	15,91	40	15,91	40	15,91	40
Iтерм?I(3)п.о. кА	5,99	20	5,99	20	5,99	20
Тип	ВБЧЭ-10-40/1000	ВБЧЭ-10-40/630	ВБЧЭ-10-40/630

2.8.4 Выбор измерительных трансформаторов напряжения

Выбор трансформатора напряжения заключается в выборе типа трансформатора и схемы соединения его обмоток, определение ожидаемой нагрузки S_2расч и сопоставление ее с номинальной S_2ном. На динамическую и термическую стойкость трансформаторы не проверяются.

При определении вторичной нагрузки сопротивление проводов не учитывается, однако учитываются потери напряжения в них. Согласно ПУЭ потеря напряжения в проводах для коммерческих счетчиков не должна превышать 0,25%.

Нагрузка трансформатора напряжения представлена в таблице 2.19. Расчет производится для класса точности 0,5.

Таблица 2.19 - Нагрузка трансформатора напряжения

Наименование прибора	АВ	ВС	СА
Вольтметр	2х2	2х2	-
Счетчик активной энергии	9х3	9х3	-
Счетчик реактивной энергии	8х3	8х3	8х3
Реле	2х2	2х2	-
S2расч	59	59	24

Выбираем трансформатор НТМИ-10-66У3.

Таблица 2.20 - Параметры трансформатора

Тип трансформатора	Uном, В	S2ном, В•А	Класс точности
	ВН	НН
НТМИ-10-66У3	10000	100	120	0,5

Потери напряжения в проводах определяются по формуле:

, (2.77)

где

, (2.78)

, (2.79)

где I_пр - ток подключенных приборов, А;

R_пр - сопротивление провода, Ом;

с - удельное сопротивление провода, Ом•мм²/м;

l - длина провода, м;

S - сечение провода, мм².

А

Ом

Трансформатор напряжения выбран верно.

Для трансформатора напряжения выбираем предохранитель по:

А

Результаты расчета и выбора свожу в таблицу 2.21

Таблица 2.21 - Технические данные предохранителя

Условия выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
Uн? Uр,кВ	10	10
Iн ? Ip.ут, А	0,014	-
Iоткл ? Iп.о, кА	5,99	не нормируется
Тип	ПКН001-10У3

2.8.5 Выбор разъединителей и предохранителей для цеховых трансформаторных подстанций

Разъединители и предохранители устанавливаются перед трансформаторами при радиально-магистральной схеме электроснабжения.

Рабочий утяжеленный ток для самого мощного трансформатора:

А

Таблица 2.22 - Выбор разъединителя

Условие выбора	Разъединитель
	Расчетные данные	Каталожные данные
1	2	3
Uн? Uр,кВ	10	10
Iн ? Ip.ут, А	50,92	400
iдин ? iуд, кА	15,91	50
Iтерм ? I(3)п.о., кА	5,99	10
Тип	РВЗ-10/400

Предохранители выбираем по [16] (стр.184)

Таблица 2.23 - Выбор предохранителей

Условие выбора	Трансформатор 630 кВ•А	Трансформатор 400 кВ•А	Трансформатор 250 кВ•А
	Расчетные	Каталожные	Расчетные	Ката-ложные	Расчетные	Ката-ложные
Uн?Uнн, кВ	10	10	10	10	10	10
Iпл.в?2•Iн, А	2•36,37	80	2•23,09	50	2•14,43	31,5
Iоткл?Iп.о, кА	4,38	20	4,38	12,5	4,38	31,5
Тип	ПКТ103-10-80-20У3	ПКТ102-10-50-12,5У3	ПКТ102-10-31,5-31,5У3

(2.80)

2.8.6 Выбор трансформаторов собственных нужд

Приемниками энергии системы собственных нужд подстанции являются электродвигатели системы охлаждения силовых трансформаторов и синхронных компенсаторов, устройства обогрева масляных выключателей и шкафов с установленными в них электрическими аппаратами и приборами, электрическое отопление и освещение, система пожаротушения.

Для собственных нужд принимаем трансформатор ТМ25/10. Технические данные трансформатора находятся в таблице 2.24.

Таблица 2.24 - Технические данные трансформатора собственных нужд

Тип	Sном, кВ•А	Сочетание напряжения	Схема соединения обмоток	Потери, Вт	Uкз, %	Iхх, %
		ВН	НН		ДРхх	ДРкз
ТМ25/10	25	10	0,4	Y/Yн-0	130	600	4,5	3,2

А

Таблица 2.25 - Выбор трансформатора тока для трансформатора собственных нужд

Условие выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
Uн? Uр,кВ	10	10
Iн ? Ip.ут, А	2	5
iдин ? iуд, кА	15,91	350
Iтерм ? I(3)п.о., кА	5,99	34
Рн2 ? Ррасч, В•А	9,28	10
Класс точности	0,5	0,5
Тип	ТПЛМ-10
kI	5/5

Для выбора предохранителей к трансформатору собственных нужд рассчитываем рабочий утяжеленный ток:

А

Данные предохранителей заносятся в таблицу 2.26.

Таблица 2.26 - Технические данные предохранителей

Условие выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
Uн? Uр,кВ	10	10
Iн ? Ip.ут, А	2,89	5
Iоткл ? Iп.о, кА	5,99	12,5
Тип	ПКТ101-10

2.8.7 Расчет и выбор сечения кабелей

Выбор сечения кабелей осуществляется по техническим и экономическим факторам:

- нагрев жил длительно протекающем током I_р ? I_доп (по рабочему току);

- по рабочему утяжеленному току или послеаварийному;

- по экономической плотности тока;

- по термической стойкости к токам короткого замыкания.

Расчетные токи присоединений определяются:

- для трансформаторных подстанций

, (2.81)

ГПП - ТП2:

А;

- для синхронных двигателей:

, (2.82)

где P_н - номинальная мощность синхронного двигателя, кВт;

УS_н.Т - суммарная мощность трансформаторов, подключенных к линии.

А.

Ток послеаварийного режима для кабельных линий определяется:

, (2.83)

где коэффициент 1,4 обусловлен 40% перегрузкой цехового трансформатора двухтрансформаторной подстанции.

ГПП - ТП2:

А.

При прокладке кабелей в земле учитываем поправочный коэффициент:

К_поп - коэффициент на прокладку в земле, учитывающий количество параллельно проложенных кабелей (при числе кабелей 2 К_поп = 0,92).

Производим проверку кабелей с учетом их прокладки в земле:

А.

Принимаем ближайшее стандартное значение сечения 95 мм², =205 А.

По экономической плотности тока сечение кабеля определяется следующим образом:

, (2.84)

где I_н - номинальный ток отходящей линии;

j_эк = 1,4 А/мм² - экономическая плотность тока, для завода тяжелого электросварочного оборудования при Т_м = 4280 ч.

мм².

Принимаем ближайшее стандартное значение сечения 120 мм², =240 А.

Минимальное сечение кабеля по термической стойкости определяется по следующей формуле:

, (2.85)

где - периодический ток короткого замыкания, действующий на кабель, кА;

t_n = 0,5 приведенное время действия тока к.з., с;

с - коэффициент, учитывающий теплоотдачу, А·/мм².

Для кабелей 10кВ с алюминиевыми жилами с = 90 А• /мм².

Для отходящих линий:

мм².

Принимаем ближайшее стандартное значение S_min = 50 мм².

Выбранные сечения должны удовлетворять условиям:

, (2.86)

где , - допустимый и послеаварийный ток кабеля, А.

А.

К_пер = 1,3 - коэффициент перегрузки кабеля (послеаварийный режим).

Расчет и выбор сечения кабелей сводится в таблицу 2.27

Для внутризаводского электроснабжения выбираем кабель с алюминиевыми жилами марки ААШв.

Таблица 2.27 Расчет и выбор сечения кабелей

Наименование линии	Iр, А	Iп.ав, А	Сечение кабелей, мм2	I'доп, А	I'доп.п.ав, А
			по Iр	по Iп.ав	по jэк	по Smin	принятое
ГПП - СД	46,19	-	3х25	-	3х35	3х50	3х50	80	-
ГПП - ТП2	144,3	202,07	3х70	3х95	3х120	3х50	3х120	220,8	287,04
ГПП - ТП8	37,53	43,3	3х16	3х16	3х25	3х50	3х50	128,8	167,44
ТП8 - ТП9	23,09	-	3х16	-	3х16	3х50	3х50	115	-
ГПП - ТП7	82,56	115,58	3х25	3х50	3х50	3х50	3х50	128,8	167,44
ТП7 - ТП6	46,19	64,67	3х16	3х16	3х35	3х50	3х50	105,8	137,54
ТП6 - ТП5	23,09	32,33	3х16	3х16	3х16	3х50	3х50	80	104
ГПП - ТП4	96,99	135,79	3х50	3х120	3х70	3х50	3х120	185	240,5
ТП4 - ТП1	23,09	32,33	3х16	3х16	3х16	3х50	3х50	128,8	167,44
ТП4 - ТП10	37,54	52,56	3х16	3х25	3х25	3х50	3х50	80	104
ТП10 - ТП3	23,09	32,33	3х16	3х16	3х16	3х50	3х50	80	104

2.9 Расчет и выбор силовой сети и аппаратов защиты цеховых электроприемников

Все элементы электрических сетей должны быть защищены от токов короткого замыкания. Для защиты сетей до 1000 В применяются плавкие предохранители и автоматические выключатели.

Расчет и выбор сечения проводов заключается в определении номинальных токов электроприемников и сравнении их с допустимыми токами на провода и кабели.

Номинальный ток электроприемника определяется по формуле:

, (2.87)

где Р_н - номинальная мощность электроприемника, кВт;

cos ц_н - номинальный коэффициент мощности, определяем по [5] (стр.5).

Для электроприемников с повторно-кратковременным режимом работы номинальный ток определяем по формуле:

, (2.88)

Номинальный ток для электроприемника №41 (вентиляционная установка):

А

По найденному току выбираем сечение и марку провода: АПВ 4 (1х2,5), далее определяем сечение стальных труб, в которых прокладывается провод - для данного провода - Т15.

Далее рассчитываем аналогично и сводим в таблицу 2.26.

Основные условия для выбора автоматического выключателя с тепловым расцепителем являются:

- автоматический выключатель не должен отключаться в нормальном режиме работы защищаемого элемента

, (2.89)

- аппарат защиты должен быть согласован с длительно допустимым током провода или кабеля

, (2.90)

где - ток аппарата защиты.

Расчет и выбор силовой сети и аппаратов защиты электроприемников сводим в таблицу 2.28.

Выбираю следующие типы шкафов и шиносборок:

ШР1, ШР2, ШР3, ШР4, ШР5, ШР6 - ПР8501-054, I_ввода = 160 А, i_дин = 40 кА;

ШС1 - ШРА4-100-44-1У3, I_н = 100 А, i_дин = 10 кА.

Троллейный шинопровод: ТР1 - ШТМ - 250, I_н = 250 А.

Для электроприемника №40 (сварочный стенд) устанавливаем распределительный шкаф ШР7 типа ПР11-7077 с I_ввода = 250 А, i_дин = 40 кА.

Выбор рубильника для кран-балки производим по следующим формулам:

- номинальный ток плавкой вставки должен быть не менее номинального тока электроприемника

, (2.91)

где - номинальный ток плавкой вставки предохранителя, А.

, (2.92)

где б - коэффициент перегрузки, зависит от длительности пуска электродвигателя.

б = 2?2,5 - при легком пуске, б = 1,6 - при тяжелом пуске.

- пусковой ток электродвигателя, А.

, (2.93)

где К - кратность пускового тока (К = 5?7).

А

Выбираем рубильник ЯРП11-311-32, I_н = 90 А

2.10 Расчет токов короткого замыкания на стороне низкого напряжения

В системах электроснабжения промышленных предприятий электрические сети до 1000 В имеют наибольшую протяженность и большое количество электрических аппаратов. При расчетах токов короткого замыкания в сетях напряжением до 1000 В следует учитывать активные и индуктивные сопротивления элементов короткозамкнутой сети, а именно: силовых трансформаторов, участков сборных шин, первичных обмоток трансформаторов тока, токовых катушек автоматических выключателей; переходные сопротивления контактов.

Расчет токов короткого замыкания проводится для проверки аппаратов и токоведущих частей на устойчивость при коротких замыканиях.

2.10.1 Расчет тока трехфазного короткого замыкания на шинах 0,4 кВ

Расчет тока короткого замыкания начинаем с составления принципиальной схемы сети до точки короткого замыкания, на основании которой составляется схема замещения элементов.

Рисунок 2.3 - Принципиальная схема Рисунок 2.4 - Схема замещения сети

На вводе от трансформатора в РУ - 0,4 кВ устанавливается вводной выключатель и трансформатор тока для измерения и учета электроэнергии. Вводной выключатель и трансформатор тока выбирается по номинальной мощности силового трансформатора с учетом допустимой перегрузки возможной перегрузки выключателя и трансформатора тока. Для двухтрансформаторной подстанции:

, (2.94)

где А, (2.95)

А

По найденным значениям определяем номинальный ток автоматического выключателя и трансформатора тока на вводе.

QF1:Э60В I_н = 630 А, ТТ: 600/5.

Так как коэффициент трансформации трансформатора тока равен 600/5, то его сопротивление при расчете не учитывается.

Сопротивление элементов цепи определяется по [5] (табл. Е1, Е2).

Таблица 2.29 - Расчет сопротивлений схемы замещения

Элемент	r, мОм	x, мОм
Трансформатор Sн=250 кВ•А	9,4	27,2
QF Iн = 630 А	0,41	0,13
Rпер	15	-
Итого	24,81	27,33

Общее сопротивление цепи определится по формуле:

мОм, (2.96)

Ток трехфазного КЗ от системы определяется по формуле:

кА, (2.97)

Ударный ток определяется по формуле:

, (2.98)

k_у = 1,3 - ударный коэффициент;

I”_дв - подпитка от электродвигателей.

, (2.99)

где I_р.дв - расчетный ток от группы электродвигательной нагрузки.

, (2.100)

А

кА

кА

Ток трехфазного короткого замыкания является расчетной величиной для проверки оборудования и аппаратов защиты на динамическую устойчивость и отключающую способность.

ШР1?ШР6, ШС1 проверяем по условию:

, (2.101)

Для ПР8501-054 i_дин = 40 кА, - условие выполняется, шкафы выбраны верно.

Для ШС1 i_дин = 10 кА, - условие не выполняется, заменяю ранее выбранную шиносборку ШРА4-100-44 1У3 на ШРА4-250-44 1У3 с i_дин = 15 кА, - удовлетворяет условию.

2.10.2 Расчет тока однофазного короткого замыкания наиболее мощного из наиболее удаленных электроприемников

Для расчета тока однофазного КЗ составляется принципиальная схема сети, до наиболее мощного из наиболее удаленных электроприемников, и схему замещения.

Рисунок 2.5 - Принципиальная схема сети

Рисунок 2.6 - Схема замещения

Расчет сопротивлений элементов сети представляется в таблице 2.30

Таблица 2.30 - Расчет сопротивлений сети

Элементы схемы и его технические данные	r1+r2=2•r1, мОм	r0, мОм	x1+x2=2•x1, мОм	x0, мОм
1	2	3	4	5
Трансформатор Sн = 250 кВ•А	9,4•2=18,8	96,5	27,2•2=54,4	235
QF1 Iн = 630 А	0,41•2=0,82	0,41	0,13•2=0,26	13
QF2 Iн = 100 А	2,15•2=4,3	2,15	1,2•2=2,4	1,2
АВВГ 3х50 l = 44 м	0,625•44•2=55	0,625•44•10=275	0,063•44•2= 5,54	0,063•44•4= 11,1
QF3 Iн= 50 А	7•2=14	7	4,5•2=9	4,5
АПВ3(1х16), l = 13,5 м	1,95•13,5•2= 52,65	1,95•13,5•10= 263,25	0,067•13,5•2= 1,8	0,067•13,5•4=3,6
Rпер	30•2=60	30	-	-
АПВ (1х16), l = 13,5 м	1,95•13,5•2= 52,65	1,95•13,5•10= 263,25	0,067•13,5•2=1,8	0,067•13,5•4=3,6
АВВГ 1х50, l = 44 м	0,625•44•2=55	0,625•44•10=275	0,063•44•2=5,54	0,063•44•4=11,1
Итого	313,22	1212,56	80,74	283,1

Ток однофазного к.з. определяется по формуле:

, (2.102)

А

По току однофазного замыкания проверяем аппарат защиты на надежность срабатывания, в данном случае ВА51-33, I_р = 50 А. (ЭП № 46). Условие проверки:

, (2.103)

А

Условие выполняется, аппарат защиты выбран верно.

2.11 Выбор защит трансформаторов главной понизительной подстанции. Расчет защиты кабельной линии и синхронного двигателя

Для трансформаторов с обмоткой высшего напряжения 3 - 220 кВ предусматриваются устройства защиты от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:

многофазных замыканий в обмотках и на выводах;

однофазных замыканий в обмотке и на выводах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью;

витковых замыканий в обмотках;

токов в обмотках, обусловленных внешними короткими замыканиями;

понижения уровня масла;

перегрузок.

Для трансформаторов применяются следующие основные типы релейной защиты: продольная дифференциальная; газовая; максимальная токовая; максимальная токовая от токов перегрузки, специальную, токовую нулевой последовательности от однофазных коротких замыканий на землю сети низшего напряжения, работающей с глухозаземленной нейтралью.

Продольная дифференциальная защита устанавливается на трансформаторах мощностью 6,3 МВ•А и более, а также на трансформаторах меньшей мощностью в тех случаях, когда токовая отсечка не удовлетворяет требованиям чувствительности. Дифференциальная защита трансформатора выполняется на реле РНТ и ДЗТ. Эти защиты предназначены для защиты от повреждений на выводах и от внутренних повреждений трансформатора. Коэффициент чувствительности этой защиты должен быть не менее 1,5.

Газовая защита защищает трансформатор от повреждений внутри кожуха и от понижений уровня масла в трансформаторе. Ее измерительным органом служит газовое реле, устанавливаемое в рассечку маслопровода, соединяющего бак с расширителем. При медленном газообразовании, возникающем в процессе разложения трансформаторного масла и изоляционных материалов из-за их нагрева токами при перегрузках и внешних коротких замыканий, реле обеспечивает подачу предупредительного сигнала, а при бурном газообразовании, связанном с горением электрической дуги при витковых замыканиях в обмотках и внутренних коротких замыканий, подается команда на отключение трансформатора.

Наиболее распространенные типы газовых реле РГЧ3-66, ВF50/10, ВF80/Q и новые реле их заменяющие РГТ80, РГТ50, струйное реле РСТ25.

Максимальная токовая защита устанавливается со стороны основного питания, и она защищает трансформатор от токов, обусловленных внешними (за трансформатором) многофазными короткими замыканиями.

На двухобмоточном трансформаторе предусматриваются комплекты защиты на стороне высшего напряжения (на включение короткозамыкателя) и на стороне низшего напряжения (на отключение выключателя ввода). Допускается использовать один комплект защиты, устанавливаемый со стороны высшего напряжения и обеспечивающий двухступенчатое действие защиты: с меньшей выдержкой времени отключение выключателя на стороне низшего напряжения и с большей - включение короткозамыкателя на стороне высшего напряжения.

Наименьший коэффициент чувствительности защиты должен быть не менее 1,5 в основной зоне и около 1,2 в зоне резервирования.

Защита от перегрузок устанавливается на трансформаторах 400 кВ•А и более в зависимости от вероятности и значения возможной перегрузки с действием на сигнал или на автоматическую разгрузку (отключение части нагрузки).

Специальную токовую защиту нулевой последовательности от однофазных коротких замыканий на землю (СТЗНП) устанавливают в нулевом проводе трансформатора с соединением обмотки низшего напряжения в звезду с заземленной нейтралью.

Ток срабатывания СТЗНП выбирают по условию отстройки от максимальной асимметрии фазных токов, определяемых наибольшим допустимым в нормальном режиме током в заземленной нейтрали обмотки низшего напряжения.

Для трансформаторов ТДН-10000/110 предусматриваем следующие виды защит:

- продольную дифференциальную токовую защиту;

- газовую защиту;

- максимальную токовую защиту.

Защита кабельной линии

Защита кабельной линии, соединяющей ГПП и ТП8 выполняется двухступенчатой Первая ступень - токовая отсечка. Вторая ступень - максимальная токовая защита. Дополнительно к токовым защитам устанавливается защита от замыкания на землю с действием на сигнал.

Для расчетов защиты кабельной линии сначала рассчитывается ток короткого замыкания в конце кабельной линии (точка К3, рисунок 2.1 и рисунок 2.2), питающей трансформаторы ТП8.

Значение токов короткого замыкания в точке К3 определяем с учетом подпитки от синхронных электродвигателей.

Ток короткого замыкания от энергосистемы:

(2.104)

где E_*GS, X_*GS, X_*WL, X_*T, I_б.2 - расчетные величины, определенные в п. 2.7;

, (2.105)

, (2.106)

где r_уд, X_уд - удельные активное и реактивное сопротивления кабельной линии, мОм;

l - длина кабельной линии, м.

Ом

Ом

кА

Ток подпитки от синхронных электродвигателей, определяемый в пункте 2.7, равен:

кА.

Действующее значение суммарного тока короткого замыкания в точке К3 определяем по формуле (2.67):

кА.

Ударный ток определится по формуле (2.69):

кА.

Токовая отсечка защищает от многофазных коротких замыканий в линии и на выводах трансформатора (при схеме блок линия - трансформатор). Ток срабатывания отсечки определяется по большему из условий:

а) отстройки от бросков тока намагничивания трансформаторов

I_сз(ТО) K_отс I_тр,, (2.107)

где K_отс = 4 - 5 - коэффициент отстройки;

I_тр - суммарный номинальный ток трансформаторов, присоединенных к линии,

А, (2.108)

I_сз(ТО) = 5 • 37,53 = 187,65 А

б) отстройки от токов КЗ за трансформатором

I_сз(ТО) K_н I_кз⁽³⁾', (2.109)

где K_н = 1,3 - 1,4 - для защиты с реле РТ - 40;

I_кз⁽³⁾' - ток трехфазного КЗ за трансформатором, приведенный к стороне высшего напряжения (где установлена защита),

, (2.110)

где n_тр - коэффициент трансформации силового трансформатора (10000/400).

Ток срабатывания реле определяется по выражению:

, (2.111)

где K_сх - коэффициент схемы (зависящий от схемы соединения трансформаторов тока)

K_сх = 1 при соединении в полную и неполную звезду;

n_ТТ - коэффициент трансформации трансформаторов тока (300/5).

А

I_сз(ТО) = 1,4 • 250,4 = 350,56 А

А

Выбираем реле РТ 40/20 по [8] (стр.56) с параллельным соединением обмоток и I_ср = 12 А, тогда I_сз = 360 А.

Коэффициент чувствительности должен быть К_ч ? 2.

, (2.112)

Максимальная токовая защита защищает линию и трансформатор от токов внешних коротких замыканий и от длительной перегрузки, ток срабатывания защиты определяется из условий:

а) отстройки от максимального рабочего тока по выражению

I_сз(МТЗ) K_н • К_сз • I_раб.max, (2.113)

где K_н = 1,1 - 1,2 для реле РТ - 40;

К_сз - коэффициент самозапуска нагрузки после отключения внешнего короткого замыкания или при отключение одного из трансформаторов двухтрансформаторных подстанций и перевода нагрузки с помощью устройства автоматического включения резерва на оставшийся в работе K_сз 2 ? 3

I_раб.max I_н.тр (I_тр), (2.114)

I_сз(МТЗ) = 1,2 • 2 • 37,53 = 90,07 А

б) отстройки от бросков тока намагничивания трансформаторов

I_{сз(МТЗ )} K_отс • I_тр, (2.115)

K_отс = 2,5 - 3,5 при t_ср.з = 0,3 - 0,5 с.

Ток срабатывания реле определяется по выражению:

, (2.116)

где К_в = 0,8 - 0,85 - коэффициент возврата, для реле РТ - 40.

I_{сз(МТЗ )} = 3,5 • 37,53 = 131,36 А

А

Выбираем реле типа РТ40/6 с I_ср = 5,5 А по [8] с параллельным соединением обмоток. Тогда из формулы (2.116) определяем :

А

Коэффициент чувствительности К_ч(МТЗ) 1,5.

, (2.117)

, (2.118)

А,

.

Защита от однофазных замыканий на землю выполняется с действием на сигнал. Она действует при замыкании на землю в защищаемой линии и не должна действовать при замыкании на других линиях (внешних замыканиях).

Защита не должна срабатывать под воздействием собственного емкостного тока линии I_с:

I_сз(ЗЗ) K_отс • К_бр • Iс, (2.119)

, (2.120)

где K_отс = 1,1 ? 1,2 - коэффициент отстройки,

К_бр = 2 ? 3 при t_ср.з = 2 ? 3 с.

А

I_сз(ЗЗ) 1,2 • 2 • 0,33 = 0,79 А

Выбираем реле типа РТЗ-51 с I_{cз (ЗЗ)} = 0,8 А

Коэффициент чувствительности: К_ч 1,25

, (2.121)

где I_C - емкостный ток всех кабелей предприятия на данном напряжении.

Защита синхронных двигателей напряжением выше 1000 В

На синхронных двигателях устанавливается защита от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:

многофазных замыканий в обмотке статора и на ее выводах, (ТО);

токов перегрузки;

замыканий на землю в обмотке статора;

снижения напряжения или потери напряжения (защита минимального напряжения);

Номинальный ток двигателя

А

пусковой ток двигателя

, (2.122)

А

Схема соединения неполная звезда.

Токовая отсечка:

, (2.123)

где коэффициент отстройки К_отс. = 1,5;

А

, (2.124)

А

Выбираю реле РТ40/50 I_ср = 26 А, с параллельным соединением обмоток.

Защита от перегрузки.

Ток срабатывания защиты:

, (2.125)

где К_ОТСТ =1,1; К_В = 0,8 - коэффициент возврата;

А

Ток срабатывания реле:

, (2.126)

А

Выставляем на реле РТ - 81/2, ток уставки I_ср.пер = 5 А, что соответствует I_сз = 5•15 = 75 А, время срабатывания t = 16с.

Коэффициент чувствительности реле (должен быть ? 1,5):

, (2.127)

Токовую отсечку выставляем по шкале кратности по отношению к МТЗ , что соответствует

(2.128)

где К - кратность тока, определяем по формуле:

, (2.129)

А

Коэффициент чувствительности:

(2.130)

кА

, (2.131)

13,9>2

следовательно, чувствительность высокая.

Защита от снижения напряжения.

Защита минимального напряжения должна срабатывать при условии:

U_мин = 0,7 • U_НОМ, (2.132)

U_мин = 0,7•10000 = 7000 В

(2.133)

где: К_отс = 1,1; К_В = 1,25; n_Тн = 10000/100=100;

В

Защита минимального напряжения выполняется на реле типа РН-54 с

U_УСТ = 50В;

Защита от замыкания на землю с действием на сигнал выполняется с помощью трансформатора тока нулевой последовательности типа ТЗЛ и реле типа РТЗ - 51;

ток срабатывания защиты находим по формуле:

I_СЗ = K_ОТСТ. • I_С, (2.134)

где K_ОТСТ = 4 - коэффициент отстройки;

I_С - сумма емкостных токов двигателя и питающих его кабелей.

I_С = I_Сдв + I_СКЛ , (2.135)

, (2.136)

Для мощности двигателя до 2,5 МВт значением тока емкостного двигателя можно пренебречь.

А

I_СЗ = 4 • 0,01=0,04 А

На реле РТЗ-51 выставляем I_сз=0,8А и проверяем коэффициент чувствительности

, (2.137)

где - емкостный ток всех кабелей предприятия.

3. ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

3.1 Определение затрат на покупную электроэнергию

Предприятия, в зависимости от потребляемой мощности, могут рассчитываться за электроэнергию с энергоснабжающей организацией по одноставочному или двухставочному тарифу.

По одноставочному тарифу рассчитываются предприятия с суммарной установленной мощностью трансформаторов ?S_нт< 750 кВ·А.

Так как суммарная установленная мощность трансформаторов проектируемого предприятия ?S_нт> 750 кВ·А, то расчет должен вестись по двухставочному тарифу. Стоимость электроэнергии при этом определяется по формуле:

(3.1)

где а = 292,64 руб/кВт - ставка основной платы за заявленную активную мощность;

Р_р.м - активная мощность, участвующая в максимуме энергосистемы кВт;

b = 0,4552 руб/кВт•ч - ставка дополнительной платы за израсходованную электроэнергию;

W_a.год - годовое потребление активной электроэнергии, кВт ч.

Расчетная активная мощность, участвующую в максимуме энергосистемы определяется по формуле:

, (3.2)

где Р_р - расчетная активная мощность, кВт,

кВт

Годовое потребление активной энергии можно определить по формуле:

W_а.год = Р_р • Т_м.а, (3.3)

где Т_м.а = 4280 ч - число часов использования максимума активной мощности в

год для завода тяжелого электросварочного оборудования.

W_a.год = 9913,97 · 4280 = 42431791,6 кВт·ч

С_эа = 12 · 292,64 · 8144,33 + 42431791,6 · 0,4552 = 47915232,31 руб.

3.2 Организация ремонта

В результате износа и старения деталей и элементов техники, оборудования энергохозяйств промышленных предприятий возникают изменения в параметрах и техническом состоянии, появляется вероятность отказа, что в итоге может привести к длительным простоям основного производственного оборудования производственных цехов и участков.

Чтобы это не происходило необходимо проводить ряд мероприятий для поддержания оборудования энергохозяйств промышленных предприятий в надлежащем техническом состоянии. Реализуется эта задача применением системы технического обслуживания и ремонта (системы ТОР ЭО).

Система ТОР ЭО - система планово - предупредительного типа. Сущность ее заключается в том, что по истечении определенного отработанного времени в момент ожидаемого отказа произведет различного вида ремонтные воздействия (техническое обслуживание, текущий, средний или капитальный ремонты).

Результаты расчетов планов годового объема ремонтных работ оформляем в виде таблицы 3.1.

Нормативы трудоемкости ремонтов (Система ТОР ЭО) заносим в таблицу с учетом поправочных коэффициентов по условиям эксплуатации и конструктивных особенностей оборудования. Годовая трудоемкость ремонтных работ на группу оборудования определяется путем умножения количества единиц оборудования на норму ремонтов в году и трудоемкость одного ремонта. Нормы и трудоемкости работ принимаются по справочнику [1].

Суммарная годовая трудоемкость работ энергоремонтной службы определяется как сумма соответствующих составляющих работ:

?Т_р.р.с = ?Т_р.р + ?Т_р.т.о + ?Т_р.р.х + ?Т_р.н.рх, (3.4)

где ?Т_р.р -суммарная годовая трудоемкость ремонтных работ (по капитальному, среднему и текущему ремонтам), чел.ч.;

?Т_р.т.о - суммарная годовая трудоемкость работ по техническому обслуживанию, чел.ч.;

?Т_р.р.х - суммарная годовая трудоемкость работ ремонтного характера, к которым относятся следующие виды работ: приготовление запасных частей, ремонтной оснастки, приспособлений и т.д, чел.ч;

?Т_р.н.рх - суммарная годовая трудоемкость работ неремонтного характера, чел.ч.

Работы не ремонтного характера - это работы по указаниям или распоряжениям директора, главного инженера, предписания и указания различных органов инспекции и технического надзора, предписания бюро техники безопасности, аварийные случаи, стихийные бедствия и другие случаи.

Суммарная годовая трудоемкость работ по техническому обслуживанию:

, (3.5)

где ?Т_р.р.р =1100 чел.ч - суммарная трудоемкость ремонтных работ на одного рабочего по техническому обслуживанию;

Т_э = 1921 - эффективный фонд рабочего времени одного рабочего эксплуатационного персонала, час.

чел.час

Рекомендуются следующее соотношение трудоемкости ремонтных работ:

?Т_р.р.х = 25% (?Т_р.р. + ?Т_р.т.о), (3.6)

?Т_р.н.р.х = 15% (?Т_р.р. + ?Т_р.т.о), (3.7)

?Т_р.р.х = 0,25•(2520+4400) = 1730 чел.ч.

?Т_р.н.р.х = 0,15•(2520+4400) = 1038 чел.ч.,

?Т_р.т.с = 2520+4400+1730+1038 = 9688 чел.ч

Таблица 3.1 - Расчет плана годового объема ремонтных работ

Наименование оборудования	Количество единиц	Капитальный ремонт	Средний ремонт	Текущий ремонт	Суммарная трудоемкость ремонтных работ, чел.ч
		Ремонтный цикл, мес.	Норма ремонтов в году	Норма трудоемкости капи-тального ремонта, чел. ч	Годовая трудоемкость на группу оборудования,чел. ч	Норма ремонтов в году	Норма трудоемкости среднего ремонта, чел.	Годовая трудоемкость на группу оборудования,чел. ч	Межремонтный период, мес.	Норма ремонтов в году	Норма трудоемкости текущего ремонта, чел. ч.	Годовая трудоемкость на группу оборудования,чел.ч
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Uн = 110 кВ
Силовые тр-ры S = 10 МВ•А	2	108	1/9	850	189	2/9	425	189	27	4/9	170	151,1	529,1
Тр-ры тока	6	108	1/9	9,6	6,4	2/9	4,8	6,4	27	4/9	2,8	7,47	20,27
Разъединитель Отделитель Короткозамыкатель	8	54	2/9	8	14,2	4/9	4	14,2	18	2/3	2,4	12,8	41,2
ОПН	8	54	2/9	3,2	5,69	4/9	1,6	5,69	9	3/4	0,8	1,2	12,58
Uн = 10 кВ
Силовые тр-ры S = 2500 кВ•А S = 630 кВ•А S = 400 кВ•А S = 250 кВ•А	2 4 9 4	144 144 144 144	1/12 1/12 1/12 1/12	460 250 220 190	76,7 83,3 165 63,3	1/6 1/6 1/6 1/6	230 125 110 95	76,7 83,3 165 63,3	36 36 36 36	1/3 1/3 1/3 1/3	90 50 44 40	60 66,7 132 53,3	213,4 233,3 462 179,9
Выключатели 1000 А 630 А	2 13	36 36	1/3 1/3	24 24	16 104	2/3 2/3	12 12	16 104	12 12	1/1 1/1	7 7	14 91	46 299
Трансформаторы тока	32	144	1/12	5	13,3	1/6	2,5	13,3	36	1/3	1	10,7	37,3
Трансформаторы напряжения	2	144	1/12	25	4,2	1/6	12,5	4,2	36	1/3	7	4,7	13,1
ТСН	2	144	1/12	70	11,7	1/6	35	11,7	36	1/3	14	9,3	32,7
СД	4	144	1/12	300	100	1/6	150	100	36	1/3	60	80	280
Разъединители	17	72	1/6	3	8,5	1/3	1,5	8,5	24	1/3	1	5,67	22,67
КЛ S = 120 мм2	0,8 км	144	1/12	90	6	-	-	-	12	1/1	27	21,6	27,6
КЛ S = 50 мм2	2,39 км	144	1/12	75	14,9	-	-	-	12	1/1	23	54,98	69,88
Итого													2520

3.3 Определение численности ремонтного и эксплуатационного персонала

Численность ремонтного Ч_р персонала определяется согласно трудоемкости ремонтных работ ?Т_р.р и трудоемкости работ ремонтного характера ?Т_р.р.х, Численность эксплуатационного персонала Ч_э определяется на основании трудоемкости работ по техническому обслуживанию ?Т_р.т.о и трудоемкости работ неремонтного характера ?Т_р.н.р.х .

Численность ремонтного персонала рассчитывается по формуле:

(3.8)

где Т_э - эффективный фонд рабочего времени, час;

К_в.н = 1,1 ? 1,2 - коэффициент выполнения норм;

К_исп = - коэффициент использования рабочего времени.

чел

Принимаем численность ремонтного персонала 3 человека.

Таблица 3.2 - Баланс рабочего времени для ремонтного персонала

Статья баланса	Ремонтный персонал
	Дни	Часы
1.Календарный фонд рабочего времени (Тк)	365	2920
2.Нерабочие дни (выходные и праздничные) (Твых + Тпр)	114	912
3.Номинальный фонд рабочего времени (Тн = Тк -(Твых + Тпр))	251	2008
4.Плановые целосменные невыходные:
а) основные и дополнительные отпуска (Тотп)	24	192
б) болезни (Тбол = 1,5% Тн)	3,8	30,4
в) отпуск учащихся (Туч = 1,5% ТН)	3,8	30,4
г) гос. обязан. (Тгос.обяз = 0,5% Тн)	1,27	10,2
Эффективный фонд рабочего времени ( Тэ = ТН - Тотп - Тпр - Тбол - Туч - Тг.о)	218	1745
Коэффициент использования времени	0,87

При выборе численности эксплуатационного персонала необходимо руководствоваться следующими ограничениями:

- законодательно закрепленная продолжительность рабочей недели - 40 час;

- техническое обслуживание высоковольтного оборудования - процесс непрерывный, не прерывающийся ни в праздничные, ни в выходные дни;

- для осуществления сложных оперативных переключений в смене должно быть не менее двух человек оперативного персонала.

Для непрерывного производства рекомендуется применять 4-х бригадный график работы и номинальный фонд такого графика составит:

час.

Количество смен в сутки эксплуатационного персонала принимается - 2, длительность смены - 12 часов.

Таблица 3.3 - Баланс рабочего времени для эксплуатационного персонала

Статья баланса	Ремонтный персонал
	Дни	Часы
1.Номинальный фонд рабочего времени (Тн)	182,5	2190
2.Плановые целосменные невыходные:
а) основные и дополнительные отпуска (Тотп)	24	192
б) болезни (Тбол = 1,5% Тн)	2,75	33
в) отпуск учащихся (Туч = 1,5% ТН)	2,75	33
г) гос. обязан. (Тгос.обяз = 0,5% Тн)	0,92	11
Эффективный фонд рабочего времени ( Тэ = ТН - Тотп - Тпр - Тбол - Туч - Тг.о)	160,1	1921
Коэффициент использования времени	0,88

Списочная численность эксплуатационного персонала определяется по формуле:

, (3.9)

чел

Для обслуживания объекта принимаем 3 человека эксплуатационного персонала.

3.4 Организация заработной платы персонала. Расчет затрат на зарплату

Расчет заработной платы ремонтного и эксплуатационного персонала осуществляется по повременной системе оплаты труда.

Основная зарплата персонала состоит из тарифного фонда и доплат, действующих на предприятии.

Ф_осн = Ф_т + Ф_пр, (3.10)

где Ф_т - тарифный фонд оплаты труда, руб;

Ф_пр - доплаты действующие на предприятии, руб.

Тарифный фонд оплаты труда определяется:

Ф_тр = С_Чр•Т_э ·Ч_р, (3.11)

Ф_э = С_Чэ ·Т_э ·Ч_э, (3.12)

где С_Чр, С_Чэ - часовые ставки ремонтного и эксплуатационного персонала в соответствии с разрядом выполнения работ, руб/час;

Т_э - эффективный фонд рабочего времени, час.

Принимаем: С_Ч = 20,53 руб/ч.

Ф_тр= 20,53•1745•3 = 107475 руб.

Ф_тэ= 20,53•1921•3 =118314 руб.

Фонд Ф_пр может включать в себя следующие виды доплат:

- премии от выполнения плана ППР - 10%;

- доплаты в ночное время - 40%;

-доплаты за работу в праздничные и выходные дни - 7%;

от тарифной сетки.

Ф_прр = (0,1+0,07)•Ф_тр = 0,17•107475 = 18270,75 руб.

Ф_прэ = (0,1+0,07)•Ф_тэ = 0,17•118314 = 20113,38 руб.

Ф_оснр = 107475 + 18270,75 = 125745,75 руб.

Ф_оснэ = 118314 + 20113,38 = 138427,38 руб.

Районный коэффициент начисляется на величину основного фонда оплаты труда Ф_осн.

Дополнительная заработная плата предполагает оплату за время, не связанное с работой (очередной отпуск, отпуск учащихся, выполнение государственных обязанностей и т.п.).

Ф_допр = (Т_отп + Т_уч + Т_г.о), (3.13)

Ф_допэ = (Т_отп + Т_уч + Т_г.о), (3.14)

•(192 + 30,4 + 10,2) = 16761,3 руб.

•(192 + 33 + 11) = 17006,2 руб.

Ф_з/п.р = 125745,75 + 16761,3 = 142507,05 руб.

Ф_з/п.э = 138427,38 + 17006,2 = 155433,58 руб.

Для определения затрат на оплату труда ИТР, управляющих ремонтным персоналом, исходят из нормы управляемости для мастера (энергетика), которая равна 12 рабочим на единицу ИТР.

Затраты составят:

Ф_р.у = О_м • Ч_р.у 12, (3.15)

где О_м = 2500 - месячный оклад мастера (энергетика), руб/мес.

Численность ИТР, управляющих ремонтным персоналом:

Ч_р.у = , (3.16)

где Н_у - норма управляемости для одного мастера (энергетика).

Ч_р.у = чел.

Ф_р.у = 2500 • 1 12 = 30000 руб.

Затем определяем общий фонд оплаты труда, который будет состоять из затрат на оплату труда ремонтного и эксплуатационного персонала, а так же затрат на зарплату ИТР ремонтного и эксплуатационного персонала.

Ф_общ = Ф_з/п.р + Ф_з/п.р + Ф_р.у, (3.17)

Ф_общ = 142507,05 + 155433,58 + 30000 = 327940,63 руб.

Отчисления на социальный единый налог берется в размере 44,1% от суммы общей заработной платы электротехнического персонала.

Состав социального единого налога:

- отчисления на проф.заболевания - 8,5%;

- социальное страхование - 4%;

- медицинское страхование - 3,6%;

- пенсионное страхование -28%.

Ф_соц.с = (1+0,441) • Ф_общ, (3.18)

Ф_соц.с = (1+0,441) • 327940,63 = 472562,45 руб.

3.5 Определение потребности в материалах и запасных частях

Одним из основных факторов, оказывающих влияние на обеспечение надежности и эффективности работы оборудования и сетей энергохозяйства промышленного предприятия, на сокращение их простоев при техническом обслуживании и ремонте является своевременное и технически обоснованное удовлетворение потребности в материалах, комплектующих изделиях и запасных частях.

В Системе ТОР ЭО расчет потребности необходимо на год количества основных материалов для всех видов ремонта и технического обслуживания оборудования и сетей производится на основании суммарной трудоемкости плана технического обслуживания и ремонта.

Исходными данными для планирования потребности в материалах служат: годовой план технического обслуживания и ремонта, нормы расхода материалов, сведения о содержании и объеме ремонтных работ конкретного оборудования и сетей, дефектные ведомости и сведения о наличии материалов на соответствующих складах и другие данные.

Годовая потребность в материалах для каждого вида оборудования и сетей может быть определена:

Р_м.г = 0,01•(Н_т.о · Т_т.о + Н_т.р · Т_т.р + Н_с.р · Т_с.р+ Н_к.р · Т_к.р), (3.19)

где Н_т.о, Н_т.р, Н_с.р, Н_к.р - нормы расхода материалов на 100 чел.ч. трудоемкости соответственно технического обслуживания, текущего, среднего и капитального ремонтов данного вида энергетического оборудования или сетей;

Т_т.о, Т_т.р , Т_с.р, Т_к.р - годовая плановая трудоемкость технического обслуживания, текущего, среднего и капитального ремонтов данного вида оборудования или сетей.

Так как нормы расхода материалов приведены в справочнике из расчета на 100 чел.ч. трудоемкости ремонтов и технического обслуживания, а плановая годовая трудоемкость указана в человеко-часах, то в формулу вводится коэффициент 0,01.

Результаты расчетов оформляем в виде таблицы 3.4 и таблицы 3.5

Номенклатура запасных частей составляется с учетом данных о сроках службы деталей оборудования, сведений о постоянной потребности в деталях, в том числе таких деталей, которые не могут быть изготовлены собственными силами и деталей с большой трудоемкостью изготовления.

Таблица 3.4 - Расчет затрат на ремонтные материалы трансформаторов

Основные материалы	Мощность тр-ов, кВ•А	Нормы расхода на 100 чел. ч	Трудоемкость ремонта оборудования, чел.ч	Годовая потребность в материалах, Рм.г	Цена, руб.	Стоимость, руб.
1	2	3	4	5	6	7
Швеллер, кг	10000	30	529,1	158,73	17	2698,41
	2500	27	213,4	57,62		979,54
	630	20	233,3	46,66		793,22
	400	10	462	46,2		785,4
	250	10	179,2	17,92		304,64
	25	-	32,7	0		0
Сталь сортовая, кг	10000	35	529,1	185,19	17	3148,15
	2500	30	213,4	64,02		1088,34
	630	25	233,3	58,33		991,53
	400	22	462	101,64		1727,88
	250	22	179,2	39,42		670,21
	25	20	32,7	6,54		111,18
Проволока бондажная, кг	10000	-	529,1	0	15	0
	2500	-	213,4	0		0
	630	-	233,3	0		0
	400	0,05	462	0,23		3,47
	250	0,05	179,2	0,09		1,34
	25	0,08	32,7	0,03		0,39
Электроды, кг	10000	0,6	529,1	3,17	25	79,37
	2500	0,4	213,4	0,85		21,34
	630	0,3	233,3	0,70		17,5
	400	0,2	462	0,92		23,1
	250	0,2	179,2	0,36		8,96
	25	0,1	32,7	0,03		0,82
Крепежные изделия, кг	10000	10	529,1	52,91	80	4232,8
	2500	8	213,4	17,07		1365,76
	630	6,5	233,3	15,16		1213,16
	400	5,4	462	24,95		1995,84
	250	5,4	179,2	9,68		774,14
	25	3,6	32,7	1,18		94,18
Медь шинная, кг	10000	16	529,1	84,66	170	14391,52
	2500	16	213,4	34,14		5804,48
	630	7,3	233,3	17,03		2895,25

Подобные документы

• Проектирование электроснабжения химического завода

  Характеристика предприятия и источников электроснабжения. Определение расчетных электрических нагрузок цеха; числа и мощности трансформаторов на цеховых подстанциях. Компенсация реактивной мощности. Выбор схемы внешнего и внутреннего электроснабжения.
  
  дипломная работа [1,5 M], добавлен 25.06.2012
  

• Проектирование систем электроснабжения предприятий железнодорожного транспорта

  Расчет электрических нагрузок. Выбор числа и мощности цеховых трансформаторных подстанций. Разработка системы внутризаводского электроснабжения. Расчет электрических нагрузок на головных участках магистралей. Выбор измерительных трансформаторов.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 29.09.2009
  

• Проект системы электроснабжения оборудования для группы цехов "Челябинского тракторного завода – Уралтрак"

  Расчет электрических нагрузок промышленного предприятия. Выбор числа, мощности и типа трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций предприятия. Технико-экономическое обоснование схемы внешнего электроснабжения. Расчет токов короткого замыкания.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 13.03.2010
  

• Система электроснабжения электромеханического завода

  Определение электрических нагрузок, выбор цеховых трансформаторов и компенсации реактивной мощности. Выбор условного центра электрических нагрузок предприятия, разработка схемы электроснабжения на напряжение выше 1 кВ. Расчет токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [304,6 K], добавлен 23.03.2013
  

• Система электроснабжения вагоностроительного завода

  Краткая характеристика металлопрокатного цеха, расчет электрических и осветительных нагрузок. Выбор схемы цеховой сети, числа и мощности цеховых трансформаторов. Определение напряжения внутризаводского электроснабжения. Расчет картограммы нагрузок.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 22.04.2012
  

• Проектирование и монтаж оборудования и сетей системы электроснабжения завода

  Технологический процесс и электрооборудование цементного завода, расчет силовых электрических нагрузок цеха. Выбор схемы питающей и распределительной сети, числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций, коммутационного оборудования завода.
  
  дипломная работа [2,3 M], добавлен 25.09.2012
  

• Выбор и расчёт схем электроснабжения завода

  Выбор рода тока, напряжения и схемы внешнего и внутреннего электроснабжения. Выбор и расчет числа и мощности цеховых трансформаторов и подстанции, марки и сечения кабелей, аппаратуры и оборудования устройств и подстанций. Компенсация реактивной мощности.
  
  курсовая работа [453,8 K], добавлен 08.11.2008
  

• Выбор схемы электросети для электроснабжения микрорайона

  Принципы построения систем электроснабжения городов. Расчет электрических нагрузок микрорайона, напряжение системы электроснабжения. Выбор схемы, расчет релейной защиты трансформаторов подстанций.Разработка мероприятий по экономии электроэнергии.
  
  курсовая работа [178,1 K], добавлен 31.05.2019
  

• Разработка схемы электроснабжения инструментального цеха

  Технология производства и режим электропотребления приемников. Расчет электрических нагрузок. Выбор числа, мощности и расположения цеховых трансформаторных подстанций и компенсирующих устройств. Выбор схемы и расчет низковольтной электрической сети.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 31.03.2018
  

• Проектирование системы электроснабжения лесопильного завода

  Расчет электрических нагрузок для окорочно-отжимного цеха и ЭРМЦ, его этапы. Определение суммарных нагрузок предприятия. Выбор числа, мощности трансформаторов и места расположения понижающих подстанций, схемы электросоединений. Экономический анализ.
  
  дипломная работа [214,0 K], добавлен 26.06.2011
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам