Элегазовые баковые выключатели 35кВ

На рис. 3.4 показана трёхфазная симметричная система токов (токи в фазах равны друг другу и сдвинуты на 120) при расположении сплошных круглых токоведущих элементов (ТЭ) в вершинах равностороннего треугольника. Используя примеры подобных расчётов в {6, стр. 117}, определим потери в ТЭ.

Система подвижных контактов

Исходными данными служат геометрические размеры ТЭ r = 0,0125 м; R = 0,1575 м; a = 2^.R^.Cos30 = 0,2728 м; l = 0,175 м. Удель-ное сопротивление меди при 0С ₀ = 1,62^.10^-8 Ом^.м. Температурный коэффициент сопротивления меди _cu = 4,3^.10^-3 К^-1. Максимально допустимая температура медных ТЭ в элегазе (номинальный режим) _доп = 105С. Расчёту подлежат:

1. Площадь поперечного сечения ТЭ S = ^.r² = ^.0,0125² = 4,909^.10^-4 м².

2. Сопротивление постоянному току R₌ = ₀^.(1 + _cu^._доп)^.l/S = 1,62^.10^-8.(1 + 4,3 10^-3.105)^.0,175/4,909^.10^-4 =8,401^.10^-6 Ом.

3. Параметр = 0,5^.r^.(₀/R₀) = 0,5^.0,0125^.(2^..50^.4^..10^-7/8,401^.10^-6) = 0,809.

4. Параметр g() = 0,167 {6, стр. 369, таблица П-3}.

5. Параметр h₁() = 0,00327 {6, стр. 369, таблица П-3}.

6. Параметр h₂() = - 0,00008 {6, стр. 369, таблица П-3}.

7. Параметр h₃() = 0,00007 {6, стр. 369, таблица П-3}.

8. Параметр h₄() = 0,00003 {6, стр. 369, таблица П-3}.

9. Параметр T = ^2.g() = 0,092^2.0,167 = 1,403^.10^-3 {6, стр. 118}.

10. Параметр B = 0,5^.(1 - T) = 0,5^.(1 - 1,403^.10^-3) = 0,499 {6, стр. 115}.

11. Параметр E = ^4.h₁() - ^4.(1 - ²)^.h₂() + ^8.h₃() + ^10.h₄()/(2^.B) = 0,092^4.0,00327 - - 0,092^4.(1 - 0,092²)^.(- 0,00008) + 0,092^8.0,00007+0,092^10.0,00003/(2^.0,499) = 2,362^.10^-7.

12. Параметр F = B + B² + E =0,499 + 0,499² + 2,362^.10^-7 = 0,9993.

13. Параметр Q = 1 + 0,25^.T - (5/24)^.T ² - 0,375^.T ⁸ = 1 + 0,25^.1,403^.10^-3 - (5/24) (1,403^.10^-3 )² - 0,375^.( 1,403^.10^-3)⁸ = 1,00035 {6, стр. 118}.

14. Коэффициент эффекта близости k_б = Q/F = 1,00035/0,9993 = 1,001052.

15. Коэффициент поверхностного эффекта k_п.э() = 1,033 {6, стр. 369, таблица П-3}.

16. Коэффициент добавочных потерь k_д.п = k_п.э^.k_т.и = 1,033^.1,001052 = 1,034.

17. Активное сопротивление ТЭ R = R₌^.k_д.п = 8,401^.10^-6.1,034 = 8,687^.10^-6 Ом.

18. Потери мощности в одном ТЭ P₁ = I_ном²R = 630^2.8,687^.10^-6 = 3,448 Вт.

19. Потери мощности в одном ТЭ при откл. P₂ = I_ном.о^2.R=12500^2.8,687^.10^-6 = 1357 Вт.

20. Потери мощности в трёх ТЭ P₃ = 3^.I_ном²R = 3^.630^2.8,687^.10^-6 = 10,343 Вт.

21. Потери мощности в трёх ТЭ при откл. P₄ = 3^.I_ном.о^2.R=3^.12500^2.8,687^.10^-6=4071 Вт.

3.5. РАСЧЁТ НАГРЕВА ТОКОВЕДУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ В ЭЛЕГАЗЕ

Для определения температуры поверхности системы подвижных контактов 4, расположенных на траверсе 8 (см. рис. 1.8.2, а; б), выполняем следующее:

1. Задаёмся начальной температурой ТЭ _ном = 57С при токе I_ном = 630 А.

2. Определяющая температура элегаза _опр = 0,5^.(_ном+₀) = 0,5^.(57+40) = 48,5С.

3. Критерий Прандтля при _опр = 48,5С Pr = 0,75185 {6, стр. 138, таблица 4-2}.

4. Определяющий размер ТЭ x = 2^.r = 2^.0,0125 = 0,025 м (см. п. 3.4.).

5. Коэффициент объёмного расширения элегаза = 1/(_опр + 273) = 0,00311.

6. Превышение температуры ТЭ над температурой элегаза = 57 - 40 = 17С.

7. Кинематическая вязкость элегаза при _опр = 48,5С составляет = 25,18^.10^-7 м²/с.

Критерий Грасгофа

Gr = 9,81^...x³/² = 9,81^.0,00311^.0,025^3.17/(25,18^-7)²=1,278^.10⁶.

9. Произведение критериев Грасгофа и Прандтля

Gr^.Pr = 1,278^.10^6.0,75185 = 9,608^.10⁵.

10. Режим теплообмена при Gr^.Pr = 9,608^.10⁵ отвечает расчётной формуле :

k_т.к = A₂^.(/x)^1/4 = 2,069^.(17/0,025)^1/4 = 10,565 Вт/(м^2.К) {6, стр. 146, таблица 4-5}.

11. Постоянная излучения = 0,25 {6, стр. 155, таблица 4-7}.

12. Коэффициент теплообмена излучением

k_т.и = 5,673^.10^-8..(_ном⁴-₀⁴)/ = 5,673^.10^-8.0,25^.(330⁴-313⁴)/17 = 1,887 Вт/(м^2.К).

13. Суммарный коэффициент теплообмена

k_т.с = k_т.к + k_т.и = 10,565 + 1,887 = 12,452 Вт/(м^2.К).

(Значение используется в программном расчёте токоведущего контура для Г2).

14. Площадь поверхности подвижных контактов, общей длиной S = 3^.l^.2^..r = = 3^.0,175^.2^..0,0125 = 0,04123 м² (см. данные из п. 3.4.).

15. Активное сопротивление ТЭ при _ном = 57С (см. данные из п. 3.4.)

R=k_д.п^.₀^.(1+_cu^._ном)^.l/S=1,034^.1,62^.10^-8.(1+4,33^.10^-3.57)^.0,175/4,909^.10^-4=7,446^.10^-6 Ом.

16. Суммарный тепловой поток, выделяющийся в трёх подвижных контактах при номинальном токе Ф = 3^.I_ном^2.R = 3^.630^2.7,446^.10^-6 = 8,866 Вт (см. п. 3.4.).

17. Температура поверхности ТЭ

_ном = Ф/(k_т.с^.S) + ₀ = 8,886/(12,452^.0,04123) + 40 = 57,3 С.

Кроме нагрева подвижных контактов имеет место нагрев в контактных узлах (самый значительный по сути!), неподвижных контактах, алюм. шинах, соединяющих выводы проходных изоляторов с неподвижными контактами. Всё это рассматривается и учитывается в программном расчёте токоведущей системы высоковольтных выключателей {5}.

3.6. ПОРЯДОК ТЕПЛОВОГО РАСЧЁТА ТОКОВЕДУЩИХ СИСТЕМ МЕТОДОМ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ

1. Разработка тепловой модели токоведущих систем (ТС) аппарата в виде стержневой системы, в которой выделяются участки однородности.

2. По тепловой модели строится тепловая схема. Несовершенство теплового и электрического контакта на стыке стержней учитывается в тепловой схеме источниками теплового потока и теплового сопротивления.

3. Расчёт всех сопротивлений и источников, входящих в тепловую схему.

4. Тепловая схема рассчитывается по методам, применяем в электротехнике, и находятся температуры на границах каждого участка.

5. По уравнениям связи для каждого участка определяются параметры, необходимые в дальнейшем для построения графика распределения теплового потока вдоль токоведущей системы.

3.7. ПОСТРОЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ МОДЕЛИ ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЫ

Для теплового расчёта ТС ВГБ-35 программой {5}, необходимо упростить исходную токоведущую систему до системы коаксиальных цилиндров, что в принципе возможно, при замене корпуса бака выключателя эквивалентным цилиндром того же объёма, имеющим ось симметрии, совпадающую с осью симметрии одного из шести проходных изоляторов выключателя. (Рассматриваем только одну фазу и в силу вертикальной симметрии конструкции бака с проходными изоляторами, ограничиваемся следующей цепочкой: ввод проходного изолятора токопровод изолятора алюминиевая шина, соединяющая вывод изолятора с неподвижным контактом контактный узел подвижный контакт половинной длины элегаз). Алюминиевая шина прямоугольного сечения заменяется эквивалентным стержнем, имеющим такое же сечение и длину.

График распределения теплового потока данной модели (см. приложение) необходимо зеркально отразить по горизонтали из-за причин, обрисованных выше.

3.8. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ МАШИННОГО РАСЧЁТА

Исходные данные для расчёта токоведущего контура пр-мой {5} приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3

	Параметры	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII
	L, м	0,075	0,425	0,010	0,180	0,040	0,180	0,190	0,090
	S, м*10-6	78,540	78,540	78,540	78,540	78,540	78,540	58,786	78,540
	F, м. кв.*10-6	490,874	490,874	490,874	490,874	490,874	490,874	275,0	490,874
	??, Ом?м*10-8	1,62	1,62	1,62	1,62	1,62	1,62	3,30	1,62
	?, Вт/(м?°С)	390	390	390	390	390	390	160	390
	?, 1/°С*10-3	4,33	4,33	4,33	4,33	4,33	4,33	4,2	4,33
1	r2/r1	0,050/ 0,0125	0,030/ 0,0125	0,040/ 0,0125	0,040/ 0,0125	0,100/ 0,0125	0,040/ 0,0125	0,230/ 0,009	0,230/ 0,025
	P, МПа	0,1	0,1	0,1	0,1	0,1	0,1	0,45	0,45
2	r3/r2	0,070/ 0,050	0,050/ 0,030	0,115/ 0,040	0,080/ 0,040	0,115/ 0,100	0,230/ 0,040	0,250/ 0,230	0,250/ 0,230
	P, МПа		0,1		0,1	0,1	0,45
3	r4/r3		0,090/ 0,050		0,100/ 0,080	0,125/ 0,115	0,250/ 0,230
	P, МПа				0,1
4	r5/r4				0,110/ 0,100
	P, МПа

Где L - длина участка с однородной изоляцией, м; S - периметр токоведущего стержня на участке однородности, 10^-6 м, F - сечение токопровода на участке однородности, 10^-6 м²; ₀ - удельное сопротивление материала токопровода при 0С, Ом^.м^.10^-8; - коэффициент теплопроводности материала токопровода на участке при 0С, Вт/(м^.С); - температурный коэффициент сопротивления материала токопровода, 10^-3 К^-1; P -абсолютное давление слоёв изоляции, МПа; 1..4 - слой однородной изоляции на участке; r2/r1..r5/r4 - внешний/внутренний диаметры слоёв изоляции. I..VIII - участки однородности токоведущей системы.

3.9. РЕЗУЛЬТАТЫ ТЕПЛОВОГО РАСЧЁТА

Результаты расчёта приведены в приложении.

ГЛАВА ЧЕТВЁРТАЯ РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО УЗЛА

Расчёт параметров контактной системы при номинальном токе сводится к определению необходимого контактного нажатия при заданном значении тока и максимальной температуре площадки контактирования применительно к разрабатываемой конструкции коммутационного аппарата.

4.1. ТИП КОНТАКТНОЙ СИСТЕМЫ ВГБ-35

Контакты ВГБ-35 относятся к ламельным (пальцевым) контактам без гибких связей (см. рис. 4.1, а; 4.1, б), в которых подвижная контакт-деталь (ПК), выполненная в виде стержня входит в неподвижную контакт-деталь (НК). Контактное нажатие создаётся двумя пружинами (П). Общее количество ламелей (Л), расположенных на НК - четыре (две сверху, две снизу), причём одна пара (верхняя и нижняя Л) имеет больший горизонтальный размер, чем другая. Эта же пара снабжена дугостойкими металлокерамическими напайками. ПК соответственно тоже снабжены наконечниками из дугостоикой металлокерамики.

4.2. РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ КОНТАКТНОЙ СИСТЕМЫ ПРИ НОМИНАЛЬНОМ ТОКЕ

4.2.1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЁТА КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ

Номинальный ток выключателя I_ном = 630 А;

Максимальная температура контактов из меди и медных сплавов с покрытием серебром в элегазе {6} _доп = 105C;

Превышение температуры контакта над температурой удалённых точек = 5 К;

Количество ламелей m = 4;

Количество точек касания для линейного контакта n = 2;

Удельное сопротивление меди при 0C {6} ₀=1,62^.10^-8 Ом^.м;

Температурный коэффициент электрического сопротивления меди при 0C {6} =0,00433 K^-1;

Теплопроводность меди при 0C {6} ₀=388 Вт/(м^.К);

Микротвёрдость меди при 0C {6} H=730 МПа;

Температура плавления меди {6} ₀ = 1083 С;

Температурный коэффициент электрического сопротивления меди при 0C {6} = 0,00433 K^-1;

Коэффициент шероховатости поверхности _м =1;

Коэффициент неравномерности по точкам касания k_н = 1,11,3.

Расчёту подлежат:

= ₀^.(1+_cu^._доп) = 1,62^.10^-8.(1 + 0,00433^.105) = 2,357^.10^-8 Ом^.м;

= ₀^.(1 - _т^._доп) = 388^.(1 - 1,8^.10^-4.105) = 381 Вт/(м^.К);

_н = 273 + _доп = 273 + 105 = 378 К; _пл = 273 + _пл = 273 + 1083 = 1356 К;

H=H^.[1-(_н/_пл)^2/3]/[1-(273/_пл)^2/3]=730^.[1-(378/1356)^2/3]/[1-(273/1356)^2/3]=638 МПа;

4.2.2. РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ

F_к= n^.[I_ном^.k_н/(n^.m)]^2...H/(32^..) = 2^.[630^.1,2/(2^.4)]^2.2,357^.10^-8..638^.10⁶/(32^.381^.5) = = 13,841 Н {6, стр. 267, формула (7-13а)}.

4.2.3. РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ ПО ЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ ФОРМУЛЕ

F_к.элл = [n^.(I_ном/(n^.m)^.k_н)^2.k_л^.._м^.H_б]/[16^.2.(аrccos(T_к/T_м))²] = [2^.(630/(2^.4)^.1,2)^2.2,357 10^-8.3,14159^.3,7^.10⁸]/[16^.381^2.(аrccos(378/383))²] = 7,228 H.

4.2.4. РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ФОРМУЛЕ

F_к.сфр = [n^.(I_ном/(n^.m)^.k_н)^2..._см]/[32^..(T_к - T_м)] = [2^.(630/(2^.4)^.1,2)^2.2,357^.10^-8.3,1415 3,7^.10⁸]/[32^.381^.(387 - 383)] = 7,636 H.

Усреднённое значение силы контактного нажатия, см. п. 4.2.2 - 4.2.4:

F_к = (F_к + F_к.элл + F_к.сфр)/3 = (13,841 + 7,228 + 7,636)/3 = 9,568 Н.

4.2.5. РАСЧЁТ ПЕРЕХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ КОНТАКТНОГО УЗЛА

Производится по формуле из {6, стр. 264}:

R_пер = /(0,102^.F_к)^m, где

R_пер - переходное сопротивление контактного соединения (КД); - коэффициент, учитывающий физические свойства металла КД, состояние рабочей поверхности (степень её окисления) и вид контакта; F_к - контактное нажатие, Н; m - коэффициент, полученный опытным путём для контактов разного вида.

Для ВГБ-35 переходное сопротивление КД составляет:

R_пер = /(0,102^.F_к)^m = 0,14^.10^-3/(0,102^.9,568)^0,7 = 1,424^.10^-4 Ом.

4.2.6. РАСЧЁТ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА КОНТАКТНОЙ СИСТЕМЫ

Тепловой поток, приходящийся на весь контактный узел

определяем по формуле

Q_к = R_пер^.n^.m^.[I_ном^.k_н/(n^.m)]² = 1,424^.10^-4.2^.4^.[630^.1,2/(2^.4)²] = 10,173 Вт.

Значение теплового потока КУ используется в программе {5}.

Т. к. в конструкции ВГБ-35 предусмотрено шесть контактных узлов, то общий тепловой поток, выделяющийся в бак, заполненный элегазом, при протекании номинального тока (включенное положение) составляет 6^.10,173 = 61,038 Вт. С учётом тепловых потерь в подвижных контактах, тепловой поток, выделяющийся в бак составляет 61,038 + 10,343 = = 71,381 Вт (см. п. 3.4.).

4.2.7. РАСЧЁТ МАКСИМАЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ТОЧКИ КАСАНИЯ КОНТАКТОВ

H=H^.[1-(_н/_пл)^2/3]/[1-(273/_пл)^2/3]=730^.[1-(1000/1356)^2/3]/[1-(273/1356)^2/3]=204 МПа;

T_м=Т_о/[cos((I_эфф(1)/(m^.n)^.k_н^..A^.H)/(4^..F_к))]=378/[cos((18,75^.10³/(4^.2)^.1,2^.3,14^.2,310^-8.204^.10⁶)/ /(4^.381^.9,568))]=???

4.2.8. РАСЧЁТ СВАРИВАЮЩЕГО ТОКА

I_пл = m_св^.(0,102^.n^.m^.F_к)^nсв.10³ = 2,0^.(0,102^.2^.4^.7.432)^0,5.10³ = 13,931 кА.

См. {6, стр. 289}.

Параметры m_св и m_св взяты из {6, таблица 7-7}.

4.3. РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ КОНТАКТНОЙ СИСТЕМЫ ПРОГРАММОЙ "CONT" {6}

4.3.1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Исходные данные для расчёта взяты из {1, таблица П.7.}, {3}.

Материал контактной пары медь/медь;

Номинальный ток 630 А;

Номинальный ток отключения 12500 А;

Допустимая температура в номинальном режиме 105+273=378 К;

Допустимая температура при КЗ 250+273=523 К;

Температура плавления 1083+273=1356 К;

Твердость по Бринелю при 0С 5^.10⁸ Н/м²;

Теплопроводность 388 Вт/(м^.К);

Длина ламели 0,08 м;

Внутренний диаметр ламели 0,023 м;

Внешний диаметр ламели 0,044 м;

Сечение ламели 0,000289 м²;

Число ламелей 4;

Число точек касания 2.

4.3.2. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТА

В номинальном режиме сила контактной пружины 10,887 Н;

В режиме короткого замыкания максимальная температура точки касания 1125 К;

Электродинамическая сила притяжения, действующая на одну ламель 55,331 Н;

Электродинамическая сила отталкивания, действующая на одну ламель 10,582 Н;

Фактическое нажатие 50,193 Н;

Переходное сопротивление контакта 2.31^.10^-5 Ом;

Тепловые потери в контакте 9.173 Вт.

Результаты расчёта данной программы несколько отличаются от расчётов, выполненных в п. 4.2. Это объясняется тем, что данная программа в первую очередь предназначена для расчёта контактов розеточного типа, которые имеют радиальную геометрию контактной системы, отсутствующую в ВГБ-35.

ГЛАВА ШЕСТАЯ

СИСТЕМА ДУГОГАШЕНИЯ ВГБ-35

Одним из быстроразвивающихся направлений создания новых выключателей переменного тока высокого и сверхвысокого напряжения, отличающихся меньшими габаритами и отвечающих требованиям современной энергетики по коммутационной способности и надёжности, являются выключатели с дугогасящей средой, более эффективной по сравнению со сжатым воздухом и маслом. Использование элегаза для этих целей обусловлено его высокими изоляционными и дугогасящими свойствами.

В дугогасительных устройствах (ДУ) элегазовых выключателей применяются различные способы гашения дуги в зависимости от номинального напряжения, номинального тока отключения и условия восстановления напряжения.

Один из способов - охлаждение электрической дуги элегазом при перетоке газа из резервуара высокого давления (около 2 МПа) в резервуар низкого давления (0,3 МПа), т.е. используется тот же принцип, что и в воздушном выключателе. Однако, основное отличие состоит в том, что в элегазовых ДУ при гашении дуги истечение газа через сопло происходит не в атмосферу, а в замкнутый объём камеры, заполненный элегазом при относительно небольшом избыточном давлении. Гашение мощной дуги в аппаратах высокого напряжения возможно лишь при интенсивном теплоотводе, который в высоковольтных выключателях обеспечивается интенсивным дутьём. Для того чтобы избежать перехода элегаза в жидкость при отрицательной температуре (-40C), бак высокого давления необходимо подогревать до температуры 12C, т. к. при переходе элегаза в жидкое состояние уменьшается плотность газовой фазы и ухудшается его дугогасящая способность. Для подогрева газа служит автоматическая система, которая сильно усложняет конструкцию выключателя.

Другой способ применяется в автокомпрессионных выключателях, в которых бак заполнен элегазом при давлении 0,3-0,4 МПа. При этом обеспечивается высокая электрическая прочность газа и возможность работы без подогрева при температуре до -40C. В таких выключателях перепад давления, необходимый для гашения дуги, создаётся специальным компрессионным устройством, механически связанным с подвижным контактом аппарата. В процессе гашения получается перепад p=0,60,8 МПа. При этом обеспечиваются условия для получения критической скорости истечения и эффективного гашения дуги.

Существует и третий способ гашения дуги, который и имеет место в конструкции ВГБ-35. Это способ гашения дуги, перемещающейся под действием магнитного поля в неподвижном элегазе.

Теплоотвод от дуги существенно возрастает при быстром её перемещении силами магнитного поля в неподвижном газе. Электромагнитное дутьё в воздухе широко используется в аппаратах низкого напряжения. При замене воздуха элегазом электромагнитный способ гашения дуги оказалась возможным распространить и на область высоких напряжений.

Принципиальные схемы дугогасительных устройств с электромагнитным гашением дуги в элегазе показаны на рисунке. В них на каждую единицу длины дуги действует сила F₁, возникающая при взаимодействии тока дуги с нормальной к её стволу составляющей напряжённости магнитного поля. Под действием этой силы дуга перемещается по электродам со скоростью, зависящей от различных параметров, и в частности конструктивных. Магнитное поле создаётся самим отключаемым током при прохождении его по одной катушке (рис. 6, а) или по двум встречно включенным катушкам (рис. 6, б). Во включенном состоянии аппарата катушки шунтированы главными контактами, которые при отключении размыкаются первыми.

Возникающая между подвижными и неподвижными контактами дуга начинает двигаться не сразу, а лишь после того, как сила F₁ достигнет некоторого значения, ибо, чтобы сдвинуть дугу с места первоначального её образования, необходимо приложить вполне определённую силу F_мин, которую можно вычислить (в ньютонах) по формуле F_мин=I^.H^.10^-6, где I-ток дуги, H-напряжённость магнитного поля катушки.

Система дугогашения

Рис. 6, а

1 - путь тока при включенном положении аппарата, 2 - путь тока в процессе отключения, 3 - главные контакты, 4 - дугогасительные контакты, 5 - катушка.

Рис. 6, б

ГЛАВА СЕДЬМАЯ

ПРАВИЛА МОНТАЖА И ОБСЛУЖИВАНИЯ

7.1. Перед вскрытием упаковки выключателя необходимо убедиться в её исправности. При вскрытии упаковки принять меры предосторожности, чтобы не повредить изоляционную часть вводов и стекло сигнализатора давления.

7.2. После вскрытия упаковки произвести внешний осмотр выключателя. На выключателе не должно быть повреждений и следов коррозии. Проверить комплектность согласно паспорту. По результатам внешнего осмотра выключателя и проверки комплектности составить акт.

7.3. Собственно выключатель при монтаже поднимать за пластины, находящиеся между вводами выключателя. Привод поднимать за скобы, приваренные к крышке шкафа.

7.4. Маркировочный номер шкафа привода должен совпадать с номером выключателя, указанным на табличке технических данных.

7.5. Рабочее напряжение, токовая нагрузка и токи короткого замыкания выключателей не должны превышать паспортных значений.

7.6. На предприятии-изготовителе выключатель отвакуумирован и заполнен элегазом до избыточного давления в соответствии с документацией. Перед вводом в эксплуатацию, необходимо снять показания индикатора давления. Если избыточное давление ниже 0,4 МПа, выключатель в эксплуатацию не вводить, вызвать представителя предприятия-изготовителя.

7.7. Перед разборкой выключателя, необходимо выпустить из бака элегаз в соответствии с указаниями приведёнными в технической документации.

7.8. Рекомендуется для проведения работ по ревизии или ремонту выключателя вызывать представителя предприятия-изготовителя.

7.9. Ревизия или ремонт выключателя, связанные с вскрытием бака, должны проводиться в специальных помещениях. Все эти помещения должны быть изолированы от улицы и других помещений (в том числе и друг от друга). Они должны быть особо чистыми. Должны быть приняты меры, исключающие попадания пыли. Стены и потолок должны быть окрашены пыленеобразующей краской. Уборка помещений должна производиться вакуумным способом. Должно быть обеспеченно хорошее естественное либо электрическое освещение.

Должно быть предусмотрено наличие переносных ламп на напряжение 12 В с мощностью не ниже 40 Вт.

7.10. В части требований безопасности эксплуатация выключателя должна осуществляться в соответствии с требованиями ГОСТ 12.2.007.3-75, "Правилами технической эксплуатации электроустановок потребителей", "Правилами техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей".

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В качестве заключения мне бы хотелось отметить основные достоинства выключателей серии ВГБ-35, такие как:

* Полная заводская готовность, обеспечивающая простой и быстрый монтаж (выключатель приходит заказчику полностью отрегулированным, заполненным элегазом до рабочего давления и не требует при монтаже и наладке дозаправки элегазом);

* Небольшие масса и габариты, отсутствие дополнительных динамических нагрузок на фундамент при коммутации токов короткого замыкания (возможна установка на одной опоре с облегчённым фундаментом);

* Экологическая чистота эксплуатации;

* Способность отключать ёмкостные токи до 630 А без повторных пробоев;

* Минимум обслуживания, т. к. большие механический и коммутационный ресурсы обеспечивают работу без ремонта с вскрытием бака в течение всего срока службы выключателя;

* Высокая надёжность (даже при падении избыточного давления элегаза до нуля, выключатель выдерживает напряжение 1,5 U_ф и отключает ток нагрузки до 630 А), обеспечивается эксплуатация выключателя без включения подогрева до температуры минус 45C;

* Трансформаторы тока имеют только одно исполнение, рассчитанное на весь диапазон первичных токов от 50 до 600 А (вместо 3-х исполнений у масляных выключателей С-35), переключение отводов для изменения коэффициента трансформации производится без разборки выключателя;

* Увеличенное количество и улучшенные характеристики встроенных трансформаторов тока позволяют в большинстве случаев отказаться от применения выносных трансформаторов тока наружной установки;

* Возможность работы выключателя без аккумуляторной батареи, дополнительных выпрямительных устройств, блоков питания индуктивных накопителей энергии;

* Взрыво и пожаробезопасность.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Буткевич Г. В., Дегтярь В. Г., Сливинская А. Г. Задачник по электрическим аппаратам. - М.: Высшая школа, 1987. - 232 с.;

Кукеков Г. А. Выключатели переменного тока высокого напряжения. - Л.: Энергия, 1972. - 336 с.;

Листок-каталог. Выключатель элегазовый серии ВГБ-35. Е.: Уралэлектротяжмаш, 1993. - 19 с.

Полтев А. И. Конструкции и расчёт элегазовых аппаратов высокого напряжения. - Л.: Энергия, 1979. -239 с.;

Проектирование электрических аппаратов/ Под редакцией Г. Н. Александрова. - Л.: Энергоатомиздат, 1985. - 448 с.;

Справочник по расчёту и конструированию контактных частей сильноточных электрических аппаратов/ Под редакцией В. В. Афанасьева. - Л.: Энергоатомиздат, 1988. - 384 с.;

Справочник по электрическим аппаратам высокого напряжения/ Под редакцией В. В. Афанасьева. - Л.: Энергоатомиздат, 1987. - 544 с.;

Таев И. С. Электрические аппараты управления М.: Высшая школа, 1984. -247 с.;

Чунихин А. А., Жаворонков М. А. Аппараты высокого напряжения. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 432 с.;

Электрические аппараты высокого напряжения/ Под редакцией Г. Н. Александрова. - - Л.: Энергоатомиздат, 1989. - 344 с.;

ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ

1. Графический пакет Photoshop 4.0.

Copyright by Adobe, 1996.

2. Математический пакет MathCAD 7.0.

Copyright by MathSoft , 1997.

3. Операционная система DOS 7.0.

Copyright by Microsoft Corporation, 1995.

4. Операционная система Windows'95.

Copyright by Microsoft Corporation, 1995.

5. Программа теплового расчёта токоведущей системы высоковоль-х выключателей TRTS.

Copyright by Slepuhina I. A. & Luzgin V. I., 1995.

6. Программа расчёта контактной системы розеточного контакта в номинальном режиме и режиме короткого замыкания CONT.

Copyright by Slepuhina I. A. & Luzgin V. I., 1996.

7. Табличный процессор Excel 7.0.

Copyright by Microsoft Corporation, 1995.

8. Текстовый редактор Word 7.0.

Copyright by Microsoft Corporation, 1995.