Управление аэрогазодинамическими и тепломассообменными процессами при нормализации атмосферы карьеров

4. Исследование эффективности средств и систем управления процессами нормализации состава атмосферы карьеров

Гидравлические и диффузионные процессы, происходящие при искусственном проветривании карьеров, весьма сложны, и теоретический расчет их без проведения предварительных экспериментальных исследований практически невозможен. Однако качественную и количественную оценку этих процессов можно дать на основе метода объемного физического моделирования. Он позволяет произвести выбор комплекса средств пылегазоподавления и режимов их работы при восстановлении естественного воздухообмена путем разрушения температурных инверсий с минимальными затратами. Тем самым можно избежать нерационального расхода материальных ресурсов на создание комплекса средств пылегазоподавления.

Исследования эффективности методом объемного физического моделирования проводились для многих предприятий и предшествовали внедрению систем всесезонного пылегазоподавления на карьерах ГБРУ НТМК, ЦГХК и ПГХК.

Объемному физическому моделированию предшествуют: энергетическая оценка атмосферы карьеров и экологическая - технологического комплекса. Первая производится по методике, изложенной в главе 1. При этом предварительно определяется состав комплекса для восстановления естественного воздухообмена путем разрушения температурных инверсий (формулы 1, 4, 5, 7).

При экологической оценке технологического комплекса определяется количество пылегазовых выбросов в атмосферу карьера и окружающую среду. На основе этого можно рассчитать расход воздуха (Qн) на выходе струй для поддержания концентрации примесей на оптимальном уровне, меньшем ПДК:

, (27)

где: - потребность карьера в свежем воздухе (по пылевому и газовому факторам) для разжижения вредных примесей до ПДК, м3/с; =0,15 - относительная концентрация вредных примесей в окружающем карьер воздушном бассейне; - оптимальный уровень снижения относительной концентрации примесей в цикле общеобменного проветривания, для ориентировочных расчетов =0,5; К - коэффициент эффективности проветривания, К=0,50,7; - коэффициент обмена; в - время проветривания, с; Vк - объем атмосферы карьера, м3; F - суммарная интенсивность выделения вредных примесей кг/с; [c] - ПДК, кг/м3.

При исследованиях микроклимата в атмосфере карьеров используются данные многолетних метеонаблюдений по ветровым потокам, температуре и влажности воздуха. С учетом розы ветров и профиля сечения карьера определяется характер схем естественного воздухообмена - прямоточная, рециркуляционная и рециркуляционно_прямоточная. Это позволяет предварительно определить место расположения средств общеобменного проветривания и пылегазоподавления при объемном физическом моделировании.

При большой глубине карьеров необходимо учитывать неравномерность распределения вредных примесей по высоте. В связи с этим в состав вентиляционного комплекса должны входить установки, создающие как наклонные и горизонтальные струи, так и вертикальные.

В работе приведены результаты исследований эффективности массообменных процессов при искусственной вентиляции методом физического моделирования на примере карьера ЦГХК. При моделировании соблюдались геометрическое, кинематическое и динамическое подобие модельных и натурных объектов. Вследствие нестационарности процесса диффузии определяющим частичное динамическое и диффузионное подобие является критерий гомохронности:

, (28)

где: U - скорость воздуха в сходственных точках модели и натуры, м/с; L - характерный линейный размер, м; - время процесса, с; Fo=L2/D - диффузионный критерий Фурье; Pe=D/UL - диффузионный критерий Пекле; D - коэффициент турбулентной диффузии, м2/с.

С учетом того, что mt=н/м, из формулы 28 можно определить временной масштаб протекающих в карьере и его модели диффузионных процессов при искусственной вентиляции:

, при mu=1 m=mL.

Для «динамических» схем искусственного воздухообмена карьеров - с поступательным или угловым перемещением струй внутри карьерного пространства - критерий гомохронности позволяет определить масштабы скоростей перемещения турбулентных струй.

В результате обработки лабораторных исследований получены значения функций изменения безразмерной концентрации примесей во времени - и рассчитывались скорости снижения концентрации (рис. 7, 8а), по значениям которых определялись наиболее эффективные схемы искусственного воздухообмена. Экспериментально установлено, что эффективность процессов искусственного воздухообмена с применением перемещающихся в карьерном пространстве турбулентных струй повышается на (25 - 30)%.

Для схем, обеспечивающих максимальную текущую среднюю скорость снижения концентрации, определялись рекомендуемые режимы работы системы пылегазоподавления (рис. 8б).



Время работы комплекса в режиме общего воздухообмена рассчитывается по формуле:

, (29)

где: - продолжительность штилевых периодов продолжительностью 3, 6, 9, 12 ....., ч; mi - количество штилевых периодов одинаковой продолжительности; - время накопления вредных примесей от ф=0,2 до опт=0,4, ч; нц - время накопления примесей в цикле, ч; вц - время работы комплекса в цикле, ч.

Значение нц определяется по формуле:

(30)

где: нк - время накопления примесей в карьере от ф=0,2 до к=1,0, ч; нрз - время накопления примесей в рабочей зоне, ч; мв - время работы средств местного проветривания при единичном включении в процессе накопления примесей, ч.

Время нк рассчитывается по условию:

где: Vк - объем карьера, м3; [с] - ПДК примесей, кг/м3; F - суммарная интенсивность выделения примесей, кг/с. При Vрз=(0.30,4)Vк нрз =(0.30.4) нк . Значение

Время мв определяется из условия: что соответствует 3-5 включениям средств местной вентиляции в процессе накопления примесей от опт до =1. Суммарное время работы средств местного проветривания слагается из двух периодов работы - в режимах местного и общего воздухобмена: (31)

где fц -количество циклов, которое определяется по формуле:

.

Значения шi и mi получены на основе метеорологических исследований.

Первые эксперименты по применению систем искусственного воздухообмена на базе авиационных ТВД были проведены на Центральном карьере Гороблагодатского рудоуправления (ГБРУ) НТМК. Объем карьера составлял 90106 м3. При проведении экспериментов загрязнение атмосферы карьера имитировалось дымовыми шашками типа БДШ-15. Концентрация вредных примесей определялась как с помощью экспрессного метода приборами ИЗВ-3, так и химическим анализом проб воздуха в лаборатории ВГСЧ. В результате экспериментов установлено, что за 30 минут активного проветривания одним вентилятором НК_12КВ концентрация вредных примесей снижалась в 12-15 раз и достигала ПДК при инверсии =-0,02 К/м. Эксперименты по разрушению температурных инверсий с помощью двух АИ_20 КВ и одного НК_12КВ, работающих в «динамическом» режиме, показали реальную возможность восстановления естественного воздухообмена: температурный градиент изменился с =-0,02К/м до =-0,005 К/м, а концентрация примесей достигала ПДК через 40 минут работы системы.

Система всесезонного пылегазоподавления карьера ЦГХК состояла из двух вентиляторов_оросителей НК_12КВ (без кожуха) и НК_12КВ_1М. На основании анализа проб воздуха в лаборатории ВГСЧ было установлено, что в течение одного часа работы система обеспечивала снижение концентрации вредных примесей в 4 раза (до ПДК) при инверсионной стратификации в атмосфере карьера. Сопоставление результатов лабораторных и промышленных экспериментов (рис.9), выполненное математико_аналитическими методами, показало их хорошую сходимость (85%).



При испытаниях системы всесезонного пылегазоподавления, состоящей из двух вентиляторов_оросителей НК_12КВ_1М, на карьере ПГХК установлена высокая эффективность подавления вредных примесей с помощью твердых осадков (снега): снижение концентрации по NОx в 2-3 раза; по СО в 1,5-2 раза; скрытой энергии () в 2 раза; спецгаза в 1,5 раза; по пыли в 6 раз. Дальность переноса снежных осадков с применением гидравлического сопла новой конструкции составила 350-500 м, интенсивность выпадения осадков стала близкой к экспоненциальной. Промышленные эксперименты показали также, что при распространении воздушно_газо-жидкостных струй в карьерном пространстве происходит интенсивное (до 50%) испарение воды. При этом процессы, происходящие в атмосфере обрабатываемой зоны, аналогичны процессам, протекающим в аппаратах для кондиционирования воздуха с применением воды.

Анализ экспериментов на карьере ГБРУ показал, что при работе вентилятора НК_12КВ происходит изменение как относительной влажности f на 10-15%, так и температуры воздуха Т на 2-4 К. Если время обработки не превышало 30-40 минут, то как скорость изменения температуры , так и скорость изменения относительной влажности , приобретали ход на уровнях, отличающихся от естественных. Так устанавливалась на уровне (1,5-2,5)0К ниже, а на 5-12 % выше, по сравнению с естественным ходом .

Еcли время обработки увеличивалось до 1 часа, то увеличивалась в 2 раза, а в 4 раза, по сравнению с естественным ходом метеоэлементов.

Оценка результатов экспериментов по кондиционированию воздуха в атмосфере карьера ГБРУ, произведенная с помощью диаграммы комплексных температур, и пылеподавлению показала, что после обработки атмосферы карьера воздушно-газожидкостной струей НК_12КВ_1М в течение 0,42 ч почти на всех рабочих местах обеспечиваются комфортные условия, а запыленность воздуха снижается в 4 раза (рис.10).

На основании зондирования атмосферы карьера ЦГХК с помощью привязного радиозонда А_22 установлено, что в теплые периоды года при расходе воды в струе вентилятора НК-12КВ-1М Qв=0,05 м3/с относительная влажность воздуха в атмосфере карьера может быть увеличена на 3-6% за 10_15 минут работы, а температура снижена на 0,6-1С. Режимы кондиционирования зон карьера можно варьировать в широком диапазоне за счет изменения расхода воды, режимов работы ТВД и скорости перемещения струй.



При работе НК-12КВ-1М в режиме генерирования парогазовоздушных струй («термиков») для определения количества воды необходимо учитывать ее фазовые превращения:

, (33)

где: СГ, Сж - удельные теплоемкости газов реактивной струи и введенной в гидравлическое сопло воды, Дж/кг К; Тж=Тк-Тж0 - изменение температуры воды, К; - удельная теплота парообразования, Дж/кг; Тк=373 К - температура кипения воды; Тж0 - начальная температура воды, вводимой в гидравлическое сопло, 0К; mГ - расход газов, кг/с. При Тж0 = 303-313 К; mГ=48 кг/с; ТГ=650 К по формуле 33 mж15 кг/с

5. Исследования аэрогазодинамических и тепломассообменных процессов при массовых взрывах в карьерах

Основными интегральными параметрами, характеризующими взорванную горную массу и образующуюся при взрывах пыль, являются - коэффициент разрыхления, средняя крупность кусков, средний диаметр пылинок и объем взрываемого блока. Для описания функциональной зависимости количества пыли, попадающей в ПГО, от этих параметров предложена феноменологическая модель процесса пылеобразования при производстве массовых взрывов в карьерах.

На основании допущения о пространственной однородности и масштабной инвариантности взорванного блока масса пыли, проникшей в ПГО, описывается формулой:

(34)

где Voбл - объем взрываемого блока, м3; - безразмерный коэффициент, зависящий от структуры и других механических свойств пород (в первом приближении = 1,0 ); - средняя плотность горных пород, кг/м3; kр- коэффициент разрыхления; - средний размер пылинок, м; Dк - средний характерный размер, или крупность куска во взорванном блоке, м.

В предельных случаях количество пыли составляет:

Размещено на http://www.allbest.ru/

где: D0 - средний характерный размер куска , принятый в модели, м.

В результате анализа соотношений, полученных на основе I-го начала термодинамики, установлено, что задача расчета основных параметров ПГО (начальной температуры Тi0 и объема) сводится к определению показателя политропы (nm) неравновесного процесса расширения взрывных газов после детонации и «закалки». При рассмотрении процесса взрыва и последующего неравновесного перехода системы «газы - окружающая среда» в состояние равновесия определяющим является принцип максимального возрастания энтропии. Изменение энтропии всей системы описывается формулой:

(36)

где: А=Тц/Т*; Тц - температура цепной реакции, К; М3 - масса ВВ, кг; R - газовая постоянная, Дж/кгК; - относительное давление в момент взрыва; 3 - плотность ВВ кг/м3; SГ, Scр -изменение энтропии газов и среды, Дж/К; - показатель равновесной адиабаты. Параметрами процесса являются - , Н, М3, R, 3, Тц; неизвестными, подлежащими определению - A и n. Анализ формулы 36 показал, что S имеет максимум по переменным n и A. При определении Smax следует учесть условия:

где: Т* - температурная константа, К; Тw - температура окружающей среды, К.

На основе решения уравнения 36 установлено, что в интервале Тц = (2500-3000) К, Тw=(240-300)0К, w=(1,31,25) кг/м3, Н=(50008400), lnH=8,529,04 nm=1,381,36.

После вычисления nm, соответствующего Smax определяются объем газов (VГ) и температура (Ti0) ПГО: (37)

При расчетах количества вредных газовых выбросов следует учитывать, что в пылегазовое облако (ПГО) попадает лишь часть взрывных газов, поскольку взорванная горная масса является своеобразным задерживающим и фильтрующим слоем. С учетом этого суммарный объем газов, проникающих в ПГО после первичного и вторичного выбросов, составит:

Для пород I-II категорий суммарный объем газов, выброшенных в ПГО, составляет 49-56 %, а для пород III-V категорий - 31- 41%.

Начальный радиус ПГО определяется на основании формулы:

(38)

После выравнивания давления взрывных газов до атмосферного начинается динамический этап - подъем и развитие ПГО, параметры которого рассчитываются на основе I начала термодинамики и уравнений Мещерского (движение тел с переменной массой) с учетом эффекта смешения. Система уравнений, представляющая модель формирования и подъема ПГО как осесимметричного изотропного «термика» (пылегазовоздушного пузыря) после перехода к новой переменной (y=1+z/z*) принимает вид:

где: a - сухоадиабатический градиент температуры воздуха, К/м (a0,01К/м); - начальный радиус ПГО, м; - коэффициент вовлечения окружающего воздуха в ПГО, м-1; =g/T - параметр плавучести, м/с2К; g - ускорение свободного падения, м/с2; Т - средняя температура в атмосфере карьера, К; Wi - скорость подъема ПГО, м/с; - температурный градиент в атмосфере карьера, К/м; - начальный температурный перегрев ПГО, К; Т0 - температура воздуха в месте взрыва, К; y=1+z/z* - новая переменная.

Однородные линейные уравнения с правой частью системы (39, 40) решаются путем замены каждой переменной на произведение двух функций (Ti=uv, ), а правой части на функцию .

Размещено на http://www.allbest.ru/

В результате интегрирования получим изменение перегрева ПГО в процессе его подъема гиперболически_линейную зависимость:

где:

Из уравнения 41 определится уровень выравнивания температуры ПГО с атмосферной (Ti=0):

где: - максимальный подъем ПГО в политропической атмосфере, м.

Поскольку то уровень выравнивания температуры составит:

. (42)

Уравнение 40 решается аналогично после подстановки в него значения В результате получим общее решение уравнения скорости подъема ПГО - гиперболически_тригонометрическую зависимость:

(43)

При y=y0, на уровне выравнивания температуры, скорость подъема ПГО имеет максимальное значение:

.

Уровень конвекции (zк), на котором ПГО останавливается и начинается его рассеяние, можно рассчитать по формуле:

. (44)

После подстановки значения Wi из формулы 43 получим:

(45)

После преобразования подкоренного выражения в формуле 45 получим общее решение времени подъема ПГО - тригонометрическую зависимость:

Размещено на http://www.allbest.ru/

По формуле 46 время подъема ПГО до уровня выравнивания температур zт и конвекции zк составит соответственно:

, .

После подстановки значений zт и zк в начальные условия (39, 40) определим радиус ПГО на этих уровнях:

По приведенным формулам произведены расчеты при следующих условиях: Тц=3000 0К; 3=750 кг/м3; kр=1,3; Т0=240 0К; =-0,021 К/м; R=287 Дж/кгК; =0,04 м/с2К; nm=1,38. Результаты расчетов приведены на рис. 11.

Аналогичные расчеты можно выполнить при других условиях: к примеру, при прочих равных усло-виях, но при изотермии в атмо-сфере карьера (=0), уровни вырав-нивания температур (zт) и конвек-ции (zк) увеличиваются на 55_65%, время достижения облаком этих уровней возрастает соответственно до 78,5 с и 157 с, объем ПГО на этих уровнях увеличивается в 2,2 раза, по сравнению с инверсионной страти-фикацией в атмосфере.



На основании расчетов с ис-пользованием закона Стокса уста-новлено, что в интервале М3=(105106) кг максимальный размер пылинок на уровне выравнивания температур составляет dnmax=(1,221,64)10-4 м. Перед уровнем конвекции размер пылинок не превышает 2,110-5 м (21 мк), более крупные частицы по мере подъема облака осаждаются. На уровне конвекции масса пыли, проникшей в ПГО, не превышает 40%. Скорость гравитационного оседания пылевых частиц dn=2,110-5 м составляет 0,05 м/с, частицы меньших размеров имеют значительно меньшую скорость и могут длительное время витать в воздухе.

Условия равновесия легких (СО) и тяжелых (СО2, NОx) газовых примесей на уровне выравнивания температур определяются условиям:

. (47)

.

где: g - ускорение свободного падения, м/с2; СО, СО2, NO2 - плотность СО, СО2, NO2, кг/м3; VCO, VCO2, VNO2 - объем CO, СО2, NO2, м3; н - плотность газовоздушной смеси в облаке на уровне zт, кг/м3; zт - уровень выравнивания температур, м; Wimax - скорость ПГО на уровне zт, м/с; Vн - объем облака на уровне zт, м3.

Следует учесть, что за счет активного вовлечения окружающего воздуха происходит активное окисление оксида азота и практически на уровне zт в ПГО остаются тяжелые оксиды азота (NO2, N2O4, N2O5).

Левая часть уравнений 47 представляет собой силу плавучести газовых примесей внутри облака, а правая - ускорение облака на уровне zт .

Так как , то существование СО в облаке на уровне zт обусловлено силой плавучести, направленной вверх. Двуокиси азота и углерода, имеющие примерно одинаковые плотности на уровне zт начинают перемещаться в арьергардную часть (вниз) под действием отрицательной силы плавучести.

Время оседания тяжелых газовых примесей (NOх, CO2) из остановившегося облака можно определить по условию:

.

Для описания процессов рассеяния и распада ПГО после достижения им уровня конвекции была принята модель рассеяния и распада под действием диффузии осесимметричного изотропного «термика» (пылегазовоздушного пузыря), образовавшегося при движении тела переменной массы.

В рамках рассматриваемой модели принято, что на уровне конвекции действует закон сохранения массы, а коэффициент диффузии D = const.

На основании этого имеем: , (48) где: - радиус ПГО на уровне zк (за время ), м; r - радиус облака за счет диффузии на уровне zк по истечении времени ф > фк, м.

Из закона сохранения массы примесей на уровне zк имеем:

. (49)

где: Ск - концентрация примесей в облаке на уровне zк , кг/м3; Cr - концентрация примесей в сфере ПГО радиусом r , во время ф > фк, .

Таким образом, из 48 получим изменение относительного радиуса облака во времени в результате диффузии примесей после уровня конвекции - параболическую зависимость:

. (50)

С учетом (50) из (49) определяется гиперболическая зависимость изменения относительной концентрации примесей от времени в результате диффузии после достижения облаком уровня zк за время фк :

.(51)

При условии, что концентрация примесей не превысит ПДК ([C]) из 51 следует:

, ,

где: ф - время достижения концентрации примесей в ПГО уровня ПДК.

В результате расчетов (при М3=100 т) определим время снижения концентрации примесей до ПДК (фк =88 с):

с,

с,

с.

При наличии фонового ветра (Vф) облако дрейфует на расстояние: .

Критическая скорость ветра, при которой может произойти разрыв сплошности и распад ПГО, определится по условию: .

Значение D для нашего примера (М3=100 т, Rк=47,5 м, к=88 с):

,

а критическая скорость ветра (струи) на уровне конвекции составит: м/с.

При исследовании изменения параметров ПГО в результате воздействия на него многофазных струй необходимо учесть изменение удельной влажности в облаке и атмосфере. В связи с этим при переходе к новой переменной (y=1+z/z*) исходная система уравнений движения ПГО во влажной стратифицированной атмосфере принимает вид:

где: - виртуальная температура ПГО, 0К; - изменение температуры ПГО, К; - изменение температуры воздуха в атмосфере карьера, К; - средний температурный градиент в атмосфере карьера до обработки, К/м; - коэффициент вовлечения, м-1; - начальный радиус ПГО, м; К/м - сухоадиабатический градиент; - изменение температурного перегрева ПГО, К; - виртуальная температура в атмосфере карьера, К; - удельная влажность воздуха у дна карьера (поверхности взрываемого блока), кг/кг; - градиент удельной влажности в атмосфере карьера, м-1; - удельная влажность воздуха на уровне генераторов осадков, кг/кг; - изменение удельной влажности в атмосфере карьера, кг/кг; - скорость подъема ПГО, м/с; - изменение дефицита удельной влажности при подъеме ПГО, кг/кг; - параметр виртуальной плавучести в атмосфере карьера, м/с2К; g - ускорение свободного падения, м/с2; - изменение удельной влажности в ПГО, кг/кг.

Все уравнения 52 - 55 решаются путем замены каждой переменной на произведение двух переменных (uv) и представлении правых частей в виде функции Q(y), аналогично решению уравнений 39, 40.

Изменение дефицита удельной влажности описывается гиперболически_линейной зависимостью:

(57)

где: .

На основе решения уравнения 52 получим изменение виртуального перегрева ПГО во влажной атмосфере:

(58)

где: , К/м.

Начальный виртуальный перегрев ПГО определится по условию:

Виртуальный температурный градиент в ПГО, К/м определится из уравнения:

(59)

В результате обработки атмосферы карьера воздушно_газожиднокостными струями в ней устанавливается инверсионный температурный градиент:

. (60)

При <0 и <0 , т.е. происходит углубление инверсии в атмосфере. В результате сравнения 59 и 60 следует:

.

Выравнивание температурного градиента в ПГО и атмосферного происходит на уровне:

При на уровне поверхности блока () т.е. . При , , т.е. после достижения уровня выравнивания температурных градиентов в ПГО происходит углублении инверсии.

Для повышения точности необходимо принять в качестве среднего значения температурного градиента в ПГО на уровне выравнивания градиентов (), тогда из 59 получим:

(61)

Коэффициент B3 в 58 определится из условия:

.

Из уравнения 58 определим значение y на уровне выравнивания температуры ПГО (

где: - предельный уровень подъема ПГО во влажной политропической атмосфере, м. Поскольку , то абсолютная величина уровня выравнивания температур составит:

(62)

Общее решение уравнения 53 скорости подъема ПГО во влажной атмосфере следующее:

(63)

Из 63 следует, что на уровне выравнивания температуры zт (y=y0) ПГО имеет максимальную скорость подъема -

Из 63 также следует, что уравнение имеет два корня (Wi=0) при y1=1 (у земли) и (на уровне конвекции). Так как , то уровень конвекции определится по формуле:

(64)

Время подъема ПГО во влажной стратифицированной атмосфере до уровней выравнивания температуры и конвекции составит соответственно:

,

Из уравнения 61 следует, что в результате предварительной обработки в ПГО происходит углубление инверсии на величину а последующая обработка приводит к еще большему ее углублению (b1<0) на величину вследствие чего av>a.

Из сравнения 41 и 58 следует, что в результате предварительной обработки зоны взрыва начальный перегрев ПГО на величину 0,61q0T0.

Вследствие уменьшения начального перегрева и увеличения av=а-v, по сравнению с и а поэтому zT и zк (ф.62, 64) будут меньшими, чем без обработки зоны взрыва и ПГО.

К

примеру, при

Без обработки зоны взрыва и ПГО h=350 м, zT=96,8 м, zК=132 м, т.е. уровни конвекции и выравнивания температур выше на (20_23)%, чем после обработки.

Максимальная скорость подъема ПГО в результате обработки соcтавит на уровне zT=78,6 м - Wimax=1,89 м/с, а без обработки атмосферы и ПГО на уровне zT=96,8 м - 1,83 м/с. Однако при достижении уровня z=109,7 м скорость подъема увлажненного ПГО снижается до 0, а необработанное облако продолжает подъем до zк=132 м. Время подъема увлажненного ПГО, рассчитанное до одинакового уровня z=109,7 м увеличивается на 40% (66,8 с / 47,2 с = 1,41).

Из анализа формул 59 и 60 следует, что при изотермии (=0) и положительных температурах (Т0>273 K) за счет интенсивной обработки (b1<0) ПГО можно обеспечить одинаковый инверсионный градиент в атмосфере карьера и ПГО ( В результате расчетов по формулам 62 и 64 установлено, что при =0, b1= -0,0001 м-1, z*=100м, Т0=290 К уровни выравнивания температур (zT) и конвекции (zк) обработанного ПГО уменьшаются на 40%. Время подъема увлажненного ПГО до одинакового уровня (z=145 м) увеличивается в 1,6 раза.

Предварительную обработку зоны взрыва и ПГО можно производить мобильными вентиляторами_пеногенераторами ВОКМ_2_300П, а последующее активное подавление облака с помощью мощных дальноструйных установок на основе ТВД и двухконтурных турбореактивных двигателей, которые располагаются над зоной взрыва на расстоянии 200-300 м. При этом целесообразно использовать водные растворы безвредных солей кремниевой (Na2SiO3) и угольной (Na2CO3) кислот или цеолиты.

Время предварительной обработки можно определить по формуле:

(65)

где: - плотность воздуха, кг/м3; V3 - объем обрабатываемой зоны, м3; mж - cуммарный массовый расход жидкости у средств местного пылегазоподавления, кг/с, q0 - удельная влажность воздуха после предварительной обработки, кг/кг. Углубление температурных инверсий в ПГО и атмосфере в результате обработки многофазными струями создает реальные предпосылки для предотвращения выхода облака за пределы карьера и активного его подавления.

На основе этих исследований разработан способ пылегазоподавления при массовых взрывах в карьерах.

Процессы вымывания пыли и вредных газов из ПГО при их взаимодействии с каплями жидкости или твердыми осадками можно считать аналогичными скрубберным процессам очистки.

На основании расчетов установлено, что эффективность многофазных струй при воздействии на ПГО составляет 65-90%.

Промышленные эксперименты на карьере ЦГХК показали реальную возможность подавления ПГО с помощью воздушно_газожидкостных струй. Повысить эффективность процессов подавления ПГО можно за счет введения в гидравлические сопла водных растворов солей угольной (Na2CO3) и кремниевой (Na2SiO3, K2SiO3) кислот. При этом с вредными газами (NOx, CO, СО2), адсорбированными пылевыми частицами, содержащими полярные адсорбенты, происходят химические реакции нейтрализации с образованием геля кремниевой кислоты, который связывает пылевые частицы в крупные агрегаты и быстро осаждается. В процессе оседания гель H2SiO3 высыхает и превращается в пористый хороший адсорбент - силикагель. Удельная поверхность силикагеля 200-600 м2/г, объемная удельная пористость - 0,4 см3/г (0,4 г воды/г), размер «входных окон» - (5-20)10-10 м (5-20 ангстрем). Это позволяет адсорбировать молекулы СО, NO, CO2, NO2, диаметр которых составляет соответственно 2,810-10 м, 310-10 м, 4,410_10 м, 4,810-10 м. Процесс адсорбции у силикагеля необратимый.

Водные растворы солей кремниевой и угольной кислот (2_3)-х процентной концентрации необходимо использовать для пылегазоподавления при работе технологического комплекса - для нейтрализации взорванной горной массы при экскавации и транспортировании.

Более высокими адсорбционными свойствами, чем силикагель, обладают природные цеолиты - фожазит, шабазит и др.

Природные цеолиты мелких фракций 100 мк целесообразно использовать в горном деле - для обработки автодорог, перевозимой горной массы, подготовленных к взрыву блоков, рекультивации отвалов и хвостохранилищ, подавления ПГО.

6. Эколого_экономическая оценка средств нормализации атмосферы карьеров

Исследования санитарно_гигиенических характеристик карьерных вентиляторов на основе турбовинтовых двигателей включали: оценку состава отработавших газов (ОГ) и сравнение токсических показателей карьерных вентиляторов с различными видами привода; анализ источников шума, возникающего при работе ТВД; разработку рекомендаций и мероприятий по улучшению санитарно_гигиенических характеристик.

Для оценки токсических показателей ОГ производился отбор проб, химический анализ которых производился в лабораториях ВГСЧ. Результаты химического анализа и расчеты по теории Абрамовича Г.Н. показали, что уже на расстоянии 5-ти калибров (5-ти диаметров винта) концентрация всех токсичных компонентов не превышает ПДК.

Сравнительный анализ токсических показателей ТВД и дизельного привода показал, что НК_12КВ_1М по валовому (приведенному к СО) выбросу эквивалентен двум автосамосвалам БелАЗ_7519, а по удельной токсичности меньше в 5 раз. Однако, в связи с тем, что основные режимы работы вентиляторов предусматривают введение воды и растворов в гидравлические сопла струи реактивных газов, обеспечивается очистка ОГ от токсичных компонентов за счет абсорбции их жидкостью, адсорбции на поверхности твердого вещества (пыль, сажа) или химической нейтрализации в безвредный газ при использовании водных растворов солей угольной (Na2CO3) и кремниевой (Na2SiO3) кислот. Химические реакции протекают с образованием адсорбента_силикагеля.

Основными источниками шума, возникающего при работе наземных установок на базе авиационных ТВД, являются: воздушный винт, внутренние агрегаты двигателя и струя выхлопных газов.

Вследствие того, что уровень громкости шума этих источников превышает предельно допустимые значения, возникает необходимость в соблюдении пауз после определенного периода работы установок, что снижает эффективность их использования.

Исследования акустических характеристик производились на карьере ЦГХК у карьерных вентиляторов НК_12КВ (без кожуха) и НК_12КВ_1М (в кожухе, насадке). При этом было установлено, что с изменением режима работы двигателя от малого газа до номинального приращение уровня громкости на 11 Дб дает воздушный винт, поскольку обороты двигателя остаются постоянными, а скорость истечения газов реактивного выхлопа изменяется незначительно.

На основании исследований была разработана система снижения уровня громкости шума вентиляторов на базе ТВД. Основными элементами системы являются: размещение ТВД в профилированном кожухе с двойными стенками, пространство между которыми заполнено вспененным пенополиуретаном; обработка внутренней поверхности кожуха вибродемпфирующей мастикой; установка специальных глушителей шума реактивной струи; введение водных растворов на вход компрессора и реактивную струю; применение индивидуальных средств защиты для машинистов_операторов. Разработанная система снижения уровня громкости шума обеспечила уменьшение интенсивности звука на 3-11 Дб, а звуковой мощности в 2-5 раз, что позволило уменьшить радиус дискомфортной зоны до 120 м. Результаты интегральной оценки уровней интенсивности звука, замеренных в карьере Целинного горно-химического комбината (ЦГХК), позволили определить рациональные режимы эксплуатации вентиляторов. Установлено, что за счет размещения винтомоторной группы в звукоизолирующем кожухе допустимое время непрерывной работы увеличивается в 2,4 раза, интегральный уровень интенсивности звука (Вт/м2) снижается в 3 раза.

Важнейшими показателями систем пылегазоподавления являются экономические. Из выполненного нами анализа на примере карьера «Мурунтау» при использовании для привода карьерных вентиляторов энергии природного газа, авиационного керосина или электроэнергии установлено, что предпочтение следует отдать природному газу. Разработкой энергетических газоперекачивающих станций на базе авиадвигателей занимается НПО «Энергия». В связи с этим перевод ТВД на природный газ проблемой не является.

На основе сравнения систем с применением пылегазоочистки (СПГО) на рабочих местах и всесезонного пылегазоподавления для карьера «Мурунтау» установлено, что по капитальным и эксплуатационным затратам, они сопоставимы, однако первые не решают экологическую проблему - сокращение ущерба, наносимого окружающей среде деятельностью технологического комплекса карьеров: СПГО предназначены только для кабин горного оборудования.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основная цель выполненной диссертационной работы - формирование рациональных аэрогазодинамических и тепломассообменных процессов для нормализации атмосферы карьеров и обеспечения экологической безопасности окружающей среды.

Результаты теоретических, лабораторных исследований и промышленных испытаний средств и систем всесезонного пылегазоподавления на базе ТВД в условиях карьеров Урала, Казахстана, Средней Азии и Забайкалья, разработанные теоретические основы аэрогазодинамических и тепломассообменных процессов, происходящих в атмосфере карьеров при воздействии газовоздушных и многофазных турбулентных струй и при массовых взрывах вносят существенный научный и практический вклад в решение проблем обеспечения безопасности жизнедеятельности экосистемы «карьер-окружающая среда» и развитие аэрологии карьеров, рудничной аэрогазодинамики и горной теплофизики.

Основные научные и практические результаты исследований заключаются в следующем:

1. На основании теоретических исследований, лабораторных и промышленных экспериментов установлено, что искусственное формирование в атмосфере карьеров рациональных аэрогазодинамических и тепломассообменных процессов обеспечивает нормализацию ее состава за счет разрушения температурных инверсий, активного пылегазоподавления и кондиционирования воздуха с применением генераторов газовоздушных и многофазных турбулентных струй.

2. Установлено, что регулирование и управление искусственно создаваемыми процессами и их интенсивностью при нормализации пылегазового и климатического режимов в атмосфере карьеров и в воздухе прилегающих к ним территорий достигается при включении в состав технологического комплекса средств и систем экологического мониторинга и управляемых по полученной от них информации (по радио-телеканалам связи средств и систем экологического мониторинга. Предложена кардинальная модернизация системы экологического мониторинга «Диспетчер-2», прошедшей промышленные испытания на карьерах НГМК (Узбекистан) и комбинате «Магнезит»».

3. Установлено, что повышение эффективности аэрогазодинамических и тепломассообменных процессов при нормализации атмосферы карьеров с применением генераторов газовоздушных и многофазных турбулентных струй на основе ТВД достигается за счет оптимальных параметров входного коллектора («кольца») и кожуха («насадка»), применения конструктивных элементов и устройств - входных водораспылительных контуров, гидравлических бесфорсуночных и газовыводящщих сопел и систем - шумоглушения, сканирования струй и регулирования их степенью неизотермичности.

4. Теоретически установлено, что при оптимальных значениях - ширине кольца (Вк = 0,5Rв), глубине расположения винта в «насадке» (С = 0,654Rв) и длине «насадка» (кожуха Lн=3,6 Rв) достигается увеличение тяги системы «винт - насадок» и увеличение скорости, расхода воздуха в начальном сечении и дальнобойности на 50%. Результаты исследований подтверждаются промышленными экспериментами.

5. Лабораторными исследованиями процессов искусственного воздухообмена на моделях карьеров трубка «Мир», ЦГХК, НГМК, ССГОКа и комбината «Ураласбест» установлено, что применение перемещающихся турбулентных струй («динамические схемы») обеспечивает повышение эффективности на 25-30% за счет эффекта «перемежаемости» (наложение вихревых и турбулентных потоков). Результаты экспериментов подтверждены промышленными испытаниями средств и систем всесезонного пылегазоподавления на карьерах Урала, Казахстана и Забайкалья, а также удовлетворительной степенью сходимости (85%) результатов лабораторных и промышленных экспериментов (карьер ЦГХК).

6. На базе разработанных теоретических основ аэрогазодинамических и тепломассообменных процессов, происходящих при массовых взрывах, установлено, что пылегазовое облако (ПГО) формируется и поднимается как изотропный осесимметричный «термик» (пузырь) до уровня конвекции zк за время . При этом изменение температурного перегрева, скорости и времени подъема описываются соответственно - линейно-гиперболической, гиперболически-тригонометрической и тригонометрической зависимостями.

7. Теоретически установлено, что после уровня конвекции происходит диффузионное рассеяние и распад ПГО. При этом увеличение относительного радиуса (объема) и уменьшение относительной концентрации вредных примесей во времени характеризуются соответственно - параболической и гиперболической зависимостями. Критическая скорость ветрового потока или турбулентной струи, достаточная для рассеяния ПГО пропорциональна корню квадратному из частного от деления коэффициента диффузии на время достижения облаком уровня конвекции.

8. Для расчета параметров зон возможного загрязнения (ЗВЗ) прилегающих к карьерам территорий установлены новые закономерности процессов рассеяния, распада ПГО и оседания вредных примесей, а также влияния многофазных турбулентных струй на эти процессы.

9. Установлено, что по сравнению с инверсионной стратификацией в атмосфере карьера при изотермии происходит увеличение уровней выравнивания температур и конвекции на 60% и объема в 2,2 раза. Эти обстоятельства определяют необходимость создания искусственными способами и средствами температурной инверсии в атмосфере карьеров.

10. На базе разработанных теоретических основ аэрогазодинамических и тепломассообменных процессов, происходящих при формировании, развитии и распаде ПГО во влажной стратифицированной атмосфере карьеров, установлено, что за счет предварительной обработки зоны взрыва и последующего активного воздействия на ПГО многофазных струй турбовентиляторов в облаке и атмосфере создается искусственная инверсия. Тем самым предотвращается выход облака за пределы карьера и создаются условия для его активного подавления с применением мощных генераторов многофазных струй. Реальная возможность активного подавления ПГО с применением генераторов осадков на базе ТВД подтверждается промышленными экспериментами на карьере ЦГХК.

11. Установлено, что существенное влияние на изменение виртуальных характеристик - температурного перегрева, скорости и времени подъема ПГО во влажной инверсионной стратифицированной атмосфере, определяющих основные параметры ПГО (уровень конвекции, объем, концентрацию вредных примесей) оказывает инверсионный температурный градиент, искусственно создаваемый генераторами осадков на базе ТВД. Искусственное формирование в атмосфере карьеров и ПГО температурной инверсии многофазными струями при положительных температурах приводит к уменьшению уровней выравнивания температур и конвекции на 40% и увеличению времени подъема до этих уровней на 60%.

12. Разработанные с непосредственным участием автора средства и системы всесезонного пылегазоподавления на базе ТВД прошли промышленные испытания на карьерах Урала (ГБРУ НТМК, комбината «Ураласбест», Казахстана (ЦГХК), Средней Азии (НГМК, карьер «Мурунтау») и Забайкалья (ПГХК и Заб. ГОК). Внедрение систем искусственного воздухообмена и всесезонного пылегазоподавления с применением генераторов осадков НК-12КВ-1М позволило за счет нормализации состава атмосферы отработать запасы руды на двух уранодобывающих предприятиях (ЦГХК и ПГХК) и получить экономический эффект в размере 330 тыс. руб. в год (в ценах 1990 г.).

Основное содержание диссертации изложено в следующих работах

1. Нестеренко Г.Ф. Формализация процессов активного подавления пылегазового облака при массовых взрывах в карьерах / Нестеренко Г.Ф. // Известия ВУЗов. Горный журнал. - 2004. - № 2. - С.33-38.

2. А.с. 1756579 СССР. МКИ5 Е 21 F 1/00. 5/02. Устройство для пылегазоподавления в карьерах / Нестеренко Г.Ф., Крючков В.Н., Конорев М.М., Росляков С.М. (СССР). - № 4815034/03; Заяв.16.04.90, опубл. 23.08.92. - Бюллетень изобретений. - 1992. - № 31.

3. Нестеренко Г.Ф. Координатник для исследования аэродинамических параметров струй карьерных вентиляторов / Нестеренко Г.Ф. // Межвузовский сборник «Вентиляция шахт и рудников». Вып. 9. - Л.: - 1982. - С.45-47.

4. А.с. 1271979 СССР. МКИ4 Е 21 F 1/00. Способ проветривания карьеров /Нестеренко Г.Ф., Макаров В.Н., Терещенко Г.Л., Конорев М.М. (СССР). - № 3701253/22-03; Заяв. 15.02.84; опубл. 23.11.86. - Бюллетень изобретений. - 1986. - № 43.

5. Нестеренко Г.Ф. Сравнительная оценка карьерных вентиляторов на базе авиационных газотурбинных двигателей / Нестеренко Г.Ф., Конорев М.М. // Наземное применение авиадвигателей в народном хозяйстве: Материалы межотраслевой выставки. - М.: ВИМИ. - 1977. - Вып. 2(4). - С.15-17.

6. Нестеренко Г.Ф. Отечественный опыт в области разработки средств и систем экологического мониторинга воздушной среды в атмосфере карьеров и прилегающих к ним территорий // Известия ВУЗов. Горный журнал. - 2007 - № 3 -С.60-64.

7. Нестеренко Г.Ф. Исследование процессов оседания вредных примесей при подъеме пылегазового облака (ПГО). / Нестеренко Г.Ф. // Сб. научных трудов «Аэрология» по материалам симпозиума «Неделя горняка-2007». Отдельный выпуск Горного информационно-аналитического бюллетеня. - 2007.- № 0В12. -С.161-166.

8. Конорев М.М.. Исследование и обоснование параметров модульного карьерного вентилятор ВОКМ_4_2500./Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2000. - № 5. - С.206-208.

9. Конорев М.М. Исследование процессов пылегазоподавления в карьерах при производстве массовых взрывов / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2000. - № 7. - С.81-83.

10. Конорев М.М. Исследование рабочих характеристик и рациональных режимов эксплуатации турбовинтовых двигателей (ТВД) карьерных вентиляторов / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2000. - № 6. - С.209-211.

11. Конорев М.М. Исследование санитарно-гигиенических характеристик турбовинтовых двигателей (ТВД) карьерных вентиляторов. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2000. - № 3. - С.188-190

12. Конорев М.М. Исследование эффективности средств пылегазоподавления в карьерах при различных атмосферных условиях. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2000. - № 7. - С.83-87.

13. Конорев М.М. К решению проблемы нормализации атмосферы глубоких кимберлитовых карьеров. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф., Еремеев В.И., Забелин В.В. // Актуальные проблемы разработки кимберлитовых месторождений: современное состояние и перспективы решения: Сб. докл. Международ. научно_практич. конф. Мирный-2001: - Мирный: ЯКУТНИПРОАЛМАЗ. - 2001. - С.117-122.

14. Конорев М.М. Выбор вертолетного винта в качестве ротора карьерного вентилятора. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф., Блонский М.В. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2002. - № 4. - С.196-198.

15. Конорев М.М. Обоснование выбора схем проветривания и режимов работы систем вентиляции карьеров. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2002. - № 4. - С.73-76.

16. Конорев М.М. Теоретические аспекты процессов формирования и подъема пылегазового облака при массовых взрывах в карьерах. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2002. - № 9. - С.88-91.

17. Конорев М.М. К вопросу снижения негативного воздействия на окружающую среду массовых взрывов в карьерах. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2005. - № 1 - С.109-113.

18. Конорев М.М. Вентиляция и пылегазоподавление в атмосфере карьеров. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. - Екатеринбург: ИГД УрО РАН. - 2000. - 312 с.

19. Конорев М.М. Установка для проветривания карьеров. /Конорев М.М., Блонский М.В., Нестеренко Г.Ф. // Патент на изобретение РФ № 2167302. - 2001.

20. Конорев М.М. Теоретические исследования процессов подъема пылегазового облака при массовых взрывах в карьерах. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2002. - № 4. - С.198-201.

21. Конорев М.М. Исследование процессов восстановления естественного воздухообмена, кондиционирования воздуха и пылегазоподавления в атмосфере карьеров. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Ресурсовоспроизводящие, малоотходные и природоохранные технологии освоения недр: Материалы 2-й международ. конф-ции. - М.: Изд-во РУДН. - 2003. - С.321-327.

22. Конорев М.М. Теоретические исследования процессов взаимодействия пылегазового облака (ПГО) и воздушно_газожидкостных струй при массовых взрывах в карьерах. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горный информационно_аналитический бюллетень. - 2003. - № 8. - С.76-79.

23. Конорев М.М. Эколого_экономическая характеристика средств нормализации атмосферы карьеров. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Геотехнологические проблемы комплексного освоения недр: Сб. науч.тр. ИГД УрО РАН. Вып. 2 (92). - Екатеринбург. - 2004. - С.231-244..

24. А.с. 1457517 СССР, МКИ4 Е 21 F 5/02. Способ пылегазоподавления / Росляков С.М., Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф., Филатов С.С., Страшников 0.Г., Киенко А.А., Зайцев В.Ф. (СССР). - № 4227757/22-03; Заяв. 13.04.87; опубл. 07.02.89. - Бюллетень изобретений. - 1989. - № 5. - С.259.

25. Нестеренко Г.Ф. О возможности повышения эффективности процессов пылегазоподавления в карьерах // Проблемы предотвращения загрязнения воздушного бассейна при открытой разработке железных руд: Докл. Всесоюз. науч.-техн. семинара (Кривой Рог, 16-18 октября 1990). - М.: Черметинформация. - 1990. - С.17-20.

26. А.с. 1195014 СССР. МКИ4 Е 21 F 1/08. Карьерный турбовентилятор /Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф., Филатов С.С., Крячков Н.Т., Зайцев В.Ф., Кац Б.А. (СССР). - № 3756646/22-03; Заяв. 19.03.84; опубл. 30.11.85. - Бюллетень изобретений. - 1985. - № 44.

27. Конорев М.М. Промышленные испытания системы искусственной вентиляции на базе авиадвигателей НК-12МВ. / Конорев М.М.,Филатов С.С., Нестеренко Г.Ф. и др. // Наземное применение авиадвигателей в народном хозяйстве: Материалы межотраслевой науч.-техн. конф. - М.: ВИМИ. - 1981. - Вып.2. - С.57-62.

28. Конорев М.М. Совершенствование конструктивных параметров карьерных вентиляторов-оросителей НК_12 КВ / Конорев М.М., Филатов С.С., Нестеренко Г.Ф. и др. // Наземное применение авиадвигателей в народном хозяйстве: Материалы межотраслевой выставки.- М.: ВИМИ. - 1981. Вып.2. - Ч.2. - С.63-70.

29. Конорев М.М. Конструктивные особенности и технико-экономические показатели карьерного вентилятора-оросителя НК-12 КВ-1М / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф., Филатов С.С. и др. // Горный журнал. - 1981. - № 6. - С.43-46.

30. A new Soviet ventilator - hamidifier opencast mines // Mining Magazine. - 1981. - Vol. 145. - № 6. - Р.505. - M.Konorev et al, Gornyi Zhurnal. № 6. 1981, рp. 43-46.

31. Конорев М.М. Исследование параметров струй и эффективности схем проветривания карьеров при работе вентиляторов в динамическом режиме. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф., Макаров В.Н. // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. - 1982. - № 1. - С.64-69.

32. Конорев М.М. Обоснование проектных решений при разработке системы искусственной вентиляции и пылегазоподавления карьера трубки "Мир" / Конорев М.М., Макаров В.Н, Нестеренко Г.Ф. и др. // Горный журнал. - 1984. - № 9. - С.57-59.

33. Конорев М.М. Отработка режимов пылегазоподавления в атмосфере глубоких карьеров с помощью вентиляторов-оросителей. / Конорев М.М., Нестеренко Г Ф., Макаров В.Н., Киенко А.А. // Техническое перевооружение железорудных карьеров: Сб. научн. тр. ИГД МЧМ СССР, № 86. - Свердловск. - 1988. - С.74-79.

34. Конорев М.М. Новые разработки в области карьерной аэрологии / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Проблемы безопасности при эксплуатации месторождений полезных ископаемых в зонах градопромышленных агломераций: Сб. докл. Междунар. симпозиум SРМ-95. - Пермь: ГИ УрО РАН. - 1995. - С.69-71.

35. Конорев М.М.Термодинамика процесса формирования пылегазового облака (ПГО) при массовых взрывах. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Горные науки на рубеже XXI века: Материалы Международной конференции. - Екатеринбург: УрО РАН. - 1998. - С.220-226.

36. Конорев М.М. Исследование эффективности средств пылегазоподавления в карьерах. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Сб. докл. Международной конференции по открытым и подземным горным работам. - М.: МГИ. - 1998. - С.53-56.

37. Конорев М.М. К обоснованию конструктивных параметров карьерных вентиляторов на базе авиационных турбовинтовых двигателей. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Проблемы геотехнологии и недроведения (Мельниковские чтения): Докл. Междунар. конф. Т.2. - Екатеринбург: ИГД УрО РАН. - 1998. - С.218-227.

38. А.с. 508097 (СССР). МКИ2 Е 21 F 1/08. Карьерный турбовентилятор /Конорев М.М., Филатов С.С., Нестеренко Г.Ф. (СССР). - № 2063028/03; Заяв. 30.09.74, опубл. 25.03.76. - Бюллютень изобретений. - 1976. - № 11. - С.160.

39. А.с. 596020 СССР, МКИ2 Е 21 F 1/08. Карьерный турбовентилятор / Конорев М.М., Филатов С.С., Нестеренко Г.Ф., Макаров В.Н. (СССР). - №2364804/22-03; Заяв. 24.05.76; опубл. 28.02.78. - Бюллютень изобретений. - 1978. - № 8. - С.230.

40. А.с. 1023106 СССР. МКИ3 Е 21 F 1/08. Карьерный турбовентилятор / Конорев М.М., Филатов С.С., Нестеренко Г.Ф. (СССР). - № 3384827/22-03; Заяв. 23.12.81; опубл. 15.06.83. - Бюллютень изобретений. - № 22.

41. Ventilating open pit mines during blasting // Mining Magazine. - 1973. -Vol.174. - № 8. - P.163. - S.S.Filatov et al Gornyi Zhurnal. - № 5. - 1973, pp.13-17.

42. Конорев М.М. Исследование процессов диффузионного рассеяния пылегазового облака (ПГО) / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Сб. научных трудов «Аэрология» по материалам симпозиума «Неделя горняка-2007». Отдельный выпуск Горного информационно-аналитического бюллетеня. - 2007. - № 0В12. - С.154-160.

43. Конорев М.М. Теоретические исследования качеств системы «винт - насадок» для карьерных вентиляторов. / Конорев М.М., Нестеренко Г.Ф. // Сб. научных трудов «Аэрология» по материалам симпозиума «Неделя горняка- 2007». Отдельный выпуск Горного информационно-аналитического бюллетеня. - 2007. - № 0В12. - С.92-100.

Размещено на Allbest.ru