Обоснование схем многоштрековой подготовки выемочных участков газоносных угольных пластов на больших глубинах

1680

выемочная 1320, полная 1605

1820

1800

7.

Направление подвигания лавы

по прости-ранию

по падению

по прости-ранию

по прости-ранию

8.

Непосредст-венная кровля

аргиллит

аргиллит

алевролит ниже ср. уст. m=1,7м

аргиллит

9.

Основная кровля

аргиллит, песчаник

песчаник

песчаник

m=7-10м

алевролит, песчаник

№

Показатель

123-ю-IV

832-ю-IV

512-с-IV

314-с- IV

10.

Подготовка выемочных участков

бесцели-

ковая

бесцели-

ковая

бесцели-

ковая

бесцеликовая

11.

Схема проветривания

3-В-Н-н-пт

3-В-Н-н-пт

3-В-Н-н-пт

3-В-Н-н-пт

12.

Применение дегазации

бурение дегазационных скважин по КШ

бурение дегазационных скважин по КШ

бурение дегазационных скважин по КШ

бурение дегазационных скважин по КШ

13.

Сечение выемоч-ных выработок в свету

Арка, 10,3 м², по КШ -

12,8 м²

Арка, 9,0 м², по КШ - 12,8 м²

Арка,

12,8 м²

Арка,

12,8 м²

14.

Поддержание за лавой

золоблочная полоса, ремонтины

золоблочная полоса, ремонтины

золоблочная полоса, ремонтин

золоблоч-ная полоса, ремонтины

Таблица 4Показатели работы забоев в дни повышенной добычи (65 дней)

№	Показатель	123-ю-IV ш. Северная	832-ю-IV ш. Воркутинская	512-с-IV ш. Комсомольская	314-с- IV ш. Заполярная
1.	Норматив суточной нагрузки на забой, т/сут	1500	1500	1500	1500
2.	Число дней с нагрузкой равной или выше норматива	16 (25%)	8 (12%)	10 (15%)	5 (8%)
3.	Число дней с нагрузкой менее 1000 т/сут	29 (45%)	27 (42%)	36 (55%)	52 (80%)
4.	в том числе дней простоев (0 т/сут)	20 (31%)	0	8 (12%)	12 (18%)
5.	Максимально достигнутая нагрузка, т/сут	2700	2250	2000	2000
6.	Общий объем добычи за рассматриваемый период (65 дней), т	61998	67150	57650	37210
7.	Средняя нагрузка на забой, т/сут	954	1033	887	572

Как видно из табл. 4, суточная нагрузка на очистные забои в рассматриваемые дни превышала установленный норматив менее чем в 25 % случаев (по лаве 314-с-IV - в 8%). В то же время число дней с нагрузкой менее 1000 т/сут составляет от 45 % (123-ю-IV) до 80 % (314-с-IV) при значительном (до 31 %) количестве дней простоев. Это свидетельствует о низкой эксплуатационной надежности применяемого оборудования, несовершенстве технологических схем, а также завышенном значении норматива нагрузки. Максимально достигнутый уровень нагрузки - 2700 т/сут можно считать пределом для бесцеликовых схем в данных условиях.

В качестве факторов, ограничивающих уровень нагрузок на очистные забои в рассматриваемых схемах, следует отметить, помимо надежности оборудования, высокую трудоемкость работ на сопряжениях лав, а также газовый фактор.

Управление газовыделением средствами вентиляции и дегазации (с эффективностью до 70 %) на выемочных участках пласта «Четвертый» при бесцеликовых схемах обеспечивает уровень нагрузок по газовому фактору не более 1500 т/сут.

Таким образом, при достигнутых глубинах разработки увеличение нагрузки на очистные забои по пласту «Четвертый» до 2000 т/сутки и более, а также существенное снижение затрат на поддержание подготовительных выработок при бесцеликовой технологии практически недостижимо. Для решения поставленных задач необходимы технические решения, выходящие за рамки бесцеликовых схем. При использовании более совершенных средств механизации очистных работ, для обеспечения их высокопроизводительной работы необходим переход от бесцеликовой к многоштрековой подготовке выемочных участков.

При выборе вариантов многоштрековой подготовки выемочных участков (двумя, тремя или четырьмя выработками) необходимо произвести оценку удароопасности межштрековых целиков, которая проводится на основе расчета параметров НДС массива.

Для оценки НДС межштрековых ленточных целиков и его динамики при многоштрековой подготовке выемочных участков были проведены экспериментально-аналитические исследования методом граничных элементов. Исследования проводились для пластов «Четвертый» и «Пятый» Воркутского месторождения, которые являются защитными для вышележащих продуктивных пластов «Тройной» и «Мощный», выполнены с привлечением современных подходов к оценке напряженно-деформированных состояний изучаемых областей массива горных пород, включающих в рассматриваемом случае выемочные штреки как при их расположении в «невозмущенных» очистной выемкой зонах, так и в зонах влияния на их мехсостояние выработанного пространства (ВП). При проведении исследований учитывался и такой технологический фактор как суточная нагрузка на очистной забой. Базовые результаты исследований, полученные для условий отработки пласта «Четвертый», можно экстраполировать и для пласта «Пятый».

Геологические характеристики донной части Воркутского месторождения (H 10001200 м) обобщены на основе дифференцированных оценок углевмещающих толщ по полям шахт «Комсомольская», «Северная», «Воркутинская». Схемы подготовки выемочных участков, принятые для анализа, показаны на рис. 7. Вентиляционные выработки за очистным забоем не поддерживаются. Примыкающая (конвейерная) к лаве выработка поддерживается только до первой (по направлению от очистного забоя к выработанному пространству) сбойки, т.е. на расстоянии порядка 100 метров. Отработка последующего (примыкающего к рассматриваемому) столба реализуется при использовании лишь одной (нижней на схемах) выработки.

Выемочные штреки (по всем схемам - прямоугольного сечения) имеют габариты: ширина 5,2 м; высота - 3,0 м. Проходка штреков реализуется с подрывкой пород как кровли (1,0 м), так и пород почвы (0,5 м). Средняя мощность пласта «Четвертый» в процессе оценки НДС массива принята равной 1,5 м. Во всех случаях предусматривается анкерное крепление выработок. Согласно существующим нормативным требованиям ширина междуштрековых целиков на данном пласте принята равной 6,0 м.

Горно-геомеханические модели (ГГМ) разработаны применительно к квазиоднородному вмещающему пласт «Четвертый» массиву, отвечающему натурным условиям по средневзвешенным механическим (деформационным Е_д и _д) характеристикам выделенных в массиве «пакетам» пород. Параметр Е_д - модули деформаций указанных «пакетов», отражающие наличие пластических свойств в рассматриваемых комплексах пород (либо в выделенных литотипах, например, в пласте).

Наличие изотропии в массиве, вмещающем выемочные штреки, позволило выполнить оценку параметров НДС в постановке задач плоской деформации, что и нашло отражение в соответствующих горно-геомеханических моделях. Граничные статистические условия для решаемых методом разрывных смещений задач приняты с учетом реальных для рассматриваемых глубин разработки величин геостатических давлений во вмещающем изучаемые объекты массиве, корректируемых с учетом места расположения сечения, характерного для соответствующих ГГМ.

На рис. 8 приведена схема расположения указанных сечений в пределах выемочного участка, которым отвечают ГГМ I, ГГМ II и ГГМ III. На рис. 9 приведена ГГМ III_i, где «I» - индекс наличия в ГГМ соответствующего числа выемочных штреков (i = 2 - два штрека; i = 3 - три штрека; i = 4 - четыре штрека).

Рис. 7. Схемы подготовки выемочных участков пласта «Четвертый» (аналогично - «Пятый») а - двухштрековая; б - трехштрековая; в - четырехштрековая

Для оценки опасности возникновения в межштрековых целиках (МШЦ) горных ударов (ГУ) необходим анализ, в частности, полей компоненты _У тензора _ij.

Рис. 8. Схема расположения сечений исследуемых в соответствующих им ГГМ: «I-I» - сечение в «невозмущенном» массиве впереди забоя лавы; «II-II» - сечение в зоне опорного давления (ОД) лавы (с учетом «смещения» ОД в околоштрековую область - к границе столба); «III-III» - сечение, соотносимое с областью ВП (на протяжении 100 м от плоскости очистного забоя)

Рис. 9. ГГМ III_i массива вмещающего пласт «Четвертый» в зоне позади очистного забоя (в зоне его влияния), где «I» - индекс наличия в ГГМ соответствующего числа выемочных штреков (i = 2 - два штрека; i = 3 - три штрека; i = 4 - четыре штрека)

В общем случае возможность развития горного удара оценивается соотношением модулей спада (М) и модуля упругости (Е) в «очаге» формирования динамического явления: = M/E; при > 1 - возможно развитие ГУ. Кроме того, необходимым условием возникновения в целике горного удара является выполнение неравенства: Р_n > Р_m, где: Р_n - фактическая нагрузка, передаваемая породами на целик; Р_m - максимальная (предельная) нагрузка, воспринимаемая тем же целиком.

Параметр Р_m может быть определен по зависимости:

P_m = K_f0S,

гдеK_f- коэффициент формы;

₀- прочность МШЦ на одноосное сжатие (определяемая с учетом «масштабного фактора»); может быть - в нашем случае - принята равной 15 МПа;

S - площадь продольного сечения конкретного целика (в нашем случае: S = 2Ll; 2L- ширина целика; l - «единичная» длина целика).

Параметр Р_n может быть определен достаточно элементарно на основе статического условия только для варианта «большого» числа горизонтально (примерно горизонтально) расположенных целиков. В нашем случае расчеты «Р_n» могут быть реализованы только на базе анализа полей _У, получаемых дифференцировано для характерных зон выемочного участка (рис. 9) при варьируемом количестве штреков (от 2-х до 4-х) на базе, например, методических подходов, изложенных в предыдущем разделе. Следовательно, определив величины средневзвешенных по ширине целика компонент _Ус.в. (с учетом рассматриваемых, как отмечалось, горногеомеханических и технологических вариаций) параметр Р_n будет соответствовать:

Р_{n Ус.в.}S.

Коэффициент формы (K_f) может быть определен по зависимости:

,

где-нормированная (по ₀) величина остаточной (_*) прочности угля, то есть: ;

2L - ширина межштрековых целиков;

2h - высота межштрековых целиков;

е₀ - эмпирический параметр для углей изменяющийся в диапазоне: 0,60,8.

Возможный диапазон колебаний величины _* в среднем оценивается значениями (0,20,4) ₀ (для пласта «n₁₁» величина ₀ 15 МПа).

С учетом приведенных данных (учитывая и геометрию целиков) параметр K_f может быть охарактеризован величинами: 3,0 (для «условий» при Е_С 700 МПа) и 3,9 (для «условий» Е_д 1310³ МПа).

Параметр «S» для рассматриваемой геометрии целиков составит: 610⁴ см².

Величины предельных нагрузок на целики, следовательно, определятся как:

2710³ т (для «условий» Е_С 700 МПа) и 35,110³ т (для «условий» Е_д 1310³ МПа).

Параметры Р_п в соответствие с каждой из схем определяются для конкретных целиков как средневзвешенные по их ширине величинами значений _У.

По полученным соотношениям P_m и Р_n оценивается возможность развития (или отсутствие таковой) в конкретном целике динамического явления типа горного удара. Результаты выполненного обобщения приведены в табл. 5.

Таблица 5Оценка удароопасности межштрековых целиков (МШЦ) по результатам определения НДС массива

Индекс сечения	Количество штреков (i)	Мех. характеристика МШЦ (“Ед” или “Ес”)	Условия удароопасности МШЦ
			Достаточное условие безопасности - отсутствие ГУ (Рm > Рn) (тонн)	Возможно развитие ГУ (Рn > Pm), (тонн)
I-I	2	Ед	35 100 > 19 878	--
		Ес	27 000 > 6 420	--
	4	Ед	35 100 > 25 020	--
		Ес	27 000 > 17 040	--
II-II	2	Ед	35 100 > 29 700	--
		Ес	27 000 > 9 600	--
	4	Ед	--	37 400 > 35 100
		Ес	27 000 > 12 180	--
III-III	2	Ед	--	70 800 > 35 100
		Ес	27 000 > 24 600	--
	4	Ед	--	97 500 > 35 100
		Ес	--	52 500 > 27 000
	3	Ед	--	100 500 > 35 100
		Ес	27 000 > 16 080	--

Примечание. Количественные оценки параметров Р_n выполнены применительно к целикам, примыкающим к выработанному пространству.

На основе проведенных исследований напряженно-деформированного состояния массива с помощью разработанных горно-геомеханических моделей применительно к спаренным выработкам, разделенным целиком угля, установлено:

целики угля шириной от 2 до 6 м, переходя впереди очистного забоя под влиянием опорного давления в предельное состояние, не опасны по горным ударам, что подтверждают также данные натурных наблюдений;

Применительно к схемам подготовки тремя и четырьмя выработками по результатам исследований установлено:

при трехштрековой подготовке целики угля, относимые в соответствии с инструкцией по горным ударам к податливым, т.е. шириной не более 0,1l (l - ширина зоны опорного давления), не являются удароопасными вне зоны опорного давления впереди очистного забоя; выходят на грань удароопасности по критерию действующих на целик нагрузок в зоне влияния лавы; становятся удароопасными по этому критерию за лавой. Неопасное состояние возможно лишь в случае перехода целиков в податливый режим, т.е. деформирования за пределом прочности. Возможность перехода в указанный режим, подтвержденная натурными наблюдениями для спаренных выработок, требует дополнительной экспериментальной проверки в случае подготовки выемочных участков тремя и более выработками;

при подготовке выемочных участков четырьмя штреками податливые целики за лавой представляют опасность по горным ударам в обеих рассматриваемых режимах деформирования;

во всех рассмотренных вариантах многоштрековой подготовки отмечается наличие зон растяжения (и в условиях Е_д и Е_с) в почве выработок, что предполагает развитие в них процессов пучения (пучение почвы отмечено также в натурных условиях при подготовке выемочных участков спаренными выработками на шахтах ОАО «Воркутауголь»).

Таким образом, в условиях больших глубин наиболее предпочтительной среди схем подготовки выемочных участков по факторам геодинамической безопасности и эффективного управления газовыделением является схема с использованием спаренных выработок с податливым целиком между ними.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации на основе проведенных исследований разработаны научно обоснованные технические и технологические решения по эффективной и безопасной подготовке и отработке выемочных участков газоносных угольных пластов на больших глубинах, внедрение которых вносит значительный вклад в развитие экономики. Основные научные и практические результаты, выводы и рекомендации заключаются в следующем:

1. Бесцеликовые схемы подготовки выемочных участков при отработке высокогазоносных пластов на больших глубинах обеспечивают безопасность по горным ударам, но не позволяют полностью использовать возможности современных средств механизации очистных работ вследствие существенных ограничений нагрузки на очистные забои по газовому фактору.

2. Многоштрековые схемы подготовки выемочных участков, применяемые в ведущих угледобывающих странах мира на пластах с благоприятными условиями залегания, могут быть использованы на пластах в сложных по газовому и геодинамическому факторам горно-геологических условиях лишь при условии обеспечения геодинамической безопасности целиков между штреками;

3. Проведение спаренных выработок с податливым целиком между ними для подготовки выемочных участков позволяет в комплексе решить вопросы управления газовыделением и поддержания выработок на пластах со сложными горно-геологическими условиями.

4. Оставление податливого целика между спаренными выработками позволяет обеспечить канал для изолированного отвода метановоздушной смеси на границе с выработанным пространством, улучшить условия поддержания сохраняемой для повторного использования выработки, изолировать выемочные столбы друг от друга при обеспечении безопасности горных работ с точки зрения динамических явлений.

5. Применение трех- и четырехштрековых схем подготовки выемочных участков позволяют использовать одну из выработок в качестве канала для изолированного отвода МВС, являются наиболее предпочтительными с точки зрения управления газовыделением, но в каждом конкретном случае требуют обеспечения геодинамической безопасности целиков.

6. При трехштрековой подготовке целики угля, относимые в соответствии с действующими в отрасли нормативными документами к податливым, т.е. шириной не более 0,1l (l - ширина зоны опорного давления), не являются удароопасными вне зоны опорного давления впереди очистного забоя; выходят на грань удароопасности по критерию действующих на целик нагрузок в зоне влияния лавы; становятся удароопасными по этому критерию за лавой. Неопасное состояние возможно лишь в случае перехода целиков в податливый режим, т.е. деформирования за пределом прочности. Возможность перехода в указанный режим, подтвержденная натурными наблюдениями для спаренных выработок, требует дополнительной экспериментальной проверки в случае подготовки выемочных участков тремя и более выработками.

7. При подготовке выемочных участков четырьмя штреками податливые целики за лавой представляют опасность по горным ударам в обеих рассматриваемых режимах деформирования.

8. В условиях высокой природной метаноносности (до 50-75 м³/т) наиболее эффективной является прямоточная схема проветривания в сочетании с подземной дегазацией с коэффициентом эффективности не менее 0,7 и изолированным отводом части потока метановоздушной смеси, вымываемой утечками воздуха из выработанного пространства, по дренажному штреку в исходящую выемочного участка.

9. Изолированный отвод метановоздушной смеси на выемочном участке может быть эффективно организован лишь при обеспечении необходимого поперечного сечения дренажной выработки не менее 5 м² на всем протяжении выемочного столба.

10. В случае невозможности или нецелесообразности вследствие высокой трудоемкости обеспечения необходимого поперечного сечения дренажной выработки на границе с выработанным пространством, возможен переход от подготовки спаренными выработками к трех- или четырехштрековым схемам и использованию в качестве канала для изолированного отвода выработки, отделенной от выработанного пространства податливым целиком; целесообразность перехода к трех- или четырехштрековым схемам подготовки в каждом конкретном случае определяется на основе сравнения затрат на проведение дополнительных выработок и соответствующего увеличения нагрузки на очистной забой по газовому фактору.

11. Предложенный алгоритм выбора технологии отработки выемочных участков высокогазоносных пластов на больших глубинах позволяет на стадии проектирования определить экономические перспективы отработки отдельных участков пластов, выбрать рациональную технологию, определить необходимость и целесообразность перехода от бесцеликовых схем подготовки выемочных участков к многоштрековым схемам.

12. Подготовка выемочных участков спаренными выработками с податливым целиком между ними позволяет обеспечить эффективность и безопасность горных работ в широком диапазоне горно-геологических условий, имеет существенное преимущество по сравнению с другими технологиями на глубинах более 800 м при абсолютной газообильности выемочных участков более 60 м³/мин.

Полученные выводы и рекомендации могут быть использованы для эффективной и безопасной отработки высокогазоносных, опасных по динамическим явлениям пластов на шахтах Печорского, а также других угольных бассейнов.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ И НАУЧНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

Математическое моделирование работы очистных забоев на шахтах ПО Воркутауголь // Записки СПГГИ им. Г.В.Плеханова. Том 139 Подземная разработка месторождений, С-Пб, 1994 (Соавтор: Ковалев О.В.)

Состояние и перспективы развития Печорского угольного бассейна в условиях рыночной экономики // III международная научно-практическая конференция «Перспективы развития горнодобывающей промышленности», Новокузнецк, 1996, с.28-29 (Соавторы: Коршунов Г.И., Лобес Ю.Р.)

Mine development techniques at Vorkutaugol // Proceedings of the '96 International Symposium on Mining Science and Technology, A.A.BALKEMA, /ROTTERDAM/, BROOKFILD/, 1996, p.367-368 (Соавторы: Коршунов Г.И., Лобес Ю.Р.)

Анализ возможностей реализации структуры «шахта-лава» на шахте «Центральная» ОАО «Воркутауголь» // IV международная научно-практическая конференция «Перспективы развития горнодобывающей промышленности», Новокузнецк, 1997, с. 144 - 145 (Соавтор: Краснер Л.И.)

Efficiency analysis of coal bed mining technology at Vorkutskoe deposit // Mining Equipment and Technology towards 21 Century - Review and Prospect, PROCEEDINGS OF THE INTERNATIONAL MINING TECH`97 SYMPOSIUM, 1997, p. 813-815 (Соавторы: Коршунов Г.И., Экгардт В.И.)

Пути совершенствования технологии отработки удароопасных газоносных угольных пластов Воркутского месторождения // Уголь, № 6, 1998, с.23-25 (Соавтор: Веселов А.П.)

Патент № 2109952 (Российская Федерация). «Способ крепления горных выработок». ОАО «Воркутауголь». Бюллетень изобретений №12, 1998 (Соавторы: Коршунов Г.И., Погудин Ю.М.)

Патент № 2134789 (Российская Федерация). «Способ крепления кровли в очистных забоях». ОАО «Воркутауголь». Бюллетень изобретений № 23, 1999 (Соавторы: Погудин Ю.М., Экгардт В.И., Веселов А.П.)

Опыт использования спаренных выработок для подготовки выемочных столбов на шахтах ОАО Воркутауголь// М.: МГГУ, ГИАБ № 8, 1999, с. 39-41 (Соавторы: Прутян В.А., Гусельников Л.М.)

Оценка влияния скорости подвигания очистных забоев на напряженно-деформированное состояние окружающего массива //М.: МГГУ, ГИАБ №1, 1999, с.44-46 (Соавторы: Коршунов Г.И., Баранов В.Н.)

Оценка влияния на природную среду процессов производства товарного угля ОАО «Воркутауголь» // Уголь, № 5, 1999, с. 50-52 (Соавтор: Экгардт В.И.)

Анализ эффективности способов прогноза и предотвращения динамических явлений на Воркутском угольном месторождении // Актуальные проблемы горной науки и образования: Сборник трудов научно-методической конференции / СПГГИ (ТУ), СПб, 1999, с. 80-82 (Соавтор: Гусельников Л.М.)

Gas Emission Control on Longwall Panels at the Vorkuta Coal Mines // Proceedings of the 8-th U.S. Mine Ventilation Symposium, 1999, p. 41-42 (Соавторы: Бобровников В.Н., Веселов А.П.)

Сопоставительная оценка геодинамической безопасности схем подготовки выемочных участков шахт ОАО «Воркутауголь» // Тезисы докладов научно-методической конференции «Уголь в XXI веке», СПб.: изд. СПГГИ (ТУ), 2000, с.62-63 (Соавторы: Коршунов Г.И., Гусельников Л.М.)

Методологические принципы выбора параметров эффективной технологии отработки угольных пластов в сложных горно-геологических условиях // М.: МГГУ, ГИАБ, № 3, 2001, с.178-181

Патент № 2134789 (Российская Федерация). «Способ опережающего крепления кровли краевой части пласта очистной выработки». Бюллетень изобретений № 29, 2001 (Соавторы: Погудин Ю.М., Иванов А.А.)

Патент № 2178526 (Российская Федерация). «Способ разработки пологих и наклонных угольных пластов». Бюллетень изобретений № 2, 2002 (Соавторы: Веселов А.П., Погудин Ю.М., Шейман Э.М., Березин Л.И., Пантелеев А.С.)

Исследование НДС податливого угольного целика при подготовке выемочных участков спаренными выработками // М.: МГГУ, ГИАБ №9, 2002, с.146-149 (Соавтор: Ковалев О.В.)

Оценка уровня безопасности схем подготовки выемочных участков шахт ОАО «Воркутауголь» по фактору риска // М.: МГГУ, ГИАБ №2, 2004, с. 133-135 (Соавторы: Булдакова Е.Г., Коршунов Г.И.)

Рекомендации по управлению газовым режимом выемочных участков шахт Воркуты в условиях высокой метанообильности // М.: МГГУ, ГИАБ №8, 2004, с. 16-20 (Соавторы: Шувалов Ю.В., Бобровников В.Н.)

Патент № 2232272 (Российская Федерация). «Способ разработки пластов полезных ископаемых». Бюллетень изобретений № 19, 2004 (Соавторы: Экгардт В.И., Коршунов Г.И., Погудин Ю.М., Волковская С.Г., Акоева И.Л.)

Подземная разработка угольных пластов в сложных горно-геологических условиях: тенденции развития технологии // Народное хозяйство Республики Коми, том 14, № 3, 2005, с. 619-624

К оценке возможностей технологических схем очистных работ и горизонтов шахт Воркутского месторождения в условиях высокой метанообильности // М.: МГГУ, ГИАБ №9, 2005, с. 115-121 (Соавторы: Бобровников В.Н., Зуев В.А., Сальников А.А.)

О перспективах струговой выемки пласта «Пятый» Воркутского месторождения // Народное хозяйство Республики Коми, том 15, №1, 2006, с. 105-107 (Соавтор: Полищук Л.В.)

Патент № 2282030 (Российская Федерация). «Способ разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов». Бюллетень изобретений №23, 2006 (Соавторы: Зуев В.А., Погудин Ю.М., Бобровников В.Н., Вовк А.И., Сальников А.А., Бучатский В.М., Бочаров И.П.)

Стоимостная оценка многоштрековых схем подготовки выемочных участков на шахтах ОАО «Воркутауголь» // М.: МГГУ, ГИАБ №1, 2007, с. 233-237 (Соавторы: Зайцева М.М., Иванов В.С.)

Интенсивная отработка высокогазоносных угольных пластов на больших глубинах //Монография; СПб.: изд. МАНЭБ, 2007, 250 с. (Соавтор: Задавин Г.Д.)

Возможности и перспективы скоростного проведения выработок при многоштрековой подготовке выемочных участков на шахтах ОАО «Воркутауголь» // Уголь, № 12, 2007, с. 4-8 (Соавторы: Долоткин Ю.Н., Задавин Г.Д.)

Размещено на Allbest.ru