Эколого-социальные проблемы при устройстве хранилища химотходов коксохимического производства в г. Череповец

По мере завершения работ по устройству «стенки в грунте» первого яруса ведутся работы по устройству экрана по дну хранилища, и производится отсыпка дамб. Все укладываемые грунты подлежат уплотнению до проектных значений. После завершения работ по устройству экрана в основании хранилища ведутся работы по завершению отсыпки дамб, устройству глиняного экрана на откосе в месте сопряжения нового и старого хранилищ и защитного слоя по нему толщиной 78 см. Устройство экрана начинается с подготовки выравнивающего слоя из песка. Затем производится его уплотнение без поливки водой. Устройство экрана из суглинка, толщиной 100 см производится бульдозером с уплотнением.

При достижении отметки дамб 117,5 м устраивается второй ярус «стенки в грунте». Дамба досыпается до проектной отметки, производятся крепления гребня и откосов, устраиваются площадки для контрольно-измерительной арматуры и укладываются водосливные трубы под проезжей частью. При достижении насыпи дамб до проектных отметок завершаются работы по подъездной дороге и съездам с нее с обустройством дороги и разгрузочных площадок [18].

Отсыпка дамб, контроль за грунтами, степенью их уплотнения и качеством уплотнения «стенки в грунте» осуществляется в процессе всего строительства в соответствии с нормативными документами.

Устройство ограждающих и разделительной дамб. Дамбы устраиваются не проезжие, ширина дамб по гребню составляет 4,5 м, заложение низового откоса 1: 2,5, верхового откоса ломаного профиля 1: 3, до отметки 114,00 и м 1: 2,5 выше этой отметки. Протяженность ограждающих дамб хранилища составляет 695,0 м, разделительной дамбы - 268 м. Профили поперечного сечения дамб приняты на основании статистических расчетов устойчивости откосов при различных уровнях наполнения хранилища отходами [Там же].

Производим расчет устойчивости низового откоса. Степень устойчивости низового откоса оценивается коэффициентом запаса устойчивости К_з. В результате расчета заданного откоса надо найти минимальное значение К_з и сравнить эту величину с допускаемой К_{з доп.}, при этом должно быть соблюдено условие К_{з мин.} ? К_{з доп.}, где величина допускаемого коэффициента запаса назначается в зависимости от класса капитальности сооружения и условия работы откоса [19].

Минимальный коэффициент запаса устойчивости откоса принят равным 1,2, что соответствует II классу капитальности для гидротехнических сооружений 9п 3.20 СНиП 2.01.28-85 «Полигоны по обезвреживанию и захоронению токсичных промышленных отходов. Основные положения по проектированию».

Расчет ведется по методу круглой цилиндрической поверхности графоаналитическим способом. Вычерчивается поперечный профиль дамбы, соблюдая одинаковыми горизонтальный и вертикальный масштабы. Расчетная схема устойчивости низового откоса дамбы приведена на рисунке 3 [19].



Рисунок 3 Расчетная схема устойчивости низового откоса дамбы: О - центр скольжения; R- радиус

Проводится осредненная линия низового откоса.

Коэффициент запаса на устойчивость определяется как отношение суммы моментов удерживающих сил к сумме моментов сдвигающих сил g формуле (4.1).

. (4.1)

где - момент удерживающих сил;

- мемент сдвигающих сил.

Действующие силы определяются в следующей последовательности: В.В. Фадеев рекомендуют центры кривых скольжения располагать в прямоугольнике ДЖД'Ж'. Для построения этого прямоугольника из середины откоса (точка Б) прочерчиваем вертикаль и линию под углом 85° к откосу. Затем пользуясь таблицей 7 [5] вычисляем радиусы БД и БЖ и проводим дуги ДД' и ЖЖ' [20].

В секторе ДЖЖ'Д' выбираем центр скольжения О, из которого радиусом R очерчиваем кривую скольжения АГ с таким расчетом, чтобы она проходила между осью дамбы и бровкой низового откоса дамбы. Для выявления всех действующих сил на откосе дамбы массив АА'В' ГА делим на вертикальные полосы шириной b=0,1R. Разбивка полос начинается с нулевой, которая располагается по обе стороны от вертикали, опущенной из точки О до пересечения с кривой скольжения АГ.

Подсчет действующих сил сведен в таблицу 3, порядок заполнения которой следующий: Sinб для рассматриваемой полосы равен её порядковому номеру, поделенному на 10. По оси полосы измеряется средняя её высота. В данном случае, т.е. при отсутствии воды в нижнем бьефе, приведенная высота полосы будет равна средней высоте полосы для грунта при естественной влажности [Там же].

Объемная масса грунта при естественной влажности определяется по формуле (4.2).

, т/м³, (4.2)

где n - относительная пористость грунта;

- плотность грунта, т/м³;

k- коэффициент, зависящий от влажности грунта, принимается 1,12.

Угол внутреннего трения ц и удельное сцепление с принимаются по зонам соответственно состоянию и физико-техническим характеристикам грунтов. В зоне прохождения кривой скольжения от А до М принимается ц₁с₁, а в зоне от М до Г ц₂с₂ [22].

Длина дуги кривой скольжения вычисляется по формуле (4.3).

l = (4.3)

где R- радиус кривой скольжения, м;

- центральный угол дуги АМГ.

Определение коэффициента запаса на устойчивость осуществляется по формуле (4.4).

(4.4)

где - сила трения;

- сила сцепления;

- сдвигающая сила от собственного веса.

Радиусы для построения сектора ДД'ЖЖ', в котором размещаются центры наиболее опасных кривых скольжения, имеют следующие значения: БД=к₁Н_д= 0,9·12=10,8; БЖ = к₂Н_д=2·12=24 м. В результате графического построения дамбы, кривой скольжения и сползаемого массива имеем: R = 29 м; b = 0,1R = 2, 9 м, число полос 13 [21].

Придание верховому откосу ломаного профиля способствует уменьшению объема насыпи дамбы. Устойчивость верхового откоса обеспечивается при отсыпке из суглинка над полиэтиленовым экраном толщиной не менее 1,8 м. Экран из суглинка, как и тело основной дамбы, отсыпается из суглинистых грунтов разрабатываемых в резерве суглинка на промышленной площадке ЧМК. Проектная плотность сухого грунта равна 1,83 т/м³ при коэффициенте относительного уплотнения - 1,03. Расчетный коэффициент фильтрации суглинков в проекте принят 0,01 м/сут [Там же].

Подсчет действующих сил приведен в таблице 3 [22].

Таблица 3

Подсчет действующих сил

Номер полосы			hпр=hес	hпр	Ц		hпр	c	l	cl
8	0,8	0,62	3,6	2,88	16°	0,29	0,63	3	17,7	53,1
7	0,7	0,71	4,4	3,08					-	-
6	0,6	0,83	6,0	3,6	-	-		-
5	0,5	0,86	7,0	3,5						-
4	0,4	0,92	7,4	2,96	12°	0,22	1,50	2,25	24,3	54,7
3	0,3	0,95	7,4	2,22	-			-	-	-
2	0,2	0,98	7,0	1,4
1	0,1	0,99	6,4	0,64
0	-	1,00	5,4	-
-1	-0,1	0,99	3,6	-0,36
-3	-0,3	0,95	1,2	-0,36
-4	-0,4	0,92	-	-
?				19,08			2,13			107,8

Объемная масса грунта в естественном состоянии:

г_ес= (1-0,66)·2,71·1,12=1,03 т/м³.

Подставляя все данные, полученные графоаналитическим способом, вычисляется коэффициент запаса на устойчивость:

К_з == 2,01.

Вычисленный коэффициент устойчивости низового откоса дамбы вполне удовлетворяет нормальным условиям работы.

Оси ограждающих дамб в меридиальном направлении совмещаются с осями дамб существующих хранилищ. Южная дамбы получена в результате расширения существующей дамбы с устройством проезда по её гребню автотранспорта к месту выгрузки отходов. Положение северной дамбы определено с учетом границ отведенных металлургическому комбинату площадей, наличия существующей застройки и водоохранных требований. С запада границей для проектируемого хранилища служит существующая автодорога, с севера и северо-востока - коридор наземных трубопроводов и водоохранная зона реки Кошта - 100 м. с востока - свалка промышленных отходов [22].

Положение внутренней разделительной дамбы принято из условия наблюдения равного стока заполнения хранилищ отходами от производства холоднокатного листа и коксохимического производства.

Далее производится расчет осадки грунтов основания дамбы. Осадка дамбы складывается из осадки тела дамбы и осадки грунтов основания. Возведение дамбы производится с уплотнением, поэтому считается, что дальнейшее уплотнение под действием собственного веса не происходит[10]. Основные деформации возникают из-за уплотнения грунтов основания весом дамбы. Величина этой осадки определяется по формуле (4.5).

S=T, м, (4.5)

где Т - толщина сжимаемого основания дамбы, м ;

- коэффициент пористости грунта основания плотины в естественном состоянии;

- то же, после возведения насыпи.

Определяем напряжение в середине сжимаемого слоя грунта основания дамбы в естественном состоянии по формуле (4.6).

р_нач= г_ср.взв , т/м² (4.6)

где г_ср.взв- объемная масса средневзвешенного грунта, т/м³;

Т- толщина определенного вида грунта, м;

Все работы по складированию, уплотнению и изоляции на хранилищах химотходов выполняются механизированно. Настоящая инструкция содержит основные положения, которые следует строго соблюдать при проектировании, эксплуатации и рекультивации полигонов для обеспечения санитарных и экологических требований эффективного использования земельных участков [22].

Схемы к расчету основания дамбы приведены на рисунке 4.



Рисунок 4 Схемы к расчету основания дамбы [23]

Объемная масса средневзвешенного грунта находим по формуле (4.7).

г_ср.взв= , т/м³, (4.7)

где Т₁- толщина растительного слоя, равна 0,2 м;

Т₂ - толщина слоя песка, равна 4 м;

Т₃- толщина слоя суглинка, равна 4 м;

- объемная масса растительного грунта при естественной влажности, равная 1,6 т/м³;

- объемная масса песка, равная 2,67 т/м³;

- объемная масса суглинка, равная 2,71 т/м³.

г_ср.взв=2,7 т/м³.

Р_нач.=2,7·=11,07 т/м²;

Р_нач.= 1,12 кг/см².

Пользуясь компрессионной кривой, определяется средневзвешенный коэффициент пористости грунта основания дамбы при р = р_нач=1,12 кг/см²[10], то есть по формуле (4.8).

. (4.8)

где - коэффициент пористости песка;

- коэффициент пористости суглинка;

Т₁- толщина растительного слоя, равна 0,2 м;

Т₂ - толщина слоя песка, равна 4 м;

Т₃- толщина слоя суглинка, равна 4 м.

=0, 34.

Для определения напряжения в середине сжимаемого слоя после возведения дамбы используется метод профессора Н.А. Цитовича. Поперечный профиль дамбы делится на три фигуры: левый треугольник, среднюю часть - прямоугольник и правый треугольник. Затем определяются отношения и , по которым из таблиц 8 и 9 [11] принимаются вертикальные напряжения , выраженные в долях от интенсивности загрузки [25].

Напряжения в точке В от насыпи будет определяться по формуле (4.9).

, (4.9)

где объемная масса суглинка, из которого будет производиться отсыпка дамбы, равная 1,83 т/м³;

- проектная высота дамбы, равная 12 м.

р_в = 1,83·12= 21,96 т/м² ;

р_в = 2,2 кг/см².

Напряжение в точке С определяется как сумма от отдельных трех нагрузок - от левого треугольника, от средней части и от правого треугольника. Определение напряжения от нагрузки левого треугольника. Для этого определяются отношение по формуле (4.10).

, (4.10)

где м₁ - заложение верхового откоса, равное 2,5.

= 0,27.

По формуле (4.11) определим отношение .

, (4.11)

где - ширина дамбы по гребню, равная 4,5 м.

=1,08.

По таблице 10 [11] принимаем =0, 424.

Напряжение от нагрузки средней части определяется по соотношениям (4.12).

=, (4.12)

=1,8;

= 0/4,5=0

где - напряжение от нагрузки левого треугольника;

- напряжение от нагрузки правого треугольника

По таблице 9 [11] принимаем = 0,35.

Тогда р₂= .

р_В= 0,35·2,2= 0,77 кг/см².

Напряжение от нагрузки первого треугольника р₃=р₁, т. к заложение откосов одинаковое [25].

Полное напряжение в точке С определяется по формуле (4.13).

р_с= р₁+р₂+р₃, кг/см², (4.13)

где р₁, р₂, р₃- напряжения в 1, 2 и 3 точках.

р_с=2,63 кг/см².

В среднем в грунте основания под гребнем дамбы напряжение с учетом первоначального напряжения будет определяться по формуле (4.14).

р_ср = , кг/см², (4.14)

где р_в-напряжение в точке В, кг/см²;

р_с- напряжение в точке С, кг/см²;

р_нач- напряжение начальное, кг/см².

р_ср= + 1,12= 3,53 кг/см².

По компрессионной кривой при р=р_ср=3,53 кг/см² определяется средневзвешенный коэффициент пористости = 0,26.

Величина полной осадки основания, под гребнем дамбы, составит:

S=8, 2 = 0,49 м.

Окончательно величина осадки принимается 0,5 м. Таким образом, строительная высота дамбы составит 12,5 м.

Для предотвращения фильтрации токсичных отходов из хранилища на рельеф, в поверхностные и подземные воды по осям ограждающих дамб и вдоль подошвы северной дамбы существующего хранилища устраивается противофильтрационная завеса «стена в грунте», а в основании хранилища - противофильтрационный экран из полиэтиленовой пленки. «Стена в грунте» устраивается на всю высоту с заведение нижней границы стенки на 1,0 м в подстилающую морену, являющуюся региональным водоупором. Стена выполняется из глинистого грунта шириной 0,7 м, полной высотой до 24,0 м. Коэффициент фильтрации противофильтрационной завесы равен 10^-7 см/сек.

Устройство экрана в основании хранилища предотвращает попадание стоков в подземные водоносные горизонты, существенно уменьшает фильтрацию через тело дамбы в нижний бьеф сооружений и исключает переток и смещение стоков между собой из различных секций хранилища. Отсутствие глин в требуемом количестве в районе строительства не позволяет выполнить весь экран из глины. Глиняный экран устраивается только на внешнем откосе существующей дамбы для сопряжения устраиваемой противофильтрационной завесы и экрана из полиэтиленовой пленки с существующим хранилищем [26].

Расчет устойчивости пластичного экрана. Расчет устойчивости экрана рассматривается для 1 м длины дамбы, он сводится к определению коэффициента запаса на устойчивость экрана. Расчетная схема устойчивости пластичного экрана приведена на рисунке 5 [26].

Рисунок 5 Расчетная схема устойчивости пластичного экрана

Пренебрегая отпором грунта призмы АВС (это увеличивает запас при расчетах), считают, что для устойчивого состояния экрана необходимо соблюдение такого условия:

Т < F,

где T=G· Sinи - сдвигающая сила от веса экрана на 1 м;

F- сила трения от веса экрана на 1 м.

Сила трения определяется по формуле (4.15).

F= N tgц = G Cos и·tg ц ; (4.15)

где G - г_э·д_э·l_э·1 - вес 1 м экрана;

и - угол наклона экрана к горизонту, равный 22°;

ц - угол внутреннего терния грунта, равный 24°;

г_э - удельный вес грунта экрана, равный 1,83 т/м³;

д_э - толщина экрана, равная 1,0 м;

l_э - длина экрана, равная 27 м.

Для устойчивости экрана необходимо выполнить условие, формула (4.16).

G· Sinи ? G· Cosи·tgц или К_з·tgи ? tgц, (4.16)

где К_з - коэффициент запаса, равный 1,15 - 1,25.

G = 1, 83· 1 · 27 ·1=49, 41 т;

Сдвигающая сила находится по формуле (4.17).

T = G · Sinи= 49, 41· 0,37=18,3 т. (4.17)

Удерживающая сила (сила трения) равна:

F= 49, 41 · 0,93 · 0,46 =21,1 т;

К_з = =1,15.

Делаем вывод, что условие устойчивости выполняется.

Для защиты полиэтиленовой пленки экрана от повреждения твердыми частицами грунта крупнее 1,0 мм, присутствующими в суглинках, предусматривается устройство подготовки под пленку толщиной 0,2 м и защитного слоя под ней 0,5 м из мягких суглинков, разрабатываемых в резерве суглинка. Укладка, подготовки из суглинка под пленку, производится после отсыпки выравнивающего слоя, из дренирующих грунтов, до отметки планировки - 107,00 м.

Полиэтиленовая пленка укладывается в два слоя толщиной 0,25 мм, стабилизированная сажей, по ГОСТ 10314-82*. При укладке полиэтиленовой пленки следует соблюдать требования СН 551-82 «Инструкция по проектированию и строительству противофильтрационных устройств из полиэтиленовой пленки для искусственных водоемов». Грунты в тело дамбы укладываются при оптимальной влажности с уплотнением послойно толщиной 2-3 м с укаткой. Для защиты гребня дамб, верхового и низового откосов от водной и ветровой эрозии, а верхового откоса ещё и от волнового воздействия, предусматривается их крепление. Гребень и верховой откос крепится шлаком толщиной 0,22 м, низовой откос - засевом трав по слою растительного грунта, толщиной 0,3 м. По гребню дамб под шлаком устраивается подготовка из «пустой породы», толщиной 0,28 м для обеспечения прочности покрытия и уменьшения потребности в суглинках [27].

Защитная дамба служит для предотвращения выноса загрязнений в реку Кошта, при их попадании в открытую проводящую сеть в результате возникновения аварийных ситуаций. С этой целью в теле защитной дамбы устраивается водовыпускная труба, оборудованная задвижкой.

Водосливные трубы, укладываемые в гребне северной дамбы действующего хранилища под проектируемым проездом, устраиваются их металла диаметром 400 мм. Они обеспечивают слив вытесняемых жидких отходов из существующего хранилища твердых отходов в проектируемом хранилище химотходов. Отметки лотков входных оголовков труб устраиваются выше сложившихся урезов воды в существующем хранилище и должны уточняться на момент производства работ. Трубы укладываются с уклоном в сторону проектируемого хранилища. Для предотвращения контурной фильтрации вдоль труб устраиваются диафрагмы из листового металла. Стекание жидких отходов по откосу проектируемого хранилища предусматривается по бетонным лоткам для предотвращения размывов грунта [Там же].

Вдоль ограждающих дамб устраиваются придамбовые презды и кольцевые канавы. Придамбовый проезд служит упорной призмой и наслонным дренажом для дамб и используется для осуществления инспекторных проверок при эксплуатации хранилища и проезда техники и транспорта во время строительных работ. Кольцевые канавы предназначены для отвода поверхностных вод и предотвращения заболачивания прилегающих к хранилищу территорий. Вода из кольцевых канав перед сбросом в реку Кошта проходит очистку от взвешенных частиц в отстойнике, устраиваемом севернее проектируемого хранилища [28].

Придамбовые проезды шириной по верху 5,0 м отсыпаются из «пустой породы», доставляемой из отвала, удаленного из хранилищ на 1,0 км. Укладка «пустой породы» производится послойно с уплотнением укаткой. Придамбовые проезды отсыпаются до начала возведения ограждающих дамб и служат в период строительства в качестве основных проездов для строительных машин и механизмов. С этой целью покрытие придамбовых проездов устраивается усиленного типа из шлака, толщиной 0,5 м.

Въезд на придамбовые проезды осуществляется со стороны существующей и проектируемой дорог. В местах въезда в проектируемом ограждении устраиваются металлические ворота. На придамбовом проезде предусматривается устройство одного съезда к отстойнику и одной разворотной площадки в его тупике. На съездах при пересечении с кольцевыми канавами устраиваются две водопропускные железобетонные трубы диаметром 0,6 м длиной 10,12 м каждая.

Внешний откос придамбового проезда крепится засевом трав по слою растительного грунта, толщиной 0,3 м. Отвод дренажных и поверхностных вод, собираемых на ограждаемой дамбой территории, осуществляется по кольцевым каналам, проходящим вдоль низового откоса хранилища химотходов. Собираемая вода проходит через отстойник и далее через водовыпусную трубу в теле ограждающей дамбы по отводящей канаве поступает в реку Кошта. С внешней стороны ограждающей дамбы устраиваются дренажные канавы для отвода поверхностных вод с прилегающей к хранилищам территории и предотвращения подтопления земель [28].

Ограждающая дамба и водовыпускная труба, оборудованная задвижкой, позволяет регулировать сброс за пределы территории, отведенной под хранилища химотходов, и в случае непредвиденного попадания токсичных отходов в кольцевые канавы предотвратить их попадание в реку Кошта.

Гидравлический расчет открытой проводящей сети.

Гидравлический расчет выполняется по формуле равномерного движения, формула (4.17).

Q = , м³/с, (4.17)

где - площадь поперечного сечения канала, м²;

- коэффициент Шези;

- гидравлический радиус, м;

- гидравлический уклон дня канала.

Площадь поперечного сечения канала определяем по формуле (4.18).

= h(b + m·h), м^{2 ,} (4.18)

где h- глубина наполнения канала, м;

b- ширина канала по дну, м;

m- заложение откосов канала;

Коэффициент Шези находится по формуле (2.19) [29].

С= , (2.19)

где n- коэффициент шероховатости;

R- гидравлический радиус, м.

Гидравлический радиус находим по формуле (4.20).

R= , м, (4.20)

где - смоченный периметр, м;

- площадь поперечного сечения канала, м².

Смоченный периметр определяется по формуле (4.21).

, м. (4.21)

где h- глубина наполнения канала, м;

b- ширина канала по дну, м;

m- заложение откосов канала;

Расчет выполняется в строгой последовательности.

Задаемся глубиной наполнения канала(h= 0,1;0,3;0,5 м).

Определяем расход воды в канале при принятых значениях h.

Определяем расходную характеристику k по формуле (4.22).



k= м³/с. (4.22)

где Q- расход, м³/сек;

- гидравлический уклон дня канала.

Определяем наилучшее сечение канала по формуле (4.23).

(4.23)

где b- ширина канала по дну, м;

h- глубина наполнения канала, м.

Строим график зависимости в=f(K). График зависимости изображен на рисунке 6 [29].

Рисунок 6 График зависимости в=f(K)

Определяем К_необх по формуле (4.24).

К_необх= , м³/с, (4.24)

где - заданный расход, м³/сек;

- гидравлический уклон дня канала.

Отмечаем К_необх на графике; представлено на рисунке 4.

По графику определяем искомую величину наполнения канала по формуле (4.25).

h_p= , (4.25)

где b- ширина канала по дну, м.

Определяем скорость движения в канаве по формуле (4.26).

V_p= C·, м/с, (4.26)

где C- Коэффициент Шези;

R- гидравлический радиус, м;

- гидравлический уклон дня канала.

Сравниваем расчетную скорость с предельно допустимой скоростью на размыв и заиление по формуле (4.27).

V_нез< V_p < V_{неразм.} (4.27)

Если условие не выполняется, то в данном случае меняем уклон по трассе канала.

= 0,1 · (0,5+1,5·0,1)=0,065 м²;

= 0,5 + 2 · 0,1 · = 0,86 м;

= 0,3 · (0,5+1,5·0,3)=0,285 м²;

= 0,5 + 2 · 0,3 · = 1,.58 м;

= 0,5 · (0,5+1,5·0,5)=0,625 м²;

= 0,5 + 2 · 0,5 · = 2,30 м;

R₁ =0,065/0, 86=0, 08 м;

С₁=·=25, 25;

R₂ =0,285/1, 58=0, 18 м;

С₂=·=28, 90;

R₃ =0,625/2, 30=0, 27 м;

С₃=·=30, 92;

Q₁= 0,065 · 25, 25 ·=0,015 м³/с;

k₁== 0, 47 м³/с;

Q₂= 0,285 · 28, 90 ·=0,111 м³/с;

k₂== 3, 51 м³/с;

Q₃= 0,625 · 30, 92 ·=0,318 м³/с;

k₃== 10, 06 м³/с;

в₁ = ;

К_необх== 0,2 м³/с;

в₂ = ;

h_расч = = 0,09 м;

в₃ = ;

V= 25, 7 · = 0,22 м/с.

0,2<0,22<1,55

Устройство отстойника позволяет произвести очистку отводимых вод от взвешенных веществ. Учитывая низкий уровень исходных загрязнений, собираемых на ограждаемой территории вод, предусматривается привязка открытого горизонтального отстойника с фильтрами-аэраторами. При привязке отстойника и назначения основных размеров использованы типовые проектные решения отстойников применяемых на объектах мелиорации и дорожном строительстве. Основные размеры отстойника в плане 27Ч41 м, глубина - 3,0 м, заложение откосов 1:2 [30].

Отстойник - наносоуловитель располагается ассиметрично к оси канала. В состав отстойника входят 2 камеры - большая и малая. Камеры разделены г-образной грунтовой дамбой. В дамбе по оси канала выполнена выемка в форме канала и перекрыта перемычкой высотой 0,7 м. на водосливе устанавливаются 2 фильтра - аэратора, разной высоты 0,7 и 0,5 м.

Фильтры выполнены из жердей и сфагнового мха. В большой камере гасится кинетическая энергия потока и происходит предварительная очистка воды. Между фильтрами-аэраторами за счет разности их высот образуется перепад оды, способствующий лучшей аэрации дренажных вод и снижению концентрации токсичного железа. Наряду с этим, фильтры-аэраторы полностью перехватывают плывущие предметы, а также пену, поверхностную пленку воды, в которой скапливается большая часть загрязнений. Органические и минеральные частицы, проходящие через фильтры - аэраторы, скапливаются в малой камере [Там же].

Отстойник обеспечивает очистку поступающих стоков от загрязнений: по взвешенным частицам - 80 %. Работа отстойника рассчитана для двух режимов эксплуатации летний с открытой водной поверхностью и зимний при наличии плавающего льда [30].

Подъездная дорога протяженностью 223 км относится к автомобильным дорогам промышленных предприятий. Категория дороги III-В, принята исходя из интенсивности грузооборотов - 10 тыс. тонн в год и ее назначения (табл.20 СНиП 2.05.07-85*. Промышленный транспорт). Основные параметры поперечного профиля определены в соответствии с таблицей 24 СНиП 2.05.07-85*.

Начало подъездной дороги ПК 0 находится в месте примыкания подъезда к существующим хранилищам химотходов, на правом берегу реки Кошта, в районе контрольно-пропускного пункта. Конец трассы ПК 2+ 83 находится при въезде на дамбу хранилищ химотходов. Далее по дамбе устраивается проезд с разгрузочными площадками, протяженностью 233 м. С ПК 0 по ПК 4 + 44 дорога проезжая для грузового транспорта, далее проезд допускается для обслуживающих хранилище механизмов при проведении ремонтных и инспекторских работ.

В плане трасса дороги, включая проезд по дамбе, включает три угла поворота от 3°30' до 58°, радиусы кривых 153-163 м. Протяженность кривых в плане 300,51 м, прямые участки 143,49 м.

Основные технические нормативы и данные, принятые в проекте, приведены в таблице 4.

Таблица 4

Основные технические нормативы и данные подъездной дороги [30]

Наименование	Единица измерения	Технические нормативы	Принятые в проекте
		подъезд	проезд по дамбе	подъезд	проезд по дамбе
Расчетная скорость	км/ч	30	5	30	5
Ширина земляного полотна	м	9,5	9,5	9,5-11,2	11,2
Ширина проезжей части	м	6,5	6,5	6,5	6,5
Ширина обочины	м	1,5	1,5	1,5-2,35	2,35
Наименьший радиус в плане	м	30	15	153	163
Наименьший радиус кривых в продольном профиле:
выпуклых	м	600	150	-	150
вогнутых	м	600	150	600	-
Видимость встречного автомобиля	м	100	40	100	100
Видимость поверхности дороги	м	50	20	50	50
Наибольший продольный уклон	%	80	80	80	80

Продольный профиль подъездной дороги составлен в Балтийской системе высот. Проектная линия продольного профиля выполнена с учетом необходимого возвышения бровки насыпи над расчетным уровнем грунтовых вод, обеспечения безопасности движения. Защиты дороги от снежных наносов и отвода поверхностных вод. Поперечные профили представлены на чертеже [31].

В основании дороги залегают техногенные образования мощностью до 3,0 м, представленные суглинком со шлаком и отходами строительного и промышленного производства. Уровни грунтовых вод обнаружены на глубине 2,0 - 2,7 м.

Трасса дороги проходит между свалками промотходов, возвышение бровок которых над поверхностью существующего проезда составляет 0,6 - 2,0 м. Ширина земляного полотна принимается 9,5 м, ширина проезжей части 6,5 м, ширина обочины 1,5 м. В местах устройства барьерного металлического ограждения земляное полотно увеличивается до 11,2 м за счет уширения обочин. Земляное полотно устраивается в соответствии с поперечными профилями, приведенными на чертежах [Там же].

Возведение земляного полотна предусматривается из привозной « пустой породы» и частично из грунтов, разрабатываемых в боковых кюветах и основании дороги при устройстве корыта под дорожную одежду.

Укрепление откосов насыпи и боковых кюветов производится посевом трав с подсыпкой растительной земли толщиной 0,15 м.

Строительный мусор, разрабатываемый с откосов существующих свалок при строительстве боковых кюветов, вывозится на действующую свалку промотходов [32].

Конструкция дорожной одежды принята исходя из эксплуатационных требований, наличия строительных материалов и механизмов. Покрытие выполняется из металлургического шлака мощностью 0,22 м, основание - «пустая порода» с коэффициентом фильтрации 2 м/сутки мощностью 0,22 (0,28 м).

Дорожная одежда запроектирована на основании выполненных расчетов двух типов, отличающихся толщиной основания, и приведена на чертеже.

При пересечении дороги с ограждающей канавой, в месте съезда на существующую дорогу устраивается водопропускная труба № 1, а в мессе съезда к отстойнику - водопропускная труба № 2. Применяются железобетонные трубы длинной 510 см, диаметром 60 см, толщина стенки - 6 см. Марка блока Т60.50 - 2. Трубы рассчитаны на расход 0,08 м³/с. Звенья запроектированы согласно ГОСТ 6482-88 с выполнением требований по водонепроницаемости и морозостойкости. Звенья покрывают обмазочной гидроизоляцией из двух слоев битумной мастики по грунтовке из битума. Шов между звеньями покрывается полосой оклеечной гидроизоляции.

Разгрузочные площадки служат для выгрузки доставляемых отходов, разворота транспортных средств. Размеры разгрузочных площадок определены с учетом разворота автомобилей типа КРАЗ и КАМАЗ и работы обслуживающих механизмов. Расчетный диаметр разворота автомобиля - 26,0 м, принят на основании справочных данных [32].

На бровке фронтального откоса разгрузочных площадок устанавливается отбойный брус, выполненный и железобетонных блоков, марки ФВС 24.4-6. Выгрузка отходов предусматривается на откос разгрузочных площадок. Слив жидких отходов осуществляется по сливным лоткам, которые устанавливаются на откосах. Покрытие разгрузочных площадок предусматривается шлаком, по типу покрытия проезда по дамбе.

Проектная плотность скелета суглинистого грунта в теле дамбы не менее 1,83 т/м³, коэффициент фильтрации «стенки в грунте» 10^-7 см/с.

Отсыпка суглинка в тело дамбы и «пустой породы» ведется одновременно, не допуская разрыва по высоте на смежных участках более 0,5-1,0 м.

На завершающем этапе производится благоустройство площадки: рекультивация земель с разравниванием отвалов, планировкой территории, надвижкой растительного грунта, посевом трав и посадкой саженцев деревьев растительных пород (тополя и березы).

Временный полевой стан ликвидируется с рекультивацией земель.

Техническая эксплуатация хранилища. Для контроля за состоянием ограждающих дамб предусмотрена установка контрольно-измерительной аппаратуры: поверхностные и глубинные реперы, пьезометры. Контроль за положением кривой депрессии осуществляется с помощью глубинных и основных пьезометров. Измерение положения кривой депрессии производится: в первые два года эксплуатации - через 10 дней, в последующие раз в месяц. При этом максимальный уровень воды в основных пьезометрах при уровне конечного заполнения 117,00 - равен 111,50 м, в глубинных пьезометрах на 107,85 м, минимальный уровень 107,00 м [33].

Наблюдения за деформациями ограждающей дамбы и основания ведутся с помощью геодезического нивелирования поверхностных реперов и глубинных марок: в первый год эксплуатации наблюдения проводятся один раз в месяц, в течение второго года наблюдений - один раз в квартал, в последующем один раз в год и реже. Максимальная величина осадки основания - 0,24 м, дамбы - 0,24 м.

При эксплуатации хранилищ необходимо налаживание строгого учета за поступающими отходами, не допуская их смешивания и слива секции, не предназначенные для их приема. Контроль за загрязнением грунтовых вод, работой сооружений должен осуществляться в соответствии с указаниями проекта и требованиями нормативных документов [33].

Также необходима организация постоянного контроля за техническим состоянием дамб, работой противофильтрационных устройств с проведением при необходимости ремонтных работ [34].

Повышение уровней воды в пьезометрах от максимально допустимых горизонтов, появление мутной противофильтрационной воды в нижнем бьефе сооружений и пьезометрах, развитие осадок основания и гребня дамб сверх допустимых значений будет свидетельствовать о развитии опасных для хранилища процессах. В этом случае необходимо прекратить заполнение хранилища отходами и принять меры по устранению негативных явлений.

При эксплуатации необходимо уделять внимание на состояние подъездных путей и разгрузочных площадок, не допуская их захламления твердыми отходами. Содержание в исправном состоянии проездов, разгрузочных площадок, элементов дорожной обстановки и соблюдение скоростных режимов обеспечивает безопасную работу автотранспорта. Разгрузка твердых и жидких отходов должна осуществляться в строго отведенных местах, при этом твердые отходы должны складироваться на начальном этапе в действующее хранилище до полного его заполнения [34].

Для обеспечения безопасности движения предусмотрено устройство барьерного ограждения дорожных знаков и сигнальных столбиков. Форма знаков, размеры, цвета принимаются по ГОСТ 10807-78 «Знаки дорожные». Барьерное ограждение устраивается при прохождении дороги по дамбе или въезда на дамбу, сигнальные столбики устанавливаются на примыкании у водопроводной трубы, на съездах на ПК 2 + 60 и ПК 3 + 03.

Кроме того сигнальные столбики устанавливаются на примыкании съезда с дамбы и придамбового проезда с существующей автодороги. Всего устанавливается: дорожные знаки 5 штук; сигнальные столбики 35 шт.; барьерное ограждение - 325 п. м [35].

До начала работы хранилища необходимо назначить ответственное лицо, отвечающее за его эксплуатацию. Технический персонал должен: пройти соответствующий инструктаж и быть обеспечен необходимыми средствами личной безопасности и гигиены.

4.2 Безопасность жизнедеятельности и экологичность

Осуществление мероприятий, направленных на обеспечение пожарной безопасности на строительной площадке, возлагается на начальника стройки. Он несет ответственность за организацию пожарной охраны при строительстве в целом, на наличие и исправное содержание средств пожаротушения.

В целях улучшения работы по предупреждению и тушению пожаров на объекте организуются на общественных началах добровольные пожарные дружины. Члены добровольной пожарной дружины поддерживают установленный противопожарный режим, проводят разъяснительную работу о мерах пожарной безопасности, наблюдают за исправным состоянием и готовностью к действию первичными средствами пожаротушения, принимают меры к ликвидации возникшего загорания имеющимися огнегасительными средствами. В первую очередь, на строительной площадке, должно быть организовано обучение всех рабочих, правилам пожарной безопасности и действиям на случай возникновения пожара. Лиц, не прошедших инструктаж, не следует допускать к работе. Следует обратить внимание на соблюдение противопожарных мер при работе вблизи открытых поверхностей существующих хранилищ химотходов. На объекте обязательно необходимо иметь первичные средства пожаротушения: огнетушители, песок [35].

Освещение строительной площадки. Проектирование осветительной установки сводится к обоснованию выбора типов осветительных устройств, оптимальному их размещению и определению мощности источников света, обеспечивающих необходимые световые параметры для заданных условий. Для разработки наружного освещения нужно ознакомиться с объектом проектирования, выбрать норму освещенности (для всей освещаемой территории или для отдельных ее участков), систему освещения, источник света, типы осветительных приборов, разработать варианты осветительных приборов по освещаемой территории, рассчитать осветительную установку.

При ознакомлении с освещаемой территорией изучают условия работы на каждом из отдельных участков территории и выбирают необходимую нормативную освещенность, определяют возможные места размещения прожекторных мачт или опор для участков светильников. Освещение наружных пространств осуществляется осветительными установками системы общего, равномерного и локализованного освещения. Локализованное освещение применяют только на тех отдельных участках территории, где по технологии работ требуется повышение нормы освещенности. При выборе источников света для конкретных проектируемых прожекторных установок, важное значение имеют назначение и размеры освещаемой площади, необходимые нормы освещенности и возможные пределы высоты установки прожекторов [36].

Существенное значение имеют требования к спектральных характеристикам света, а также эксплуатационные условия, технико-экономические показатели осветительной установки. Для освещения наружных пространств применяют как прожекторы, так и светильники. Прожекторами можно осветить большие открытие пространства без установки на них большого числа мачт, в результате чего значительно сокращается продолжительность ухода за осветительной установкой. При освещении дорог, проездов и узких полос территории, в светильниках наиболее рационально использовать лампы типа ДРЛ и ДРИ. Высоту установки прожекторов и светильников выбирают с учетом ограничения их слепящего действия. Для ограничения слепящего действия установок наружного освещения на площадках промышленных предприятий и местах проведения работ, высоту установки светильников с защитным углом более 15 ° согласно СНиП 11-1-79 [37].

Необходимый уровень освещенности на строительной площадке должен составлять 0,5 - 2,0 лк. Осветительные установки для строительных площадок имеют свои особенности и во многом отличаются от осветительных установок действующих предприятий. Такие установки сооружаются только на период строительства, а затем демонтируются. Для удешевления осветительной установки и сокращения сроков её выполнения прожекторы, прожекторные установки и опоры, другие элементы установки нужно использовать как инвентарную технику многократного применения. После окончания строительных работ все элементы осветительной установки должны разбираться на отдельные легко провозимые части и направляться на новые объекты. Особенностью освещения строительных площадок является ещё и то, что уровень расположения освещения рабочих поверхностей непрерывно меняется. Вначале. При подготовке котлована под фундамент, уровень рабочих поверхностей по мере производства земляных работ понижается, а затем он начинает повышаться, достигая, в конце концов, отметки самой высокой точки строящегося сооружения [38].

Основной системой освещения строительных площадок является система общего прожекторного освещения. По всей территории площадки, где производятся строительно-монтажные работы, освещенность должны быть не менее двух лк. В зонах, где по условиям работы требуется боле высокая освещенность. Она достигается прожекторами или светильниками системы локализованного освещения. Эти осветительные приборы устанавливают в зонах производства работ на дополнительных передвижных прожекторных мачтах. В некоторых случаях повышение освещенности достигается установкой дополнительной группы прожекторов на мачтах основного освещения площадки. При освещении больших территорий на каждой из прожекторных мачт устанавливается несколько прожекторов, поэтому для каждой из нескольких устанавливаемых на мачте групп прожекторов необходимо правильно выбрать угол наклона. Прожекторные мачты при этом можно рассматривать как единый мощный светильник [39].

Расчет прожекторного освещения по мощности прожекторной установки. Рассматривается площадка под строительство отстойника, которая имеет размеры 80Ч80 м. В соответствии с ГОСТ 12.1.046-85 нормируемая освещенность строительной площадки принимается два лк, коэффициент запаса 1,7. В зависимости от ширины площадки принимается тип прожектора ПЗС-45 с лампой ДРЛ-400.

Ориентировочное число прожекторов рассчитывается по формуле (4.28).



N= m E_нkA/P_л, (4.28)

где m - коэффициент, учитывающий световую отдачу источника света, равный 0,3;

E_н- нормируемая освещенность горизонтальной поверхности, равная 2 лк;

k - коэффициент запаса, равный 1,7;

А- освещаемая площадь, равная 6400 м²;

P_л- мощность лампы, равная 400 Вт.

Минимальная высота установки прожекторов над освещаемой поверхностью определяется по формуле (4.29).

h_min=, м, (4.29)

где - максимальная сила света, равная 14000 кд.

N== 16, 3;

h_min== 6,8 м.

Окончательно принимается 16 прожекторов с минимальной высотой установки 7 м. Число мачт принимается четырем, на каждой мачте по четыре прожектора, мачты располагаются посередине сторон площадки [40].

Водопонижение котлованов, иглофильтры. Основной причиной травматизма при выполнении земляных работ является обрушение грунта в процессе его разработки и при последующих работах нулевого цикла в траншеях и котлованах, которое может происходить вследствие превышения нормативной глубины разработки выемок без креплений; неправильного устройства или недостаточной устойчивости и прочности креплений стенок траншеи и котлованов; нарушения правил их разработки; разработки котлованов и траншей с недостаточно устойчивыми откосами; возникновения неученых дополнительных нагрузок от строительных материалов, конструкций, механизмов; нарушения установленной технологии земляных работ; отсутствия водослива или его устройства без учета геологических условий строительной площадки [41].

Требования безопасного ведения земляных работ должны прорабатываться, прежде всего, в ППР и его основной части - технологической карте на земляные работы.

При рытье котлованов и траншей в местах движения людей и транспорта вокруг места производства работ устанавливают ограждение высотой 1,2 м с системой освещения. В пределах призмы обрушения грунта при устройстве траншей и котлованов без креплений запрещается складирование материалов и оборудования, установка и движение машин и механизмов, установка столбов для линий электропередачи или связи [41].

До начала разработки грунта необходимо выполнить все мероприятия по отводу поверхностных и грунтовых вод. Во избежание оползания грунта при появлении грунтовых вод на откосах выемок следует принять меры к отводу или понижению их уровня. Способ защиты котлована от притока поверхностных и грунтовых вод в зависимости от геологических и гидрогеологических условий указывают в ППР. Рабочие чертежи на установки глубинного водопонижения разрабатывают на стадии составления проекта организации строительства. Грунт, вынимаемый из котлована, необходимо размещать на расстоянии не менее 0,5 м от бровки.

В водоносных грунтах разработке выемок предшествует устройство искусственного водопонижения уровня грунтовых вод. Для этой цели применяют легкие иглофильтровые установки, позволяющие при одноярусном расположении понизить уровень грунтовых вод на 4-5 м, а при двухярусном - на 7 - 9 м. Легкие иглофильтровые установки состоят из комплекта иглофильтров, водосборного коллектора и центробежного насоса. Иглофильтр представляет собой трубу, диаметром 38-50 мм, длиной до 7 м, к нижнему концу которой присоединено фильтровое звено, состоящее из двух труб: внутренней цельной и наружной с отверстиями. Наружная труба покрыта фильтровой и защитной сетками. Иглофильтры погружают в грунт гидравлическим способом; устанавливают по периметру осушаемого котлована на расстоянии 0,5 м от бровки откоса. Установка иглофильтров должна проводиться обязательно при наличии освещения строительной площадки. До начала разработки котлована необходимо принять меры по отводу поверхностных вод. При большой глубине выемок разработка грунта должна вестись с устройством крепления или откосов. При погружении иглофильтров запрещается находиться на расстоянии ближе 2 м от движущейся части машин. Во избежание поражения электрическим током при использовании насосов не прикасаться к открытым токоведущим частям электрооборудования, оголенным проводам, не производить самовольных исправлений или подключений электропроводки [42].

Откачка воды с помощью иглофильтров производится при использовании насосов. Поэтому необходимо соблюдать следующие требования: к работе допускаются лица, не моложе 18 лет и имеющие удостоверение для работы с насосными установками; перед началом работы необходимо проверить исправность насосной установки, состояние электродвигателя и отсутствие оголенных проводов. При появлении необычного шума в работе насоса немедленно остановить его и устранить неисправность.

Устройство защитных экранов накопителей. Защитный экран накопителей устраивается из глины. Перемещение грунта осуществляется бульдозером, поэтому требования по охране труда при работе на бульдозере рассмотрены выше.

Уплотнение глины при устройстве экрана производится без поливки водой грунтоуплотняющей машиной. Требования по охране труда сводятся к соблюдению правил техники безопасности на грунтоуплотняющей машине. Запрещается находиться посторонним лицам в зоне работы машины. Основное условие, обеспечивающее безопасную работу, надежная установка рабочих органов, соблюдение правил управления машиной, сохранение устойчивости машины в процессе работы [42].

Работа на откосе дамбы осуществляется бульдозером. Поэтому основные требования по охране труда предъявляются к выполнению работ бульдозером. Перед началом работ машинист бульдозера должен изучить место, характер и виды исполняемых работ. Запрещается находиться в опасной зоне при работе машин. Запрещается бульдозерам перемещать грунт на подъеме крутизной более 15 или под уклон более 30. Поперечный уклон не должен превышать 15°. Нельзя совершать крутые повороты на косогорах, насыпях, а также при заглубленном отвале. При переездах отвал бульдозера должен быть поднят над землей не менее чем на 0,35 м.

Для транспортирования бульдозеров вне участка работы отвал должен быть дополнительно закреплен в поднятом состоянии. При трогании с места, повороте и остановке машины машинист обязан дать предупреждающие сигналы рабочим, находящимся вблизи бульдозера. При движении под уклон обязательно включать первую скорость. При движении на подъем переключать скорости запрещается. В темное время суток рабочее место должно быть освещено. При движении машины на подъем необходимо следить, чтобы рабочий орган не заглублялся в грунт. При устройстве высоких насыпей, во избежание сползания или опрокидывания агрегата, расстояние от края гусениц до края насыпи должно быть не менее 1 м. Высокие насыпи должны быть отсыпаны по краям выше, чем по оси. Не рекомендуется работать бульдозером на подъемах выше 15-20° и на спусках - свыше 30° [42].

Контроль за состоянием объекта и его воздействие на окружающую среду.

В настоящее время на территории Российской Федерации сложилась серьезная ситуация с проблемой образования, использования, обезвреживания, переработки и захоронения отходов. Под складированием более 50 млрд. тонн накопленных отходов занято 250 тыс. га земельных угодий. Значительная часть отходов относится к токсичным веществам промышленного производства [43].

Накапливаемые промышленные отходы различных производств, типов и уровней вредности представляют угрозу экологической обстановке, что требует принятия мер по изоляции их от человека и окружающей его природной среды.

Изоляция отходов представляет собой часть комплекса работ в системе управления и включает в себя процессы их переработки, подготовки, обезвреживания, транспортирования, создания систем их постоянной изоляции и систем временного или постоянного мониторинга, мест хранения и захоронения.

При проектировании хранилищ по захоронению отходов коксохимического производства необходимо учесть следующее: принципы здоровья защиты населения, охраны окружающей среды, использование геологической обстановки как главного барьера, способного задержать и изолировать распространение отходов из зоны их постоянного размещения [43].

Строительство и эксплуатация сооружений для захоронения токсичных отходов связано с нарушением природных условий и внесением в сложившуюся природно-техногенную систему дополнительных нагрузок. Поэтому при проектировании и создании таких объектов необходимо определить реально существующее состояние природной среды, уровни уже имеющихся техногенных нагрузок и возможность их увеличения за счет строительства нового экологически значимого объекта.

Необходимым требованием оценок техногенных воздействий на окружающую среду от создаваемого и эксплуатируемого хранилища отходов является всесторонний учет и определение возможных нарушений компонентов среды - ландшафтно-природных условий, водных источников и их режимов, недр и т.п., мер по их минимизации и восстановлению первоначальных условий.

Оценка технологических воздействий на среду выполняется поэтапно на всех стадиях изысканий, исследований, проектирования, строительства, эксплуатации и консервации объекта. При этом выделяются следующие основные направления работ:

1. Формирование банка данных и характеристик окружающей среды (природные условия, флора, фауна, поверхностные и подземные воды).

2. Нарушение окружающей природной среды, связанные с опозданием хранилища.

3. Оценка масштабов нагрузок на среду, связанных с воздействием отходов.

4. Разработка мероприятий по ограничению нарушения среды и снижению воздействий отходов и их последствий.

Выполнение комплексных оценок воздействия захороненных отходов на природную среду будет зависеть от полноты учета всех факторов, для чего необходимо иметь подробную классификацию таких воздействий. В результате исследования в области захоронения отходов была разработана классификация нарушения природной среды и техногенных воздействий, принципиальная схема которой приведена в таблице 5 [43].

Особенностью этой классификации является:

1) четкое выделение стадий строительства и эксплуатации хранилища;

2) определение характера техногенных нарушений среды;

3) выделение объектов воздействий (ландшафт, флора, фауна, атмосфера и подземные источники);

4) установление негативных результатов воздействий на все элементы природной среды;

5) результаты частичного или полного устранения негативных результатов воздействий.

Схема классификации техногенных воздействий и нарушений природной среды при строительстве хранилищ химотходов показана в таблице 5.

Таблица 5

Схема классификации техногенных воздействий и нарушений природной среды при строительстве хранилищ химотходов

Стадия строительства и эксплуатации хранилища	Факторы воздействия	Негативный результат	Методы устранения нарушений
1	2	3	4
Геологоразведочные работы	нарушение природных условий на месте проведения работ, загрязнение территории	нарушение почвенного слоя, изменение рельефа, режима природных водных источников, уничтожение растительности

Подобные документы

• Медико-социальные и экологические принципы в концепции устойчивого развития

  Характеристика изменений взглядов общества на охрану здоровья в связи с глобальными преобразованиями природной среды. Исследование медицинских аспектов устойчивого социального развития. Области взаимодействия и точки соприкосновения экологии и медицины.
  
  презентация [720,9 K], добавлен 30.03.2015
  

• Формирование модели экологически устойчивого развития экономики

  Этапы эколого-экономического взаимодействия общества и природы. Закон сбалансированного природопользования в системе социальных отношений. Система индикаторов устойчивого развития региона. Рейтинги экологически устойчивого развития Ростовской области.
  
  курсовая работа [303,3 K], добавлен 22.03.2012
  

• Экологические принципы в концепции устойчивого развития

  История концепции устойчивого развития. Процесс экологизации научных знаний. Принципы устойчивого развития. Ограничения, накладываемые на способность окружающей среды удовлетворять потребности человечества. Стратегия устойчивого экологического развития.
  
  презентация [3,1 M], добавлен 18.12.2014
  

• Концепция устойчивого развития

  Методические основы, принципы и сущность концепции устойчивого развития. Нормативно-правое регулирование концепции устойчивого развития, международные нормы и ее закрепление в российском законодательстве, триединое обоснование, пути совершенствования.
  
  курсовая работа [41,3 K], добавлен 10.11.2010
  

• Проблема голода в концепции устойчивого развития

  Основные понятия концепции устойчивого развития. Триединая концепция устойчивого развития. География голода. Формирование продовольственной проблемы. Попытки борьбы с голодом. Проблема голода и недоедания в современном мире. Как решается проблема голода.
  
  курсовая работа [52,3 K], добавлен 20.12.2014
  

• Концепция устойчивого развития и проблема экологической безопасности

  О понятии "Устойчивое развитие". Взаимосвязь устойчивого развития и безопасности. Процесс глобализации обеспечения безопасности. Соответствие измерений устойчивого развития и видов безопасности.
  
  реферат [21,4 K], добавлен 25.10.2006
  

• Эколого-экономические приоритеты устойчивого развития (на материалах региона Кавказских Минеральных Вод)

  Эколого-экономическое содержание, критерии и показатели устойчивого развития региона. Оценка современного состояния особо охраняемого эколого-курортного региона Кавказских Минеральных Вод в области обращения с отходами, направления его улучшения.
  
  дипломная работа [414,3 K], добавлен 20.09.2011
  

• Стратегия устойчивого развития

  Понятие устойчивого развития. Решение проблем охраны окружающей среды. Индикаторы устойчивого развития. Действия правительства государства по преодолению социально-экономического кризиса. Особенности деградации окружающей среды в Российской Федерации.
  
  курсовая работа [81,9 K], добавлен 20.05.2013
  

• Эколого-экономическая экспертиза деятельности и разработка модели устойчивого развития учебного хозяйства ИГСХА Ивановской области

  Расположение хозяйства Ивановской области. Литолого-геоморфологические ресурсы, структура почвенного покрова. Объемы производства продукции растениеводства и животноводства. Система экологического контроля. Модель устойчивого развития предприятия.
  
  отчет по практике [97,5 K], добавлен 03.12.2014
  

• Основы геоэкологии

  История возникновения термина "устойчивое развитие". Принципы устойчивого развития. Реализация проектов по обеспечению устойчивого развития в различных сферах в некоторых городах мира. Городское планирование и развитие. Отходы потребления и производства.
  
  курсовая работа [399,8 K], добавлен 28.05.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам