где N - количество фильтров, принимаю 5;

- расчетная скорость фильтрования (допускается при нормальном режиме до 6 м/ч и при выключении одного фильтра на регенерацию до 8 м/ч).

При выключении одного фильтра на регенерацию скорость фильтрования будет

Принимаем диаметр фильтров d = 3 м, тогда площадь одного фильтра f = 0,65 м².

Высоту слоя загрузки в напорном фильтре принимаем Н = 2 м при содержании фтора в исходной воде менее 5 мг/л и Н = 3 м при содержании фтора 8 - 10 мг/л. Над слоем загрузки следует предусмотреть дополнительную высоту, равную 0,6Н, поскольку сорбент при взрыхлении расширяется. Ниже сорбента на дренажные колпачки надо уложить слой кварцевого песка толщиной 150 мм с крупностью зерен 2 - 4 мм.

Общая высота фильтра будет Н_общ = H + 0,6H + h = 2 + 0,6 · 2 + 0,15 = 3,35 м.

Продолжительность работы фильтра между регенерациями следует определять по формуле

, (11.2)

где f - площадь одного фильтра, равная 0,65 м²;

H - высота слоя сорбента, равная 2 м;

E_раб - рабочая емкость поглощения сорбента по фтору, равная 900 г/м³;

Q_Ф - производительность одного фильтра, равная

С_исх - содержание фтора в исходной воде, равное 2,2 г/м³;

С_Ф - средняя концентрация фтора в фильтрате в конце цикла, равная 1 г/м³.

Тогда

Дно и внутренняя поверхность фильтров должны иметь изоляционное покрытие, состав которого допустим при подготовке питьевой воды и устойчив против истирания сорбентом.

Перед регенерацией производят взрыхление сорбента с интенсивностью _взр = 4 - 5 л/сек на 1 м³. Продолжительность взрыхления t_взр = 15 - 20 мин (0,25 - 0,33 ч).

Расход воды на взрыхление одного фильтра в данном примере

Емкость W_р растворенного или расходного бака

, (11.3)

где Д_ал - расход сернокислого алюминия в пересчете на Al₂(SO₄)₃, принимаем равным 40 - 50 г на 1 г удаленного из воды фтора, в данном случае Д_ал = (2,2 - 1)·40 = 48 г/г;

n - число регенераций, на которое рассчитана емкость бака (n = 1 при количестве фильтров N < 8 и n = 2 при N > 8);

b - концентрация раствора сернокислого алюминия, равная 8 - 10% для растворного бака;

- объемный вес раствора сернокислого алюминия, равный 1,09 т/м³.

Следовательно

Интенсивность подачи воздуха для перемешивания раствора в баках принимают 8 - 10 л/сек на 1 м² поперечного сечения бака. Для распределения воздуха служат дырчатые трубы из кислотостойких материалов. Скорость движения воздуха в трубах составляет 10 - 15 м/сек, а при выходе из отверстий диаметром 3 - 4 мм 20 - 30 м/сек.

Регенерационный 1 - 1,5%-ный раствор пропускают через сорбент сверху вниз со скоростью фильтрования _р = 2 - 2,5 м/ч. После регенерации производится отмывка сорбента путем подачи воды в фильтр снизу вверх с интенсивностью _отм = 4 - 5 л/сек на 1 м². Расход воды для отмывки принимают равным q_отм = 10 м³ на 1 м³ сорбента.

Определим расход отмывочной воды для одного фильтра:

Определим продолжительность отмывки

Рекомендуется первые 70 - 80 % объема регенерационного раствора собрать в сток, а остальные - повторно использовать.

12. Хлорирование

Хлорирование может осуществляется при помощи сжиженного хлора, раствора натрия гипохлорита или гранул кальция гипохлорита и генератора хлора. Сжиженный газообразный хлор поставляется в баллонах под давлением. Газ впускается из баллона и дозируется в воду хлоратором, который регулирует расход газа. Раствор натрия гипохлорита дозируется объемным насосом-дозатором или самотеком. Кальция гипохлорит растворяется в воде, затем смешивается с основным потоком. Хлор, будучи ли в форме газа из баллона, натрия гипохлорита или кальция гипохлорита растворяется в воде до формы хлорноватистой (гипохлористой) кислоты (НОСl) и иона гипохлорита (ОСl- ).

Могут использоваться различные техники хлорирования, включая хлорирование до контрольной точки, минимальное хлорирование и суперхлорирование дехлорирование. Хлорирование до контрольной точки это метод, при котором доза хлора достаточна для быстрого окисления всего аммиачного азота и остается достаточное количество свободного хлора для защиты воды от повторного заражения. Суперхлорирование дехлорирование это добавление больших доз хлора для достижения быстрой дезинфекции с последующим удалением избытков содержащегося хлора. Удаление избыточного хлора важно для избежания вкусовых проблем. Оно применяется когда уровень бактерий изменяется или время выдержки в танке недостаточно. Минимальное хлорирование применяется там, где источники воды высокого качества и добавление небольшого количества хлора обеспечивает достаточную его концентрацию в воде.

Хлорирование применяется в основном для микробиологической дезинфекции. Однако, хлор действует так же как и окислитель и может удалить или помочь удалить некоторые химикаты - например, разложить легко окисляемые пестициды; окислить растворенные вещества до нерастворимой формы, которая может быть удалена при последующей фильтрации; окислить растворенные вещества до более легко удаляемых форм.

Недостатком хлора является возможность взаимодействовать с органическими веществами с образованием канцерогенных побочных продуктов.

Хлорирование производится в два этапа: предварительное с дозой 3-5 мг/л при поступлении воды на очистную станцию, и 1-2 мг/л для обеззараживания воды после фильтрования.

Рассчитаем хлораторную установку для водоочистной станции производительностью Q =250 тыс.м³/сут. Хлор вводится в два этапа.

Расчётный часовой расход хлора для хлорирования воды:

предварительного при Д*=5 мг/л

Qcyr =Д*/1000*24=30 кг/ч

вторичного при Д* *= 1 мг/л

Qcyr Д* * /1000*24=0,25 кг/ч

Общий расход равен30,25кг/ч или 726 кг/сут

В аппаратной комнате устанавливается три вакуумных хлоратора производительностью до 10 кг/ч с газовым измерителем (два рабочих, один резервный). Кроме хлоратора имеется три промежуточных баллона, они требуются в больших установках для задержания загрязнений перед поступлением хлорного газа в хлоратор из баллона.

Производительность рассматриваемой установки по хлору составляет 30,25 кг/ч, это вызывает необходимость иметь баллоны в количестве

n=30,25/0,5=60 шт

где 0,5ч0,7 кг/ч- съём хлора с одного баллона

Используя стальные бочки-испарители (съём хлора с 1м² составляет 3кг/ч, а размер бочки 3,65м²)можно уменьшить количество расходных баллонов.

q=3,65*3=10,95 кг/ч

Для обеспечения подачи хлора достаточно иметь 30,25/10,95=3 бочки-испарителя, чтобы пополнить расход хлора из бочек его переливают из баллонов ёмкостью 55л, это позволяет увеличить съем хлора до 5кг/ч с одного баллона и сокращается использование действующих расходных баллонов до 30,25/5=6 шт всего за сутки потребляется 13,2 баллонов с жидким хлором.

При суточном расходе более 6 баллонов надо иметь трёхсуточный запас баллонов что составит 3*6=18 шт

Основной запас хлора хранится на складах с месячным запасом в размере726*30/55= 396 баллонов.



13 Подготовка технической воды. Расчет установки для умягчения воды

Умягчение воды - это процесс снижения ее жесткости, обусловленный наличием солей Са и Мg. Существуют несколько методов умягчения воды, которые выбирают, исходя из требований потребителя и технико экономических соображений.

Используем схему Н-Nа-катионирования. Водород - натрий-катионитовый способ применяется для удаления из воды катионов жесткости (кальция и магния) и одновременного снижения щелочности воды.

Расчетная производительность водоумягчительной установки Q^ч_ум = 250 м³/ч.

Качество исходной воды характеризуется следующими данными: общая жесткость Ж_о = 4,2 мг-экв/дм³; щелочность Щ_исх = 1,3 мг-экв/дм³; содержание ионов SO₄^? 20 мг/дм³, или 20:48,03 ? 0,416 мг-экв/дм³ и ионов Сl^? 22 мг/дм³, или 22:35,46 ? 0,62 мг-экв/дм³.

Таким образом, сумма сульфатных и хлоридных ионов (SO₄^? + Сl^?) = А = 1,036 мг-экв/дм³, т.е. не превышает допустимой величины 3 - 4 мг-экв/дм³ (табл. 52) [6].

Содержание ионов Nа⁺ составляет С_Nа = 12 мг/дм³, или 12 : 23 ? 0,52 мг-экв/дм³ < 1мг-экв/дм³. Содержание ионов К⁺ составляет С_К = 2,5 мг/дм³, или 2,5 : 39,1 ? 0,06 мг-экв/дм³.

Жесткость фильтрата Ж_ф = 0,04 мг-экв/дм³; содержание натрия в фильтрате С^ф_Nа = 1,2 мг/дм³.

Остаточная щелочность умягченной воды Щ_ост = 0,94 мг-экв/дм³.

Так как отношение Щ_исх : Ж_о = 1,3 : 4,2 = 0,3 < 0,5, то по этому условию, а равно и по другим показателям анализа исходной воды принимаем согласно табл. 53 [6] схему последовательного Н-Nа-катионирования. Технологический процесс состоит в следующем: часть исходной воды проходит через Н-катионитовый фильтр, смешивается с остальной для нейтрализации кислотности фильтрата и пропускается через дегазатор для удаления свободной углекислоты. Затем вся вода пропускается через Na-катионитовый фильтр.

Рассчитаем Н-катионитовые фильтры.

Расход воды, подаваемой на Н-катионитовые фильтры, определяется по формуле:

, (13.1)

где А - суммарное содержание в исходной воде анионов сильных кислот, в данном случае хлоридов и сульфатов, равное 1,036 мг-экв/дм³.

Для данного расчета:

Удельный расход серной кислоты Н₂SO₄ на регенерацию Н-катионитовой загрузки принимаем: S = 90 г/г-экв. По принятому значению по табл. 61 [6] определяем величину коэффициента эффективности регенерации б^н_э = 0,83.

Рабочую обменную способность Н-катионита рассчитаем по формуле:

Е^H_раб = б^н_э•Е_пол ? 0,5q_o (Ж_исх+С_Nа+С_К) , (13.2)

где Е_пол - полная обменная способность катионита в нейтральной среде, г-экв/м³, принимается по табл. 54 [8]; при крупности сульфоугля 0,3 - 0,8 мм Е_пол =550 г-экв/м³;

q_o - удельный расход осветленной воды на отмывку катионита, равный 4 м³/м³;

С_Nа - концентрация натрия в исходной воде, равная 0,52 мг-экв/дм³;

С_К - концентрация калия в исходной воде, равная 0,06 мг-экв/дм³.

Тогда

Е^H_раб = 442,3 г-экв/м³.

Необходимый объем катионита для загрузки в Н-катионитовые фильтры:

, (13.3)

где n_р - количество регенераций каждого фильтра в сутки, n_р = 1ч3, принимаем n_р = 2.

Тогда объем катионита для загрузки составит:

Расчетная скорость фильтрования на Н-катионитовых фильтрах:

, (13.4)

где h_к - высота катионитовой загрузки, принимается равной 2,5 м;

Т_о - продолжительность работы фильтра при снижении кислотности фильтрата до нуля, равная 10,5 ч;

d₈₀ - 80 %-ный калибр зерен катионитовой загрузки, равный 0,8 мм.

Индексом «исх» обозначена исходная вода, а индексом «ф»-фильтрат Н-катионитовых фильтров, Ж_ф = 0,03 мг-экв/дм³ и С^ф_Nа = 1,2 мг/дм³ = 0,052 мг-экв/дм³.

Тогда

Необходимая площадь Н-катионитовых фильтров:

F^H = W^H/h_к , (13.5)

получим F^H = 2,17/2,5 = 0,9 м².

Принимаем два рабочий фильтра и один резервный d = 1 м. Площадь поперечного сечения одного фильтра f = 0,45 м².

Суммарная площадь двух рабочих фильтров: ? F^H = N_ф • f = 2 •0,45 = 0,9 м²

Фактическая скорость фильтрования при нормальном режиме:

, (13.6)

тогда х^н_ф = 18,8 м/ч.

При выключении одного рабочего фильтра на регенерацию (форсированный режим):

, (13.7)

скорость фильтрования будет: х^ф_ф = 18,8 м/ч.

Определим объем загрузки Н-катионитовых фильтров по формуле:

W^H₁ = N_ф • f • h_к , (13.8)

тогда W^H₁ = 2 • 0,45 • 2,5 = 2,15 м³ > 2,17 м³

Рассчитаем Nа -катионитовые фильтры.

Расход, который поступает на Nа -катионитовые фильтры не меняется q^Na = 140 м³/ч.

Определим рабочую обменную способность для Nа -катионитовых фильтров по формуле:

Е^Na_раб = б_э в_Nа Е_пол ? 0,5 q_уд Ж_о , (13.9)

где б_э-коэффициент эффективности регенерации, учитывающий неполноту регенерации катионита (табл. 56) [8]; при удельном расходе соли на регенерацию Д_с = 200 г/г-экв б_э = 0,81;

в_Na - коэффициент, учитывающий снижение обменной способности катионита по Са²⁺ и Мg²⁺ вследствие частичного задержания катионитов Na⁺ (табл. 57) [8]; т.к. отношение С²_Nа/Ж_исх = 0,52²/4,2 = 0,064, следовательно, в_Na = 0,845; q_уд - удельный расход воды на отмывку катионита в м³ на 1 м³ катионита (принимается 4 - 5); принимаем q_уд = 4 м³/м³;

Таким образом, по формуле (13.9):

Е^Na_раб = 368 г-экв/м³.

Допустимая расчетная скорость фильтрования через Nа -катионитовый фильтр должна быть в пределах х_расч = 10 ч 25 м/ч в зависимости от общей жесткости воды: при Ж_о < 10 мг-экв/дм³ (Ж_исх = 4,2 мг-экв/дм³) х_расч = 17 м/ч.

Расчетная скорость фильтрования на Nа -катионитовых фильтрах по формуле:

, (13.10)

где Т_м - продолжительность межрегенерационного периода, определяется по формуле:

Т_м = 24/2 ? (t_взр+ t_рег+ t_отм), (13.11)

где t_взр = 0,25 ч (15 мин) - продолжительность взрыхления катионита;

t_рег = 0,42 ч (25 мин) - продолжительность регенерации;

t_отм = 0,83 ч (50 мин) - продолжительность отмывки.

ледовательно, по формулам ( 30 ) и ( 31 ):

Т_м = 24/2 ? (0,25 + 0,42 + 0,83) = 10,5 ч;

Объем загрузки Nа -катионитовых фильтров определим по формуле:

. (13.12)

Для нашего расчета:

Определим необходимую площадь Nа-катионитовых фильтров:

F^Na =W^Na/h_к , (13.13)

получим F^Na = 7,68 м².

Принимаем 4 рабочих Nа-катионитовых фильтра диаметром d = 1,5 м и f = 2,25 м². При Н - Nа-катионитовом умягчении резервного Nа-катионитового фильтра не предусматривают, что учитывают возможность использования в таком качестве резервного Н-катионитового фильтра.

Суммарная фактическая площадь рабочих Nа-катионитовых фильтров составит:

?F^Na = N_ф • f = 4 • 2,25 = 9м² > 7,68 м².

Фактическая скорость фильтрования при нормальном режиме:

, (13.14)

тогда х^н_ф = 140/9 = 15,5м/ч < 17 м/ч.

При выключении одного рабочего фильтра на регенерацию (форсированный режим):

, (13.15)

скорость фильтрования будет: х^ф_ф = 140/(4 ?1) • 2,25 = 20,7 м/ч.

Определим объем загрузки Н-катионитовых фильтров по формуле:

W^a₁ = N_ф • f • h_к , (13.16)

тогда W^Na₁ = 4 •2,25 • 2,5 = 22,5 м³ > 19,2 м³.

14 Расчет резервуаров чистой воды

Осветленная вода подвергается обеззараживанию (хлорированию), после чего поступает в резервуары чистой воды полуподземного типа. Отметку наивысшего уровня в резервуаре рекомендуется принимать на 0.5 м выше отметки поверхности земли в месте его расположения. Отметку наименьшего уровня воды следует определять исходя из высоты слоя воды в нем. Общее количество резервуаров одного назначения в одном узле должно быть не менее двух. Размеры резервуаров чистой воды следует принимать по данным таблицы 14.1.

Таблица 14.1. Основные геометрические размеры подземных резервуаров для воды из сборного железобетона (размеры приведены в метрах)

Емкость, м3	Цилиндричесие	Прямоугольные
	диаметр	высота	ширина	длина	высота
50	6	1.8	3	6	3.6
100	6	3.6	6	6	3.6
200	9	3.6	6	9	3.6
250	9	3.6	6	12	4.8
300	9	4.8	9	9	3.6
400	12	3.6	9	12	3.6
500	12	4.8	12	12	3.6
600	15	4.8	12	12	4.8
800	15	4.8	15	15	3.6
1000	18	4.8	12	24	4.8
2000	24	4.8	18	24	4.8
3000	30	4.8	24	30	4.8
6000	36	4.8	36	36	4.8
10000	48	4.8	48	48	4.8

Во всех резервуарах в узле наивысшие и наинизшие уровни пожарных, аварийных и ре-гулирующих объемов должны быть соответственно на одинаковых отметках. При выключе-нии одного резервуара в остальных должно храниться не менее 50% пожарного и аварийного объемов воды.

Оборудование резервуаров должно обеспечивать возможность независимого включения и опорожнения каждого резервуара. Объем резервуара:

W=q^ч*T, м³ (14.1)

где T - продолжительность работы станции в течение суток, 24 часа;

W=250*24=6000 м³.

Принимаем 6 резервуаров чистой воды емкостью 1000 м³ каждый с диаметром 18м и высотой 4,8 м (табл. 14.1).

15 Высотная схема

Высотная схема водоочистной станции - это графическое изображение в профиле всех её сооружений с взаимной увязкой высоты её расположения на местности.

Такая схема позволяет установить зависимость между уровнями воды и основными отметками сооружений станции.

При компоновке очистных сооружений чрезвычайно важно:

1.компактно их разместить с обеспечением удобства эксплуатации;

2.создать условия самотечного движения воды на всём её пути - от головного сооружения очистной станции до резервуара чистой воды.

Для самотечного движения воды в очистных сооружениях следует по возможности использовать рельеф местности. Это позволяет уменьшить заглубление сооружений и, следовательно, сократить объём земляных работ и удешевить устройство фундаментов. Тем самым достигается снижение строительной стоимости очистной станции.

Для составления высотной схемы потребуется таблица 15.1.

Потери напора при движении воды между сооружениями очистной станции и в самих сооружениях (для ориентировочных расчётов)

Таблица 15.1

Путь движения воды	Потери напора, м
От фильтров до резервуаров чистой воды	0,3 - 0,5
В песчаных загрузках фильтров (к концу фильтроцикла)	2,5 - 3
От отстойников до фильтров	0,1 - 0,3
В отстойниках	0,2 - 0,3
От смесителя к отстойникам	0,3
В смесителе	0,4 - 0,5
В радиальном отстойнике	0,5
ВСЕГО	4,2 - 5,6

Составление высотной схемы (при самотечном движении воды) начинаем с конечного сооружения, то есть с резервуара чистой воды, задавшись отметкой наивысшего уровня воды в нем. Эта отметка должна быть на 0,25 - 0,5 м выше отметки земли. Далее путем последовательного суммирования потерь напора находим отметки уровней воды в остальных сооружениях. Отметка поверхности у резервуара чистой воды 110 м.

Представим расчёт уровней воды в сооружениях и отметок дна каждого из сооружений. Применяем следующие обозначения:

РЧВ - резервуар чистой воды;

СФ - скорый фильтр;

ОС - осветлитель;

СМ - смеситель;

РО- радиальный отстойник;

- потери напора по пути от сооружения к сооружению, а также потери в самих сооружениях;

Н - высота сооружения.

Отметки воды в сооружениях:

РЧВ = 110 + 0,5 = 110,5 м;

СФ = РЧВ.+ L_{РЧВ - СФ} + СФ=110,5 + 0,5 + 3,0 = 114,0 м;

ОС = СФ + L_{СФ - ОС}+ ОС = 164 + 0,3+0,3=114,6м;

СМ = ОС+ L_{КХ - СМ.}+ _СМ.=114,6 + 0,5 + 0,5=115,6 м.

РО= СМ + СМ=115,6 + 0,5=116,1 м;

Отметки дна сооружений:

'РЧВ = РЧВ - Н_РЧВ =110,5 - 4,8 = 105,7 м;

`СФ = СФ - Н_СФ = 114 - (2,0 + 0,5+0,7 + 0,2+0,9) = 109,7 м;

`ОС = ОС - Н_ОС = 114,6 - 6,1 - 0,5 = 108 м;

`СМ = СМ. - Н_СМ. = 115,6 - (5,5 + 0,5) = 109,6 м

`РО= РО -Нро=116,1 -3,6=112,5 м;

Высотная схема представлена на следующей странице.

Рис 15.1 - Схема высотной схемы

16 Компановка

Компактные взаимные расположения отдельных сооружений, вспомогательных помещений на генплане водоочистного комплекса должен предусмотреть: капитальные минимальные вложения и строительство, удобство и экономичность, минимальная протяженность трубопроводов и дорог, удобство в проведении ремонтных работ, надежность и бесперебойность работы комплекса водоочистки, возможность расширения комплекса при росте водопотребления.

На территории комплекса помимо основных сооружений (отстойники, резервуар чистой воды, скорый фильтр, насосы) размещаются все вспомогательные помещения (склады реагентов и фильтровальных материалов, мастерские, лаборатории, диспетчерские). Склады реагентов должны располагаться вплотную к реагентному цеху, где находятся аппараты для приготовления их растворов и суспензий. Территория, где находятся водоочистные сооружения, ограждаются с соблюдением требований СниПа.

Представим генплан территории водоочистной станции производительностью 6000 м³/сут.

На берегу реки размещены: оголовок водозабора, насосная станция 1 подъема. От насосной станции проложены подземные водоводы, подающие воду в смесители.

В одном здании со смесителями располагается реагентный цех. Из смесителя вода попадает в контактный осветлитель, затем вода поступает для окончательного осветления на фильтры, из которых осветленная вода направляется в РЧВ, предназначенного для хранения аккумулирующего, противопожарного и аварийного запасов воды, а также для промывки фильтров. Из резервуаров насосами станции 2-го подъема вода подается по напорным водоводам в водопроводную сеть населенного пункта или промышленного предприятия.

Кроме того, на территории очистной станции механические мастерские, котельная, лаборатория, песковые площадки, контора-проходная, помещение охраны, склад реагентов, подземный трубопровод для отвода шлама.

Территория очистных сооружений вместе с водозаборами и насосной станцией 1-го подъема составляет первый пояс зоны санитарной охраны, которая ограждена заборами и контролируется военизированной охраной.

Заключение

В данном курсовом проекте осуществлен расчет водоочистного комплекса для очистки природной воды, находящейся в Брянской области. В результате выполнения был спроектирован комплекс водоочистки производительностью 6000 м³/сут. и выбрана подходящая по заданным условиям технологическая схема осветления и обесцвечивания воды, рассчитаны необходимые для этого дозы реагентов.

Помимо этого были рассчитаны радиальный отстойник, контактный осветлитель, скорый фильтр, а также установки для умягчения (H-Na-катионирование), обезжелезивания и обеззараживания (хлорирование) воды.

Кроме того, была осуществена компоновка водоочистного комплекса на генеральном плане с соблюдением требований СНиП.

В результате выполнения данного курсового проекта можно сделать ввод о том, что вода, поступающая на водоочистной комплекс, проходя соответствующую систему очистки и улучшения качества, становится пригодной для использования ее как в технических (после умягчения), так и в питьевых (после процессов обеззараживания) целях.

Список использованных источников

Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества: Санитарные правила и нормы (СанПиН 2.1.4.559-96). М.: Информационно издательский центр Госкомсанэпиднадзора России, 1996, 111с.

СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика. М.: Госстрой СССР, 1982., 110 с.

СНиП 2.04.02-84 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. М.: Госстрой СССР, 1985. 134 с.

Большая советская энциклопедия (в 30 т., т.10). Гл. ред. А.М. Прохоров. Изд. 3-е. М., “Советская энциклопедия”, 1972 - 592 с.

Справочник по очиствке природных и сточных вод /Л.Л.Пааль, Я.Я.Кару, Х.А.Мельдер, Б.Н.Репин. М.: Высш.школа, 1994.- 336 с.

Кожинов В.Ф. Очистка питьевой и технической воды. Примеры и расчеты. 2-е изд. М.: Стройиздат, 1971.- 303 с.

Абрамов Н.Н. Водоснабжение. М.: Стройиздат, 1982.- 440 с.