Вентиляция общественного здания

По таблице 4.37 [8] стр.232 по величине подбираются стальные пластинчатые калориферы типа КВС-П или КВБ-П. Для них выписывается тип, фактическая площадь живого сечения трубок в калорифере f_тр и действительная площадь нагрева калорифера _д, м².

Определяется необходимое количество калориферов, устанавливаемых параллельно воздуховоду:

Рассчитывается фактическая массовая скорость воздуха:

Рассчитывается количество теплоносителя, проходящее через калориферную установку:

где с_в - плотность теплоносителя (воды), с_в=1000 кг/м³; С_m - массовая теплоёмкость теплоносителя, С_m=4,19 кДж/(кг*?С); 3,6 - коэффициент перевода Q_ку из Вт в кДж/ч; Q_ку - удельная теплоотдача калорифера, Вт:

где С_m^в - массовая теплоёмкость воздуха, С_m^в=1,005 кДж/(кг*?С); t_г - температура воздуха на выходе из калорифера:

Рассчитывается действительная скорость теплоносителя в трубках калорифера:

где - количество калориферов, расположенных параллельно по теплоносителю, вначале принимается =1. Необходимо достичь выполнения условия:

(5.22)

Если это условие не выполняется, то калорифер подбирается на ЭВМ по программе «KALOR», позволяющей выбрать оптимальный калорифер для подогрева воздуха в системах вентиляции и кондиционирования воздуха.

По значениям _тр и (Vс) по табл. 4.38 стр.233 [8] определяется коэффициент теплоотдачи калорифера K, Вт/(м²*К) по формулам в зависимости от типа калорифера.

Требуемая поверхность нагрева калорифера определяется как

где t_срТ - средняя температура теплоносителя:

t_срВ - средняя температура воздуха:

Рассчитывается общее количество калориферов в калориферной установке:

Определяется количество калориферов, установленных последовательно по воздуху:

Фактическая поверхность нагрева калориферной установки:

Запас поверхности нагрева:

Если это условие не выполняется, то подбирается другой тип калорифера.

Аэродинамическое сопротивление калориферной установки по воздуху, P_а, Па, определяется по табл. 4.38 стр.233 [8] в зависимости от типа подобранных калориферов и (Vс).

Гидравлическое сопротивление калориферной установки по воде, P_w, кПа определяется по табл.4.38 стр.232 [8] в

зависимости от типа калорифера и (Vс). В формулах [8] присутствуют следующие параметры:

d_у - условный диаметр присоединительных патрубков калориферов для теплоносителя, d_у, мм, значения которого определяется по табл.4.37 [8] стр.232.

С - количество ходов трубопроводов по теплоносителю, принимается по табл.4.37 [8] стр.232.

6.4 Подбор и расчёт фильтров

Фильтр - устройство для очистки наружного воздуха от пыли. По типу здания подбираем класс фильтра. Для общественных зданий требуемая степень очистки воздуха , поэтому подбираются фильтры III класса.

Методика подбора и расчёта:

Принимается к расчёту тип фильтра рассматриваемого класса (ФяР или ФяВ).

По таблицам для выбранного фильтра определяется рекомендуемая удельная воздушная нагрузка на входное сечение g₀, м³/(с*м²).

Требуемая поверхность фильтрации рассчитывается как:

(5.30)

Значение расхода воздуха через фильтр , равно расходу наружного воздуха, поступающего для вентиляции здания.

Для ячейковых фильтров определяется количество ячеек:

(5.31)

где f_яч - площадь одной ячейки, м², значение которой принимается 0,22м².

Рассчитывается фактическая удельная воздушная нагрузка на фильтр:

По рис.4.3 [7] стр.78 в зависимости от g_o^ф определяется сопротивление чистого фильтра ДP_ф.ч., Па.

Принимается увеличенное сопротивление фильтра при его запылении:

По рис.4.4 [7] стр.79 по величине д(ДP_ф) и типу фильтра определяется масса уловленной пыли m_ул, г/м² и величина проскока пыли П ,%.

Определяется действительная степень очистки фильтра:

Если условие не выполняется, то подбирается другая величин д(ДP_ф) или меняется тип фильтра.

По табл.4.3 [8] стр.81 определяется концентрация пыли в атмосферном воздухе района строительства , г/м³.

Определяется время работы фильтра в сутки .

Для основного помещения t=3-5ч, если основное помещение - зрительные залы и залы заседаний, где люди больше, чем 3 часа подряд не проводят; t=8ч - для вспомогательных помещений и для основных помещений, если они производственного назначения (швейное ателье, машбюро и т.д.).

Количество пыли, оседающее на 1м² фильтра за 1час работы:

Продолжительность работы фильтра до достижения его запыленности, равной m_ул, т.е. периодичность регенерации фильтра, ч, определяется по формуле:

Периодичность регенерации фильтра, сут:

(5.36)

Аэродинамическое сопротивление фильтра:

(5.37)

6.6 Вентиляторы приточных систем

Подбор осуществляется с использованием прил.1 стр.381 [7] . Для приточных вентиляционных систем используются центробежные вентиляторы типа Ц. Подбор вентилятора осуществляется по расходу воздуха на участке, где устанавливается вентилятор (последний участок магистрали) и по общим потерям давления в системе вентиляции и кондиционирования воздуха с использованием рис.I.1 на стр.381 [7].

(5.38)

где ДP_маг - потери давления в магистрали системы, Па, табл.5.2,5.4; ДP_в/з - потери давления в воздухозаборном воздуховоде, Па; ДP_кл - потери давления в утеплительном клапане, Па, принимаются по табл. III.28 стр.451 [7]; ДP_ф - потери давления в фильтре, Па, (по п.6.4); ДP_ок - потери давления в оросительной камере, Па, принимаются по п. 6.5; ДP_к - сопротивление калориферной установки по воздуху, Па, (п.5.3); ДP_см - потери давления в смесительной камере, принимаются около 20Па.

По надписи над линией характеристики вентилятора на рис.I.1, стр.381 [7] определяют тип вентилятора и на основании п.I.1.А [7] записывается номер подобранного вентилятора и диаметр его рабочего колеса.

7. Конструирование систем вытяжной вентиляции

Вытяжная вентиляция бывает естественная и механическая.

Естественная проектируется в основных помещениях и в “чистых“ вспомогательных помещениях (то есть в которых отсутствует выделение химических вредностей или теплопоступления от приготовления пищи) с расходом вытяжного воздуха не более 350 м³/ч.

Механическая проектируется в “чистых“ помещениях с расходом воздуха более 350 м³/ч, в санузлах, в курительных, в помещениях, где есть выделение вредностей или осуществляется приготовление пищи.

7.1 Системы естественной вытяжной вентиляции (ВЕ-системы)

ВЕ-системы - системы в которых воздух удаляется за счёт естественной тяги, возникающей из-за разности высот между вытяжной решёткой и вытяжным зонтом (разности плотностей воздуха). ВЕ-системы состоят из воздухозаборных (в/з) устройств (дефлекторы, вытяжные решётки и т.д.), системы воздуховодов и вытяжных зонтов.

7.1.1 Воздухозаборные устройства основного помещения

В качестве в/з устройств основного помещения общественного здания проектируются дефлекторы.

Методика подбора:

Определяем расход воздуха, удаляемого дефлекторами:

(6.1)

где L - воздухообмен в основном помещении, м³/ч; L_рец - расход рециркуляционного воздуха, м³/ч.

В основном помещении проектируется не менее 2-х дефлекторов для естественной вытяжки, располагающихся

Над за подвесным потолком таким образом, чтобы их расположение не пересекалось с воздуховодами системы П1). Дефлекторы располагаются симметрично для равномерной вытяжки. Задаваясь количеством дефлекторов , шт, можно определить количество воздуха, удаляемого одним дефлектор:

(6.2)

При помощи табл.VI.22 [2] по скорости ветра в заданном населённом пункте в тёплый период и , м³/ч, принимается номер и тип дефлектора (ближайший больший).

С помощью листов VII.15 рис.4 и VII.16 рис.5 стр.108-109 [2] изображается выбранный дефлектор с указанием размеров (табл.VII.19, VII.20 [2]).

7.1.2 В/з устройства вспомогательных помещений

В качестве в/з устройства во вспомогательных помещениях общественного здания применяются решётки типа Р (табл.4.34 [8] стр.224). Выбор решёток осуществляется аналогично п.5.12, но максимальная скорость в решётках естественной вытяжной вентиляции должна быть 0,5-1,0 м/с, L_ч^/ - расход вытяжного воздуха в конкретном помещении (табл.1.4). Расчёт ведётся в табличной форме.

Таблица 6.1. Воздухозаборные решётки ВЕ - систем.

№ поме-щения	Lч/, м3/ч	Lс/, м3/с	F/, м2, при V=1м/с	Тип в/з решётки	Количество в/з решёток	F, м2	Vф, м/с
1	2	3	4	5	6	7	8

7.1.3 Воздуховоды

Воздуховоды ВЕ-систем классифицируются:

Вентиляторы - вертикальные ВВ в кирпичных стенах от переходника после вытяжных решёток до сборных горизонтальных ВВ.

Вент шахты - вертикальные ВВ, заканчивающиеся вытяжным зонтом.

Горизонтальные ВВ у в/з решёток - шлакобетонные прямоугольного сечения. При необходимости можно переходить на металлические ВВ прямоугольного сечения. Все остальные ВВ считают как кирпичные.

7.1.3.1 Трассировка ВЕ-систем

ВЕ-системы (где нет дефлекторов) бывают одиночные (если из помещения воздух удаляется отдельным вент каналом) и неодиночные (если через одну вент шахту удаляется воздух из нескольких помещений).

При чердачном покрытии в одну ВЕ-систему можно объединять несколько рядом располагающихся вентиляционных каналов.

Максимальный радиус действия (расстояние от вент шахты до наиболее удалённого вент канала) для ВЕ-систем - не более 5 м. При бесчердачном покрытии проектируется только одиночные ВЕ-системы.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Высота вытяжной шахты складывается из высоты коньканад покрытием чердака h_к1,5м. При бесчердачном покрытии для одиночных систем h_к=0м. Для неодиночных систем при чердачном покрытии высота вентшахты:

При бесчердачном покрытии: h_ш1,5м. Расстояние от потолка до вытяжных решёток 0,7м. Расстояние между вентканалами в одной стене0,14 м.

7.1.3.2 Выбор магистралей и нумерация участков ВЕ-системы

В качестве магистралей принимается цепочка участков от наиболее удалённой вытяжной шахты в/з решётки до вытяжного зонта или до наиболее загруженной ветви. Горизонтальные участки от решётки до вент канала - отдельный шлакобетонный участок прямоугольного сечения с переходником на другой тип ВВ и переходником на другое сечение ВВ, если F_решF_уч.

Нумерация - от наиболее удалённой решётки к зонту; вначале нумеруется магистраль, потом - длинные ответвления, затем - короткие.

7.1.3.3 Аэродинамический расчёт ВЕ-систем

Перед расчётом необходимо рассчитать величину располагаемого давления в системах естественной вентиляции (естественная тяга):

(6.3)

где h - расстояние по вертикали от горизонтальной оси в/з решётки до зонта. Системы естественной вентиляции рассчитываются на температуру наружного воздуха t_н=+5?С, т.е. плотность наружного воздуха равна:

(6.4)

с_в - плотность удаляемого воздуха рассчитываемая при температуре удаляемого воздуха в тёплый период (табл.2), т.е. t_в=t_у^Т:

(6.5)

Аэродинамический расчёт ВВ ведётся согласно методике, изложенной в п.5.2.7. с учётом следующих замечаний (согласно номерам колонок в табл.5.2):

4. V_max - принимается на участках воздуховода 0,5-1 м/с; в вент канала и горизонтальных участках 1-1,5 м/с;

Тип ВВ - согласно п.6.1.3;

8. d, мм - отсутствует;

15. При расчёте величины ?о:

учитывать количество решёток F_реш;

на участках у в/з решёток 4 местных сопротивления: решётка, переходник на другое сечение (если F_решF_уч), отвод и переходник с шлакобетонного (металлического) на кирпичный ВВ.

11. Скорости в участках ВВ возрастают от решёток к зонту и VV_max.

После расчёта всех участков воздуховодов определяются общие потери давления в магистрали:

(6.6)

где (Rlв+Z)_i - потери давления на i-ом участке магистрали, Па;

N - количество участков магистрали.

Потери давления в магистрали должны быть равны располагаемому давлению в ВЕ-системе. Допускается невязка не более 10%.

(6.7)

После достижения необходимой невязки рассчитываются ответвления и производится их увязка с соответствующими участками магистрали. Если нужно увеличить ДP на участке, но меньше диаметр подобрать уже невозможно, то ставят дросселирующую диафрагму согласно п.5.2.7.Б. На участках у в/з решёток при необходимости перехода со шлакобетонных на металлические ВВ прямоугольного сечения. Для нескольких ВЕ-систем расчёт ведётся в одной таблице (см. табл.6.2). Местные сопротивления сводятся в отдельную таблицу (см. табл.6.3).

7.2 Системы механической вытяжной вентиляции (В-системы)

Воздух удаляется благодаря давлению вентилятора. В-системы состоят из в/з решёток, системы ВВ, вентиляторов, вытяжных зонтов.

7.2.1 В/з устройства вспомогательных помещений

В качестве в/з устройства В-системы принимают решётки типа Р (табл.4.34 [8] стр.224). Максимальная скорость в решётках В-систем: V_max =2-3,5 м/с. Подбор решёток ведётся аналогично п.5.1.2. Результаты расчёта сводят в табл.6.4 (аналогично табл.6.1).

7.2.2 Воздуховоды

Воздуховоды В-систем классифицируются на:

вент каналы (как в п.6.1.3);

вент шахты;

горизонтальные сборные ВВ (на чердаке для сбора воздуха из различных помещений и подачи его к вентилятору).

Размещено на http://www.allbest.ru/

Горизонтальные ВВ у в/з решёток - шлакобетонные прямоугольного сечения. При необходимости можно переходить на металлические прямоугольного сечения.

Сборные ВВ - шлакобетонные прямоугольного сечения;

Вертикальные - как кирпичные;

Вент шахты - металлические прямоугольного сечения.

7.2.2.1Трассировка В-систем в плане

Воздуховоды В-систем бывают одиночные и неодиночные. При чердачном покрытии в одну В-систему объединять несколько рядом расположенных каналов. Максимальный радиус действия В-систем - 12 м. При бесчердачном покрытии проектируются только одиночные В-системы удаляющие воздух из каждого помещения через отдельную шахту.

Для одиночных В-систем высота шахты h_ш1,5 м. Для неодиночных В-систем высота шахты h_ш=h_к+h_а, м (как в п.6.1.3.1); но как для одиночных, так и для неодиночных учитывается высота вентилятора h_в=0,4 м.

7.2.2.3Выбор магистралей и нумерация участков

Производится аналогично п.6.1.3.3. Замечание - к магистрали относится участок от вентилятора к зонту (вент шахта относится к магистрали). В одиночных системах 3 участка.

7.2.2.4 Аэродинамический расчёт В-систем

Аналогично п.5.2.7 ДP_маг определяет выбор вентилятора. Все расчёты всех В-систем сводятся в таблицы 6.5 и 6.6.

Отличие методики в п.5.2.7 согласно номерам в табл.5.2.

4. V_max - у в/з решёток - 4 м/с;

у вент каналов - 5 м/с;

в сборных горизонтальных ВВ и вент шахтах - 6 м/с.

5. Тип воздуховода - согласно п.6.2.2.

8. d, мм - отсутствует.

11. V - скорости должны возрастать от в/з решётки к зонту.

15. ?о - согласно п.6.1.3.4.

После расчёта участков магистрали определяется ДP_маг:

(6.8)

Далее производится увязка ответвлений; вначале более длинных, затем более коротких:

(6.9)

При увязке на участках у в/з решёток можно переходить при необходимости с шлакобетонных прямоугольных на металлические прямоугольные сечения. Если диаметр уменьшить невозможно проектируют дросселирующие устройства (диафрагмы) п.5.2.7.5.

7.2.3 Подбор вентиляторов В-систем

Для В-систем используют крышные вентиляторы п.I.3 прил.I [7] стр.411-412 - радиальные или осевые. В случае если крышный вентилятор невозможно подобрать проектируется вентилятор типа Ц (п.5.6). подбор вентиляторов ведётся по величине потерь давления в магистрали ДP_маг (табл.6.5) и по расходу воздуха на участках, между которыми установлен вентилятор (последний и предпоследний участки магистрали).

При подборе крышных вентиляторов следовать инструкциям п.I.3 стр.411-412 [7]. При подборе вентиляторов типа Ц пользоваться методикой п.5.6.

Литература

СниП 2.04.05.-84. “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”.М.: Стройиздат, 1985.-96с.

Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Вентиляция и кондиционирование воздуха / Р.В.Щекин, С.М.Кореневский, Г.Е.Бем и др. - Киев: Будівельник, 1976 - Ч.П. - 352с.

СниП II-Л.21-71. Предприятия бытового обслуживания.

Методические указания №11 к выполнению курсового проекта “Вентиляция общественного здания”, ДонГАСА, Макеевка 2001 - 27с.

Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. Учеб. пособие для вузов / В.П.Титов, Э.В.Сазанов, Ю.С.Краснов, В.И.Новожилов / - М.: Стройиздат.1985.-208с.

Богословский В.Н. и др. Отопление и вентиляция. Часть 2. Вентиляция. - М.: Стройиздат.1976.-439с.

Справочник проектировщика. Внутренние санитарно технические устройства. Вентиляция и кондиционирование воздуха / под редакцией И.Г.Староверова. - М.: Стройиздат.1977. Часть 2.- 502с.

Отопление и вентиляция жилых и гражданских зданий: Проектирование: Справочник / Г.В.Русланов, М.Я.Розкин, Э.Л.Ямнопольский. - Киев: Будівельник, 1983.- 272с.

Литература

1. Промышленная очистка газов в электрофильтрах. Энергетика за рубежом. М., 1970.

2. Вентцель Е.С., Овчаров Л.А. Теория вероятностей и ее инженерные приложения. Учеб. Пособие для втузов. - 2-е изд., стер. - М.: Высш. шк., 2000. - 480 с.: ил.

3. Верещагин И.П., Морозов В.С., Пашин М.М. Зарядка проводящих несферических частиц в поле коронного разряда. - Электричество, 1975, № 2, с. 44-48.

4. Основы электрогазодинамики дисперсных систем /Верещагин И.П., Левитов В.И., Мирзабекян Г.З., Пашин М.М. М.: Энергия, 1974.

5. Мирзабекян Г.З., Пашин М.М. Заряд несферических частиц в поле коронного разряда. - В кн.: Сильные электрические поля в технологических процессах (электронно-ионная технология), вып. 2. М.: Энергия, 1971, с. 48-82.

6. Мирзабекян Г.З. Зарядка аэрозолей в поле коронного разряда. В кн.: Сильные электрические поля в технологических процессах (электронно-ионная технология), М.: Энергия, вып. 1, 1969, с.20-39.

7. Акініна А.Г., Качан В.М. Імовірнісний підхід при визначенні ефективності електрофільтрів // Наукові праці ДонНТУ. Вип. 33, Донецьк: 2001. - С. 54-57.

8. Электрофизические, тепловые и электротехнические процессы в электротермических установках и вопросы управления ими. Тематический сборник, Вып. 576. М.: 1982 г. Ред. В.П. Рубцов.

9. Дымовые электрофильтры /Левитов В.И, Решидов И.К., Ткаченко В.М. и др. М.: Энергия, 1980. 448 с. ил.

10. Страус В. Промышленная очистка газов: Пер. с англ. - М., Химия, 1981. 616 с., ил.

11. Уайт Д. Последние достижения в области электрогазоочистки США. Сб.: «Применение сил электрического поля в промышленности и сельском хозяйстве». М., ВНИИЭМ, 1964.

12. Акініна А.Г., Качан В.М. Математична модель процесу пиловловлювання в електрофільтрах // Труды Х научно-технической конференции аспирантов и студентов «Охорона навколишнього середовища та раціональне використання природних ресурсів» - Донецк: 2000. - С. 20-21.

13. Акініна А.Г., Качан В.М. Електрична складова в рівнянні ефективності пиловловлювання електрофільтрами // Вісник ДонДАБА. Вип. 2000-3(23), Макіївка: 2000. - С. 101-104.

14. Конструктивные и технологические методы повышения эффективности электрофильтров при улавливании высокоомной золы. И.А. Кизим, И.К. Решидов. «Промышленная и санитарная очистка газов». М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1979.

15. Херасков Р.А., Хохлов А.И. Работа электрофильтров улучшается. «Цемент», 1972, №12.

16. РД РТМ 26-14-21-80. Нормативный метод расчета электрофильтров для теплоэнергетики.

17. Решидов И.К. Особенности работы электрофильтров при улавливании высокоомной пыли. В сб.: «Доклады научно-технической конференции по промышленной очистке газов». Ярославль, 1969.

18. Залогин Н.Г., Янковский Л.П., Очистка дымовых газов от золы в электрофильтрах на зарубежных и отечественных электростанциях, БТИ ОРГЭС, 1964.

19. Ужов В.Н. Очистка промышленных газов электрофильтрами, изд-во «Химия», 1967.

20. Морозов В.С. Движение и ориентация частиц различной формы в поле коронного разряда: Автореф. дис на соиск. учен. степени канд. техн. наук М.: 1977.

21. Решидов И.К., Санаев Ю.И. Унос пыли в электрофильтрах. (Обзорная информация. Сер. ХМ-14). М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1979, 35 с.

22. Рихтер Л.А. Влияние аэродинамических факторов на эффективность работы электрофильтра.- «Электрические станции», 1957, №10, с. 30-35.

23. Верещагин И.П. Методика расчета электрического поля и поведения частиц при униполярном коронном разряде: Автореф. дис. на соиск. учен. степени д-ра техн. наук. М.: 1975.

24. В.М. Ткаченко, А.И. Валуев. Эффективность работы электрофильтра при различных типах коронирующих электродов. Сборник «Электрическая очистка газов». М., «Энергия», 1968.

25. Акініна А.Г. Накладення електричних полів у горизонтальних електрофільтрах з коронуючими електродами круглого перетину. - Деп. в ГНТБ Украины № 124 Ук. 2002 от 23.09.02. - 7с.

26. Качан В.М., Акініна А.Г. // Врахування періодичності регенерації при розрахунку електрофільтрів на ЕОМ // «Коммунальное хозяйство городов». Вып. 25. - К.: Техніка, 2000. - С. 171-174.

27. В.И.Левитов, В.М. Ткаченко. Электрические характеристики коронирующих электродов электрофильтров. Сборник «Электрическая очистка газов». М., «Энергия», 1968.

28. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. Электромагнитное поле: Учебник для электротехн., энерг., приборостроит. спец. вузов. - 8-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1986. - 263 с.: ил.

29. Гершензон Е.М., Малов Н.Н. Курс общей физики. Электродинамика: Учеб. Пособие для студентов физ-мат. фак. пед. ин-тов. - 2-е изд., перераб. - М.: Просвещение, 1990. - 319 с.: ил.

30. Качан В.Н. Оптимизация параметров обеспыливания воздуха и предупреждения взрывов пыли в угольных шахтах: Автореф. дис. докт. техн. наук. - Макеевка, 1996. - 411 с.

31. Белевицкий В.М. Экономика и технико-экономическая оптимизация пылеулавливающих установок / Репринт ин-та Ленгипрогазоочистка, Ленинград, 1982. - 109 с.

32. Фиакко А., Маккормик Г. Нелинейное программирование. Методы последовательной безусловной оптимизации. - М.: Мир, 1972. - 470 с.

33. Чичинадзе В.К. Решение невыпуклых нелинейных задач оптимизации. - М.: Наука, Главная ред. физ.-мат. лит., 1983. - 256 с.

34. Акинина А.Г., Качан В.Н. Компьютерное моделирование процесса пылеулавливания в горизонтальных электрофильтрах для очистки вентиляционных выбросов котлоагрегатов // Труды третьей Всеукр. конф. молодых ученых «Інформаційні технології в науці, освіті і техніці» - Черкассы: 2002. - С. 8-11.

35. Качан В.Н., Акинина А.Г. Экономический эффект от оптимизации параметров работы электрофильтров // Вісник ДонДАБА. Вип. 2001-6(31), Макіївка: 2001. - С. 113-115.

36. Семченко Ю.В., Коренев С.Г., Белоус А.М., Качан В.Н., Акинина А.Г. Адекватность математической модели процесса пылеулавливания в электрофильтрах реальным условиям // Вентиляція, освітлення та теплогазопостачання: Вип. 4. - К.: КНУБА, 2002. - С. 28-33.

37. Качан В.Н., Акинина А.Г. Учебное пособие «Теоретические основы очистки воздуха» // Макеевка, ДонГАСА, РИС ОМС - 2001 - 130 с.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ

ДОНБАССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ

СТРОИТЕЛЬСТВА И АРХИТЕКТУРЫ

КАФЕДРА “ТЕПЛОТЕХНИКА, ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ”

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

к выполнению расчетной работы

«Расчет конструкций абсорберов для очистки промышленных выбросов от токсичных примесей»

(для студентов специальностей

«Теплогазоснабжение и вентиляция» 7.092108

и «Экология и охрана окружающей среды» 7.070801)

Составители:

КАЧАН Владимир Николаевич

ВЫСОЦКИЙ Сергей Павлович

АКИНИНА Алла Геннадиевна

Подписано к печати . .2001. Формат 6084 1/16

Усл. печ. л. 1,5. Тираж экз. Заказ .

Донбасская государственная академия строительства и архитектуры

Отпечатано в ректамно-издательском секторе ОМС ДонГАСА

86123, Донецкая область, город Макеевка, улица Державина,2

Размещено на Allbest.ru