Рисунок 3.6 Температурное поле конструкции через 48 часов прогрева

Рисунок 3.7 Температурное поле конструкции через 48 часов прогрева (фрагмент)

Бетон прогревается до температуры 44 °С, то есть температурное превышение относительно окружающей среды составляет 54 °С. Данный расчет является прикидочным, он не учитывает экзотермию реакции гидратации. После запуска надстройки WinConcret можно уточнить расчет и получить интегральный график распределения температуры, а также график набора прочности бетона. Количество тепла, выделяемого бетоном при твердении, зависит от содержания цемента в смеси. Кроме того, программа делит все перекрытие на отдельные блоки и пользователь получает возможность определить прочность бетона в различных участках конструкции в разные моменты времени. По полученным графикам можно определить моменты прогрева с наибольшим градиентом температуры. При неравномерном прогреве возникают температурные деформации и напряжения. Зная прочность бетона в данный момент времени, можно определить, насколько опасны возникающие напряжения из-за разных температур конструкции [24].

Рассмотрим ещё один пример расчёта температурно- прочностного контроля бетонных монолитных конструкций.

Процесс возведения монолитных опор представляет собой сложную технологическую операцию. Во многих случаях возникают задержки по технологическим, погодным, материальным и другим причинам. Бетон всегда имеет поры и капилляры. Вследствие этого при наихудшем стечении обстоятельств возведение опоры может быть прекращено на некоторый период времени. Учитывая тот факт, что строительство монолитных опор в основном ведется в северных труднодоступных районах, возможно снижение температуры бетона до отрицательных температур. Можно предположить, что еще до сдачи в эксплуатацию при наличии технологических изъянов (перерывы в бетонировании, отсутствие укрытия сверху, либо дефекты в нем и проч.). В таком случае, как и во время эксплуатации опор, может возникнуть морозное расширение водонасыщенного бетона на месте контакта блоков облицовки и бетона заполнения. Это вызвано тем, что во время изготовления опоры свободная, не вступившая в реакцию гидратации вода из ядра в небольшом количестве мигрирует к поверхности контакта с блоками при похолодании. Этот процесс наиболее динамично происходит на ранней стадии твердения бетона.

Вдобавок к этому, по технологии возведения сборно-монолитных опор выставленные по контуру блоки перед заполнением ядра бетоном во избежание появления в нем усадочных трещин необходимо смачивать водой для предотвращения отсоса воды в блоки.

Исследование данного явления усложняется тем, что бетон заполнения, невозможно обследовать визуально. Поэтому было проведено специальное исследование. В нем принято, что прослойка водонасыщенного бетона по ширине опоры занимает от 3 до 5 см от места контакта [56]. На рис. 3.8 показан фрагмент опоры с выделением области исследования.

Рисунок 3.8 Фрагмент для расчета. Переувлажненный слой бетона заполнения 3ч5 см (линия синего цвета)

Она состоит из двух частей - бетона блоков (красный цвет) и бетона ядра (синий и зеленый цвета). Область разделена на элементарные элементы со сгущением их размеров в зоне контакта названных выше частей. Расширение слоя переувлажненного бетона (3ч5 см) учтено условно его температурным расширением на 200єС [ 45]. Температура бетона принята равной минус пяти градусам.

Возникающие в прослойке напряжения могут достигать предельных значений на сжатие. Одновременно в остальной части опоры возникают растягивающие напряжения. Как видно из рисунка 3.9 растягивающие напряжения (до 40 кг/см² ) гораздо выше, чем на рисунке 3.10, что вызвано меньшей массивностью первого.

Рисунок 3.9 Поле температурных напряжений для опоры толщиной 2.6 м (минимальная толщина)

Соответственно и значение предельной растяжимости (е= 2,1>1,2·10^-4 1/см) на первом рисунке превышают допустимые для бетона заполнения, который, как правило, делают из менее качественного бетона. Красный цвет полей соответствует практически нулевым значениям е и у, а возникающие напряжения багрового цвета расположены непосредственно после темно-синих. Именно поэтому и происходит разрушение бетона на небольшом участке вблизи контакта ядра с блоками. После проведения серии расчетов по полученным данным был построен график (рис. 3.11) зависимости возникающих в опоре напряжений при замерзании слоя водонасыщенного бетона от ее толщины (массивности).

Рисунок 3.10 Поле температурных напряжений для опоры толщиной 4.6 м (максимальная толщина)

Рисунок 3.11 График зависимости напряжений при замерзании воды на контакте ядра и блоков от толщины опоры. Заштрихован диапазон опасных толщин

Видно, что напряжения могут быть опасными при толщине опоры менее 3 м. При проектировании опор этот фактор должен учитываться.

Нельзя обойти вниманием такой важный фактор как усадка. Было проведено много исследований по усадке [17, 18], которые основаны на разных подходах. Но для приближенной оценки в расчетах возможно величину усадки определить как деформацию при понижении температуры в бетоне на 10ч15 єС. Этот подход применен для монолитных опор. Необходимо отметить, что расчет, в первую очередь, является качественным и значения напряжений и стесненных температурных деформаций могут отличаться от действительных как в большую, так и в меньшую сторону, в зависимости от мероприятий по предотвращению усадочных напряжений в бетоне ядра заполнения. Основные предпосылки расчета НДС сводятся к следующему. В начальный момент при одинаковой температуре блоков и ядра, например, 0 єС, напряжений нет. Затем если ядро мгновенно остыло на 15 єС, то в объединенной конструкции возникнут стесненные деформации и напряжения: в бетоне ядра - растягивающие, в блоках - сжимающие. Рассмотрим эти два варианта. Смонтированы один и два ряда блоков. Затем уложен бетон. Если считать, что блоки имеют температуру 0 єС, а бетон ядра -15 єС, то сразу после их объединения в единую конструкцию возникнет напряженно-деформированное состояние. Ниже представлены поля напряжений в монолитной опоре при ее сооружении в один и два ряда контурных блоков по высоте и значения соответствующих напряжений от усадки. Из рисунка 3.12 видно, что с увеличением количества рядов растут и значения усадочных напряжений, причем сжимающие увеличиваются больше чем растягивающие, что является положительным фактором для бетона. На рисунке 3.12а на контакте бетона заполнения с блоками растягивающие напряжения составляют 4 кг/см², а на рисунке 3.12б уже 5 кг/см²

Рисунок 3.12 Поля напряжений и стесненных температурных деформаций от воздействия усадки в бетоне заполнения опоры: а - один ряд контурных блоков; б - два ряда контурных блоков.

Можно констатировать, что с увеличением высоты опоры и, соответственно, рядов блоков, значения усадочных напряжений увеличиваются не сильно. Аналогично с увеличением или уменьшением толщины опоры напряжения существенно меняться не будут. Из рисунка 3.12 видно, что значения напряжений на контакте с основанием наибольшие, что может привести к сквозным трещинам в бетоне заполнения в месте их контакта. В случае интенсивного испарения воды могут появиться неглубокие трещины на поверхности бетона заполнения в месте контакта с блоками. В этот зазор может попасть вода и привести к частичному разрушению опоры, вплоть до выпадения контурных блоков. Для предотвращения столь нежелательного явления необходимо соблюдать допустимый перепад укладываемого бетона и бетона основания не превышающий 10 єС. Данное исследование показало, что необходимо принимать специальные меры для уменьшения усадочных напряжений, например, снижать В/Ц, применять безусадочные цементы или специальные добавки, соблюдать традиционные меры по уходу за уложенным бетоном.

3.2 Отрицательные факторы и их последствия при различных способах прогрева бетона

К отрицательным факторам технологии производства работ при прогреве бетона, приводящих к образованию дефектов монолитных железобетонных конструкций, можно отнести следующие:

- изготовление недостаточно жесткой, сильно деформируется при укладке бетона и недостаточно плотной опалубки;

- нарушение проектных размеров конструкций;

- плохое уплотнение бетонной смеси при ее укладке в опалубку;

- расслоение бетонной смеси;

- применение слишком жесткой бетонной смеси при густом армирования;

- плохой уход за бетоном в процессе его твердения.

Изготовление недостаточно жесткой опалубки, когда она получает значительные деформации в период укладки бетонной смеси, приводит к появлению больших изменений формы железобетонных элементов. При этом элементы получают вид сильно прогнувшихся конструкций, вертикальные поверхности приобретают выпуклость. Деформация опалубки может привести к смещению и деформации арматурных каркасов и сеток и изменения несущей способности элементов. Следует иметь в виду, что собственный вес конструкции при этом растет.

Неплотная опалубка способствует вытекание цементного раствора и появления в связи с этим в бетоне раковин и каверн. Раковины и каверны возникают также из-за недостаточного уплотнения бетонной смеси при ее укладке в опалубку. Появление раковин и каверн вызывает более или менее значительное снижение несущей способности элементов, увеличение проницаемости конструкций, способствует коррозии арматуры, находящейся в зоне раковин и каверн, а также может быть причиной продевания арматуры в бетоне.

Уменьшение проектных размеров сечения элементов приводит к снижению их несущей способности, увеличение - к росту собственного веса конструкций.

Применение расслоится бетонной смеси не позволяет получить однородную прочность и плотность бетона по всему объему конструкции и снижает прочность бетона [35].

Использование слишком жесткой бетонной смеси при густом армирования приводит к образованию раковин и каверн вокруг арматурных стержней, снижает сцепление арматуры с бетоном и вызывает опасность появления коррозии арматуры.

При уходе за бетоном следует создать такие температурно-влажностные условия, которые бы обеспечили сохранение в бетоне воды, необходимой для гидратации цемента. Если процесс затвердевания протекает при постоянной температуре и влажности, напряжения, возникающие в бетоне вследствие изменения объема и температурных деформаций, будут незначительными. Обычно бетон покрывают полиэтиленовой пленкой или другим защитным покрытием. Возможно применение и пленкообразующих материалов. Уход за бетоном осуществляется обычно в течение трех недель, а при применении подогрева бетона - по его окончанию.

Плохой уход за бетоном приводит к пересушиванию поверхности железобетонных элементов или всей их толщины. Пересушенный бетон имеет гораздо меньшую прочность и морозостойкость, чем нормально затвердевший, в нем возникает много усадочных трещин.

Рассмотрим данный процесс на конкретном примере.

В программе ELCUT реализована возможность выбора момента снятия утеплителя, расчета набора прочности бетона после отключения прогрева на остаточном тепле. Трещиностойкость конструкции обеспечивается плавным понижением температуры бетона и снятием утеплителя только спустя сутки после окончания прогрева, когда бетон набрал прочность около 70 % от марочной прочности бетона.

Рассматриваемая конструкция была автоматически поделена на 15 температурных блоков с разбиением по сетке конечных элементов. Каждому блоку присвоен номер от 1 до 15 так, что участки №1, 15 оказались возле стены, а блоки №7, 8 - в центр перекрытия. Блок №16 - это совокупность всех участков, данные по этому блоку являются усредненными характеристиками для перекрытия. Надстройка WinConcret позволяет получить интегральные графики распределения температуры по блокам и график набора прочности бетона на различных участках. Данные выдаются в графическом и табличном режимах. На рисунках 3.13, 3.14 представлены графики температуры и набора прочности бетона для температурных блоков №16, 1, 7. В таблицах 3.1, 3.2 показаны численные значения температуры и прочности бетона на различных участках в разные моменты времени.

Рисунок 3.13 График температуры бетона на различных участках конструкции

Таблица 3.1

Изменение температуры бетона на различных участках при температурной обработке бетона

Номер блока	Распределение температуры бетона на участках перекрытия во времени, °С
	Время температурно обработки бетона, ч
	Время прогрева, ч	Время остывания, ч
	0	4	8	12	16	20	24	28	32	36	40	44	48	52	56	60	64	68	72
1	3,70	18,7	25,6	28,6	29,7	29,9	29,8	29,6	29,4	29,2	29,1	29,0	28,9	17,7	12,6	10,1	8,90	8,40	8,10
2	4,40	23,7	32,2	35,7	36,8	36,9	36,6	36,4	36,1	35,9	35,7	35,6	35,4	20,5	14,3	11,5	10,2	9,50	9,20
Продолжение таблицы 3.1
3	4,20	24,7	34,6	38,7	39,9	40,0	39,7	39,3	39,0	38,7	38,5	38,4	38,2	22,7	15,6	12,3	10,8	10,1	9,80
4	2,50	23,1	32,3	36,0	37,2	37,3	37,1	36,8	36,5	36,2	36,1	35,9	35,8	21,2	14,6	11,5	10,1	9,50	9,20
5	2,50	24,1	34,3	38,4	39,7	39,8	39,5	39,1	38,8	38,5	38,3	38,2	38,0	22,7	15,4	12,1	10,6	9,90	9,60
6	4,20	22,0	31,4	35,5	36,8	37,0	36,7	36,4	36,1	35,8	35,6	35,4	35,3	22,0	15,5	12,4	10,9	10,2	9,90
7	2,50	24,2	34,7	39,1	40,4	40,5	40,2	39,8	39,4	39,2	39,0	38,8	38,7	23,3	15,9	12,4	10,8	10,1	9,70
8	4,40	24,7	34,6	38,7	40,0	40,1	39,8	39,4	39,1	38,8	38,6	38,5	38,3	22,8	15,7	12,4	10,9	10,2	9,90
9	2,50	24,2	34,8	39,2	40,6	40,7	40,4	40,0	39,6	39,3	39,1	39,0	38,8	23,5	16,0	12,5	10,9	10,1	9,80
10	4,20	24,7	34,7	38,8	40,1	40,1	39,8	39,5	39,1	38,9	38,7	38,5	38,4	22,8	15,7	12,4	10,9	10,2	9,80
11	4,40	24,6	34,2	38,1	39,2	39,3	39,0	38,7	38,4	38,1	37,9	37,8	37,7	22,1	15,2	12,1	10,6	9,90	9,60
12	2,50	24,2	34,7	39,1	40,5	40,6	40,3	39,9	39,6	39,3	39,1	38,9	38,8	23,5	16,0	12,5	10,9	10,2	9,80
13	2,50	23,6	33,9	38,2	39,7	39,8	39,5	39,1	38,8	38,5	38,3	38,1	38,0	23,1	15,9	12,5	10,9	10,2	9,80
14	4,40	24,2	33,8	37,8	39,2	39,3	39,0	38,7	38,3	38,1	37,9	37,7	37,6	22,4	15,6	12,4	10,9	10,2	9,90
15	2,50	21,5	31,5	35,9	37,3	37,5	37,2	36,9	36,5	36,2	36,0	35,9	35,7	22,7	15,8	12,5	10,9	10,2	9,80
16 = У	3,70	23,3	32,7	36,6	37,9	38,0	37,8	37,4	37,1	36,9	36,7	36,5	36,4	21,8	15,1	12,0	10,5	9,80	9,50

Полученные графики температуры бетона образуют температурно-временную историю по каждому выделенному блоку и по всей конструкции в целом. На основе этой информации и существующих эмпирических данных о кинетике твердения бетона при различной температуре выдерживания программа анализирует прочность бетона в процессе прогрева. В программе содержатся графики твердения, набора прочности разных по составу бетонов при определенных неизменных температурах выдерживания. Также существуют графические данные о кинетике тепловыделения при экзотермии бетона. Сопоставляя графики существующей температуры прогрева и эмпирических данных о наборе прочности при температурном выдерживании, программа выдает график набора прочности бетона в процентах от марочной прочности.

Марочная прочность бетона (Rm) - прочность на сжатии, наступающая через 28 суток с обеспеченностью 0,95, для бетонного образца стандартной формы, твердеющего в формальных условиях. Данная прочность зависит от класса бетона: чем выше класс, тем большую прочность может набрать бетон. Благодаря прогреву бетона происходит интенсификация набора прочности.

На рисунке 3.14 показан график набора прочности бетона в разных блоках в процентном соотношении от марочной прочности (%Rm).

Рисунок 3.14 График набора прочности бетона на различных участках конструкции в процентном соотношении от марочной прочности бетона

Данные графики показывают скорость набора прочности бетона в некоторых блоках перекрытия. Проанализировав результаты компьютерного просчета, можно сделать вывод, что выбранный метод прогрева в целом является эффективным. Однако следует обратить внимание на некоторую неравномерность: график зеленого цвета показывает характер прогрева в области возле стены с большими теплопотерями. Итоговая прочность бетона в этой зоне меньше на 10-15 %, а температура прогрева ниже на 10°С. Наибольшую опасность вызывает ситуация после 12 часов прогрева: в это время устанавливается максимальный градиент температуры, равный 10 °С, в то же время бетон успевает набрать только 15 % марочной прочности в самой холодной зоне. То есть для данной конструкции в области примыкания к холодным стенам бетон имеет прочность на сжатие R = 5 МПа после 12 часов прогрева. Следу т решить задачу о температурных деформациях и напряжениях в данный момент времени. Неравномерность прогрева и увеличение объема при нагревании являются отрицательными факторами в данном случае.

В целом в зонах предполагаемых больших теплопотерь рекомендуется увеличение мощности прогрева для компенсации количества теплоты, уходящего в окружающую среду.

Таблица 3.2

Изменение прочности бетона во время прогрева

Номер участка	Прочность бетона на различных участках прогрева во время температурного выдерживания, %Rm
	Время температурного выдерживания, ч
	Время прогрева, ч	Время остывания, ч
	0	4	8	12	16	20	24	28	32	36	40	44	48	52	56	60	64	68	72
1	0	3,10	8,60	14,8	20,8	26,2	31,1	35,4	39,2	42,6	45,7	48,5	51,1	52,8	53,9	54,7	55,3	55,9	56,5
2	0	3,80	11,0	18,9	26,3	32,7	38,2	42,9	47,0	50,6	53,8	56,7	59,3	60,9	61,8	62,5	63,0	63,5	64,0
3	0	4,00	11,7	20,3	28,3	35,1	40,9	45,8	50,0	53,7	56,9	59,8	62,3	64,0	64,9	65,5	66,0	66,4	66,9
4	0	3,60	10,7	18,7	26,2	32,7	38,3	43,1	47,2	50,9	54,1	57,0	59,6	61,3	62,2	62,8	63,3	63,8	64,3
5	0	3,70	11,3	20,0	27,9	34,8	40,6	45,5	49,7	53,4	56,6	59,5	62,0	63,7	64,6	65,2	65,7	66,2	66,6
6	0	3,50	10,3	18,2	25,7	32,2	37,8	42,5	46,7	50,3	53,6	56,4	59,0	60,8	61,7	62,4	63,0	63,5	64,0
7	0	3,70	11,4	20,2	28,3	35,3	41,1	46,1	50,3	54,0	57,3	60,1	62,7	64,4	65,3	65,9	66,4	66,8	67,3
8	0	4,00	11,7	20,3	28,3	35,2	41,0	45,9	50,1	53,8	57,0	59,9	62,4	64,1	65,0	65,6	66,1	66,5	67,0
9	0	3,70	11,4	20,3	28,4	35,4	41,3	46,2	50,5	54,2	57,4	60,3	62,9	64,5	65,4	66,0	66,5	67,0	67,4
10	0	4,00	11,7	20,4	28,4	35,3	41,0	45,9	50,2	53,8	57,1	59,9	62,5	64,1	65,0	65,6	66,1	66,6	67,0
11	0	4,00	11,6	20,1	28,0	34,7	40,4	45,2	49,4	53,1	56,3	59,2	61,7	63,4	64,3	64,9	65,4	65,8	66,3
12	0	3,70	11,4	20,2	28,3	35,3	41,2	46,1	50,4	54,1	57,3	60,2	62,8	64,5	65,4	66,0	66,5	66,9	67,4
13	0	3,60	11,1	19,7	27,7	34,6	40,4	45,3	49,6	53,2	56,5	59,4	62,0	63,6	64,6	65,2	65,7	66,2	66,6
14	0	3,90	11,4	19,9	27,7	34,5	40,2	45,1	49,3	52,9	56,2	59,0	61,6	63,3	64,2	64,8	65,3	65,8	66,2
15	0	3,30	10,1	18,1	25,7	32,3	38,0	42,8	47,0	50,7	53,9	56,8	59,4	61,2	62,2	62,9	63,4	64,0	64,4
16 =У	0	3,70	10,9	19,1	26,7	33,3	38,9	43,8	47,9	51,6	54,8	57,7	60,3	62,0	62,9	63,5	64,1	64,5	65,0

То есть в зонах прилегания конструкции к неутепленной опалубке, наружным стенам, выпускам арматуры требуется уменьшить шаг укладки греющего провода. Данные меры позволяют выровнять температуру прогрева по всей площади конструкции, избежать зон с низкими температурами, уменьшить напряжения от неравномерности прогрева.

Решение задачи о деформациях и перемещениях при прогреве конструкции перекрытия

Для решения задачи о температурных деформациях взята стационарная задача термодинамики в момент времени 12 часов. Расчет температурных деформаций производится с учетом деформационных характеристик материалов. Учтены модуль упругости, коэффициент Пуассона, модули упругости стали, бетона, кирпичной кладки и алюминия. Также приняты нагрузки от собственного веса конструкций и условия закрепления.

В качестве неподвижного основания взяты обрезы кирпичных стен, принята гипотеза о невозможности горизонтального и вертикального смещений массива кирпичной кладки нижележащих этажей здания. Еще одним ограничением в модели является ограничение горизонтальных перемещений оси симметрии конструкции перекрытия.

Расчет деформаций ведется от начальных условий после заливки бетона перекрытия до заданного момента времени. Решением задачи является поле напряжений и характерная форма напряженно-деформированного состояния в масштабе.

Анализ распределения главных напряжений в массиве конструкции перекрытия изображен на рисунке 3.15.

Рисунок 3.15 Распределение главных напряжений в конструкции после 12 часов прогрева и деформированная схема

Расчет показал, что в процессе нагрева бетон и арматура стремятся к увеличению в объеме. В связи с ограничениями и невозможностью смещения основания стен конструкция перекрытия не имеет резерва для расширения, поэтому прогибается вниз, теряет свою прямолинейность. Результаты расчета показывают незначительность вертикальных деформаций, наибольший прогиб конструкции в середине перекрытия равен 0,12 мм. Программа выдает характер перемещений, изображая деформации в увеличенном масштабе.

На рисунке 3.15 показаны распределения главных напряжений. Оценив полученные данные, можно сделать вывод, что наиболее напряженным участком перекрытия является зона перекрытия в месте примыкания к кирпичной стене. Именно этот локальный участок концентрирует на себе все напряжение сжатия из-за температурного расширения строительной конструкции. Как видно из данного рисунка, напряжения достигают 6 МПа.

Однако предыдущий расчет показал, что бетон к 12 часам успевает набрать прочность только 5 МПа. То есть при таком методе прогрева и выбранной схеме конструкции возможно трещинообразование по краям перекрытия в зонах примыкания бетона к кирпичным стенам. Результатом решения двух смежных задач в области термодинамики и сопротивления материалов является определение риска деформаций и повреждений бетонируемой конструкций на протяжении всего процесса прогрева бетона проводом.

В данной работе показан риск возможного трещинообразования через 12 часов после начала прогрева. Следует отметить, что в рамках исследования рассмотрена ситуация, когда перекрытие ограничено кирпичными стенами. Безусловно, в новом строительстве, когда перекрытие ограждено только опалубочной системой, способной деформироваться и воспринимать расширения и усадки бетона от температурных воздействий, таких проблем может не возникнуть. Но когда конструкции перекрытия ограждены кирпичными стенами, не воспринимающими деформации бетона, данная проблема становится актуальной. Такая ситуация складывается при реконструкции исторических зданий, когда старые деревянные перекрытия заменяются на новые монолитные. При бетонировании реконструируемых перекрытий в зимнее время с интенсивным прогревом и увеличенной температурой выдерживания возникает проблема трещинообразования на поверхности бетона и в зонах примыкания перекрытия к стенам [28].

Решением данной проблемы может быть использование демпферных лент, закрепленных по периметру бетонируемых конструкций перекрытия. Демпферные ленты, выполненные из вспененного полиэтилена, используются для компенсации расширения бетонных и цементных стяжек. Аналогичное их использование при бетонировании перекрытий в условиях реконструкции с прогревом бетона выглядит в некоторых случаях необходимым элементом для создания качественных строительных конструкций.

Рассмотрим отрицательные факторы, возникающие при перерывах в бетонировании на последующее термонапряженное состояние.

При стабильном технологическом процессе сооружения опор укладка ведется захватками по высоте с непродолжительными перерывами. Однако бывают случаи длительных задержек либо полного прекращения работ на большой промежуток времени, когда в массиве бетона заканчивают протекать все процессы (экзотермия, усадка и т.п.). В таких случаях необходимо делать некоторые поправки в технологический процесс, чтобы избежать негативных последствий.

Проведено специальное исследование по выявлению закономерности возникновения напряжений и стесненных деформаций в конструкции монолитных опор при равномерном послойном бетонировании и бетонировании с перерывами. При постановке задачи принято, что температура между остывшим бетоном предыдущей захватки с блоками и свежим уложенным бетоном последующей захватки равнялась ?t=10єС. В обоих случаях бетонирование ведется порядно. Однако в первом (без перерывов) бетон следующего ряда кладут при достижении допустимого перепада температур двух захваток. Во втором случае (с перерывами) бетон предыдущей захватки уже затвердел, его приходится очищать, а в случае похолодания еще и прогревать до требуемого допустимого температурного перепада в соответствии с таблицей 3.3.

Таблица 3.3

Требования к температурам старого и нового бетона

Температура поверхностных слоев жесткого основания, на которое укладывается бетон, и блоков облицовки, єС	Допустимая температура укладываемой бетонной смеси по условию предупреждения температурных трещин, єС
+5 +10 +15…+20	+10 (не более) +10-20 (не более) +10…+25

На рисунках 3.16-3.17 представлены поля напряжений при максимальном разогреве бетона заполнения в монолитных опорах, в зависимости от особенностей технологии: с перерывами между захватками и без них, с соответствующими разными начальными температурами. На рисунке 3.16 основание плюс 5єС, блоки плюс 10єС и свежеуложенный бетон плюс 10єС удовлетворяют требованиям таблицы 3.3 по температурным перепадам.

Рисунок 3.16 Поле температурных напряжений при послойном бетонировании первой захватки с соблюдением технологии (без перерывов)

Рисунок 3.17 Поле температурных напряжений при послойном бетонировании первой захватки с нарушением технологии, перепад температур выше допустимого (с перерывом)

На рисунке 3.17 остывшее основание имеет температуру (от +5єС до +1єС вглубь), блоки температуру (+5єС) и свежеуложенный бетон температуру (+15єС). Как видно из расчета это не приведет к трещинам в блоках, но на контакте с бетоном ядра они могут появиться, т.к. напряжения хотя и ниже 20 кг/см², а стесненные деформации 6·10^-5 1/см, но в сочетании с другими неблагоприятными воздействиями это может привести к образованию трещин. На рисунке 3.18 основание и бетон ранее уложенной захватки и блоков разогреты от экзотермии неравномерно (+5ч+30єС), выставленные блоки следующей захватки (+10єС) и свежеуложенный бетон (+10єС), что удовлетворяет требования норм по температурным перепадам.

Здесь термонапряженное состояние не представляет опасений. Далее рассмотрен вариант длительного (не менее 14 суток) перерыва в бетонировании. На остывшее основание (+1єС) с предыдущей захваткой (+5єС) и блоками (+5єС) укладывается свежий бетон (+15єС). На поле напряжений (рис.3.18) наглядно видно, что растягивающие напряжения выше 15 кг/см². Эти напряжения развиваются в блоках и швах с высокими прочностными характеристиками, но тем не менее их не следует допускать.

Рисунок 3.18 Поле температурных напряжений при послойном бетонировании с соблюдением технологии (первая и вторая захватки)

Рисунок 3.19 Поле температурных напряжений при послойном бетонировании с нарушением технологии, перепад температур выше допустимого (первая и вторая захватки).

Таким образом, при внезапном похолодании значения напряжений могут вырасти вдвое, если вовремя на принять мер по утеплению тела опоры [13].

Когда необходимо проводить работы в зимнее время сразу возникает целый спектр сложностей и непредвиденных обстоятельств. Если летом бетон хранится при положительных температурах рядом с местом возведения опоры, то зимой его хранить в отапливаемом помещении не представляется возможным по экономическим и практических соображениям. Как правило, они хранятся на открытом воздухе. Поэтому перед тем как начать работы по бетонированию монолитной опоры, выставленные по периметру блоки на заданную проектом высоту (количество n рядов) покрывают тепловлагозащитним укрытием и начинают согревать теплогенераторами. Естественно, в них возникают перепады температур.

Для определения термонапряженного состояния блоков в этот период проведено исследование, которое дало интересные результаты. На практике в основном прогрев осуществляется изнутри опоры в периметре выставленных блоков, куда в результате будет положен бетон ядра. Максимальная температура работы теплогенераторов как правило (40єС) и в основном прогрев осуществляют именно так для ускорения темпов строительства. Но в таком случае создается неблагоприятное распределение температур на внутренней поверхности конструкции, которая динамично прогревается, и в ней начинают возникать сжимающие напряжения. В результате на противоположной (внешней) стороне возникают напряжения растяжения и с большой вероятностью могут появиться трещины, чего нельзя допустить, поскольку именно внешняя сторона блока является ответственной и должна быть как можно лучше.

На рисунке 3.20 представлена схема математической модели блока с разбивкой на элементы. Полный список элементы, для которых построены графики изменения температуры бетона.

Рисунок 3.20 Разбивка фрагмента поперечного сечения прогреваемой монолитной опоры на изопараметрические элементы (в квадратах номера контрольных точек) для построения графиков

Для выявления особенностей такого нежелательного процесса было проведено исследование с помощью которого следовало установить возможные варианты исключения деструктивных процессов при сооружении опоры в зимний период (рис.3.21- 3.26).

Рисунок 3.21 Поля температур в поперечном сечении прогреваемого блока (тепляк, прогрев изнутри, температура прогрева +400, блока -150 ): а - через 1 сутки прогрева; б - через 2 суток прогрева

Рисунок 3.22 Графики изменения температуры бетона в течение 3 суток в восьми характерных точках поперечного сечения блока (тепляк, прогрев изнутри, температура прогрева +400, блока -150 )

Рисунок 3.23 Поля температур в поперечном сечении прогреваемого блока (тепляк, прогрев со всех сторон, температура прогрева +400, блока -150 ): а - через 1 сутки прогрева; б - через 2 суток прогрева

Рисунок 3.24 Графики изменения температуры бетона в течение 3 суток в восьми характерных точках поперечного сечения блока (тепляк, прогрев со всех сторон, температура прогрева +400, блока -150 )

Рисунок 3.25 Поле напряжений в поперечном сечении прогреваемого блока (тепляк, прогрев изнутри, температура прогрева +400, блока -150)

По такой схеме были проведены теплофизические расчеты и расчеты НДС для различных вариантов и технологии, а также произведен их анализ. По результатам данных расчетов наиболее выгодным оказался прогрев со всех сторон блока (рис. 3.26). Ниже представлены варианты наиболее удачных решений утепления и соответствующие им поля напряжений в блоках на первые сутки, т. к. в этот момент они имеют наибольшее значение, чем на вторые и последующие. Данный момент можно считать критическим и наиболее опасным из-за возможного повреждения структуры бетона в раннем возрасте (микротрещины), но и возможного образования видимых трещин на наружной поверхности блоков.

Рисунок 3.26 Поля напряжений в поперечном сечении прогреваемого блока (тепляк, прогрев со всех сторон, начальная температура блока -150 ): а - температура прогрева + 300 ; б - температура прогрева + 200

На рисунке 3.26 видно, что наибольшая концентрация напряжений в центре блока, а так же со стороны ядра опоры. Расчет показал, что продуманный и просчитанный вариант прогрева необходим для предотвращения появления высоких напряжений и трещин в блоках на монтаже еще до заполнения ядра бетоном [24].

3.3 Общие выводы по результатам теоретических и экспериментальных исследований методов определения температурного бетона

В настоящее время в России, как и во многих развитых зарубежных странах, все большую актуальность приобретает строительство из монолитного бетона и железобетона. Учитывая необходимость круглогодичного производства работ, в том числе в экстремальных условиях, это, несомненно, приводит к резкому увеличению объемов зимнего бетонирования. Качество и безопасность монолитных бетонных и железобетонных конструкций, возводимых в зимних условиях, главным образом зависят от соблюдения в процессе производства работ требований нормативных документов в области зимнего бетонирования. При этом предусмотренная частью 5 статьи 42 Федерального закона Российской Федерации № 384-ФЗ от 30 декабря 2009 года «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» актуализация документов технического регулирования в строительстве должна осуществляться на основе современных теоретических и экспериментальных исследований, а также практического опыта.

Сам по себе контроль прочности бетона не является исчерпывающим при оценке качества бетона. Следует обязательно учитывать и его термонапряженное состояние в процессе выдерживания.

Нормативной величиной прочности бетона является его класс. Значение класса бетона определяется средней прочностью бетона конструкций и коэффициентом вариации прочности бетона. Средняя прочность бетона монолитных конструкций всегда будет отличаться от прочности бетона, определенной по результатам испытаний контрольных образцов, изготовленных на строительной площадке из той же бетонной смеси (различие в технологии укладки бетона, различие в твердении бетона, особенно в зимних условиях при электропрогреве конструкций и пр.) [45].

Выходом из этого положения является контроль прочности бетона непосредственно в конструкциях неразрушающими методами. Также неразрушающие методы применяются при обследовании здании и сооружении. Они значительно сокращают сроки проведения лабораторных исследовании, а также дают возможность более полно оценить состояние той или иной конструкции.

Действующие нормативные документы, регламентирующие неразрушающие методы контроля качества, не обеспечивают возможность полноценного использования этих методов в большинстве случаев, а зачастую и запрещают их применение в конкретных ситуациях [51].

В связи с этим в течение последних лет был проведен комплекс теоретических и экспериментальных исследований, направленных на решение следующих задач:

- установление возможности контроля прочности бетона по сечению конструкций на основании показателей неразрушающих методов, регистрирующих свойства поверхностного слоя;

- разработка статистических методов оценки прочности бетона с учетом случайной погрешности неразрушающих методов;

- установление оптимального количества участков испытаний и их местоположение на конструкции, обеспечивающее получение данных о классе бетона с заданной надежностью при минимизации влияния погрешности неразрушающих методов.

Результаты проведенных исследований нашли отражение в Правилах обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений (СП 13- 102.2003), в стандарте организации «Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности» (СТО 36554501-009-2007) и в стандарте РФ ГОСТ Р 53231-2008 «Бетоны. Правила контроля и оценки прочности».

Разработанные результаты послужили основой для широкого применения неразрушающих методов для контроля прочности бетона при возведении монолитных зданий, а также при ведении обследования [52].

В рамках исследования произведены следующие расчеты и сделаны выводы.

1. Произведен анализ существующей нормативной документации и методик прогрева бетона греющим проводом. Методики приводят к различным результатам, расчеты приблизительны и не дают полной картины процесса прогрева и набора прочности бетона.

2. Решена задача о наборе прочности бетона и о распределении температурных полей по сечению конструкции монолитного перекрытия. Сделан вывод о некоторой неравномерности прогрева и наличии температурных градиентов. Оценены наиболее опасные моменты прогрева.

3. В самом неблагоприятном периоде прогрева решена задача о температурных деформациях и напряжениях в конструкции перекрытия. В качестве вывода отмечено, что существует риск трещинообразования, так как напряжения от температурного расширения превышают набранную прочность бетона в локальных участках.

4. Найден один из путей решения данной проблемы. Для снижения риска трещинообразования предложено использование демпферных лент, обеспечивающих компенсацию расширения бетона.

5. Установлено, что экзотермия цемента в значительной степени влияет на термонапряженное состояние монолитных опор и приводит к растягивающим напряжениям на поверхности опоры: в блоках и швах. Для оценки воздействия экзотермии на НДС опор необходимо учитывать основные влияющие на нее факторы: массивность, расход цемента, начальную температуру и др.

6. Установлено, что значения напряжений от морозного расширения водонасыщенного бетона могут быть опасны, но они уменьшаются с увеличением массивности опор (толщина влажной прослойки не более 3ч5 см).

7. Показано, что перерывы в бетонировании, длящиеся более двух недель приводят к увеличению растягивающих напряжений на поверхности опор, т.е. в блоках и швах между ними.

8. Расчетами определено, что при изготовлении контурных блоков ранняя распалубка, перерасход цемента, перегрев с поверхности приводит к неблагоприятному термонапряженному состоянию.

9. Показана расчетная модель с использованием специальных граничных условий и полученные закономерности влияния температурно- усадочных процессов на напряженно-деформированное состояние монолитных опор позволяют разработать методику учета технологических и природных факторов для предупреждения трещинообразования, а так же поиска возможностей использования их положительного взаимовлияния.



Литература

1. Головнев С. Г. Зимнее бетонирование: этапы становления и развития // Вестник Волгогр. гос. архит. строит. Ун-та. Сер.: Стр-во и архит. 2013. Вып. 31(50). Ч. 2. Строительные науки. С. 529--534.

2. Головнев С.Г., Пикус Г.А., Мозгалёв К.М., Савинов С.А. Компьютерный контроль и регулирование процессов выдерживания бетона в зимних условиях // Академический вестник УралНИИпроект РААСН. 2010. Вып. 2. С. 75-78.

3. Головнев С.Г., Пикус Г.А., Мозгалёв К.М., Савинов С.А. Компьютерный контроль и регулирование процессов выдерживания бетона в зимних условиях // Академический вестник УралНИИпроект РААСН. 2010. Вып. 2. С. 75-78.

4. ГОСТ 17624-87 Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности.

5. ГОСТ 23829-85. Контроль неразрушающий акустический. Термины и определения.

6. ГОСТ 24026-80. Исследовательские испытания. Планирование эксперимента. Термины и определения.

7. ГОСТ 24830-81 Изделия огнеупорные бетонные ультразвуковой метод контроля качества.

8. ГОСТ 26266-90. Контроль неразрушающий. Преобразователи ультразвуковые. Общие технические требования.

9. ГОСТ 28702-90 Контроль неразрушающий. Толщиномеры ультразвуковые общие технические требования.

10. Гулин Э.М. Термонапряженное состояние монолитной железобетонной плиты в процессе ее изготовления. // Труды ОАО ЦНИИС, вып. 216, М., 2013. С. 65-71.

11. Доладов М.Ю. Доладов Ю.И. Программа для расчета обогрева бетона при зимнем бетонировании // Строительный вестник Российской инженерной академии. 2010. Выпуск 7. С. 52-56.

12. Дудин М. О., Ватин Н. И., Барабанщиков Ю. Г. Моделирование набора прочности бетона в программе ELCUT при прогреве монолитных конструкций проводом // Инженерно-строительный журнал. 2015. №2. C. 33-45.

13. Журов Н. Н., Комиссаров С. В. Система температурно-прочностного контроля бетона в раннем возрасте // Вестник МГСУ, №4. 2010. Т.5. с. 296-301.

14. Зиневич Л.В. Применение численного моделирования при проектировании технологии обогрева и выдерживания бетона монолитных конструкций. // Инженерно-строительный журнал.2011. № 2. С. 24-28.

15. Золотухин С.Н., Горюшкин А.Н. Бетонирование при отрицательных температурах // Научный вестник Воронежского государственного архитектурно-строительного университета. Серия: Высокие технологии. Экология. 2012. № 1. С. 81-85.

16. Корытов Ю.А. Зимнее бетонирование с применением нагревательных проводов // Механизация строительства. 2010. № 3. С. 14-20.

17. Крылов Б.А. Монолитное строительство, его состояние и перспективы совершенствования // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2012. № 4 (159). С. 35-38.

18. Кузьмин И. Б. Синергобетонирование монолитных конструкций пароразогретыми в автобетоносмесителях смесями: монография / Владимир: Владим. гос. ун-т, 2011. 248 с.

19. Лазарев Ю.Г., Синицына Е.Б. Современное состояние проблемы совершенствования транспортной инфраструктуры // Технико-технологические проблемы сервиса. 2013. № 4 (26). С. 71-74.

20. МДС 12-48.2009 «Зимнее бетонирование с применением нагревательных проводов».

21. Морозов Ю.Л. Система управления характеристика ми товарного бетона на основе информацион ных технологий // Строит. материалы. 2001. № 8. С. 20-21.

22. Невелева Н.И., Шатов А.Н. Противоморозные добавки для бетонов // Гидротехника. 2009. № 1. С. 84-86.

23. Овчинников А.А. Cпособы термообработки бетона при возведении монолитных конструкций // Известия Калининградского государственного технического университета. 2010. № 13. С. 109-112.

24. Овчинников А.А. Вальт А.Б. Анализ факторов, влияющих на электротермообработку монолитного железобетона с использованием греющих проводов // Известия Калининградского государственного технического университета. 2011. № 15. С. 120-122.

25. Пассек В.В., Соловьянчик А.Р. Методика исследования температурного режима балок пролетных строений мостов в процессе тепловлажностной обработки. // В сб.: Температурный режим и вопросы повышения устойчивости и долговечности транспортных сооружений на БАМ. М., ЦНИИС, 1980. С. 97-103.

26. Пилипенко А.С. и др. Бетоны с суперпластификаторами: жизнеспособность и ранняя прочность // Строительные материалы и изделия. 2013. № 3. С. 14-19.

27. Подвальный A.M. Элементы теории стойкости бетона и железобтонных изделий при воздействии внешней среды. // Дисс. … доктора техн. наук. М., 1986. С. 326.

28. Проведение экспериментальных работ, выработка рекомендаций по технологии строительства. Исследование температурного режима грунтов 168 оснований в пределах мостовых переходов на участке км 474 - км 542 с разработкой рекомендаций по конструкции опор и системе мероприятий по охлаждению грунтов. Этап 2. Проведение исследований температурного режима грунтов оснований и разработка рекомендаций. // Отчет о НИР ЦНИИС по теме № ИТ-09-9251, М., 2009.

29. Пуляев И.С. Методы регулирования теплового режима бетона при ускоренном возведении железобетонных элементов пилонов вантовых мостов. // Дисс. … канд. техн. наук. М.: ЦНИИС, 2010. 205 с.

30. Разработка методики учета в расчетах напряжений и деформаций разности температур между железобетонной плитой и стальной балкой сталежелезобетонного пролетного строения, возникающей в процессе изготовления балок. // Отчет о НИР ЦНИИС по теме № ИТ-05-5638, М., 2005.

31. Разработка новой методики исследования температурного режима, прочности твердеющего бетона и термонапряженного состояния конструкций транспортных сооружений с помощью персональных компьютеров. // М.: ЦНИИС, 1992. С. 75.

32. Расчет теплового и термонапряженного состояния бетонных и железобетонных конструкций с измененной геометрией в процессе их изготовления. (ZA200). // М.: ЦНИИС, 1989.

33. Садович М. А.. Методы зимнего бетонирования в условиях Севера: учебное пособие. - Изд. 2-е, перераб. и доп. Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2009. 104 с.

34. Семенов К.В., Барабанщиков Ю.Г. Термическая трещиностойкость массивных бетонных фундаментных плит и ее обеспечение в строительный период зимой // Строительство уникальных зданий и сооружений. 2014. №2(17). C. 125-135.

35. Семенов К.В., Ю.Г. Барабанщиков. Термическая трещиностойкость массивных бетонных фундаментных плит и ее обеспечение в строительный период зимой // Строительство уникальных зданий и сооружений. ISSN 2304-6295. 2 (17). 2014. C. 125-135.

36. Соколов С.Б. Методы предупреждения трещинообразования в железобетонных плитно-ребристых пролетных строениях мостов на стадии разогрева бетона от экзотермии цемента. // Дисс. … канд. техн. наук. М.: ЦНИИС, 2006. 229 с.

37. Соловьянчик А.Р. Борьба с трещинообразованием от температурных воздействий в наружных стеновых керамзитобетонных панелях транспортных зданий. // Дисс. … канд. техн. наук. М., ЦНИИС, 1970.

38. Соловьянчик А.Р. Использование достижений фундаментальных наук в технологии бетона. Транспорт. Наука, техника, управление, №9. // М., ВИНИТИ, 2005. С. 29-33.

39. Соловьянчик А.Р. О влиянии температуры на кинетику тепловыделения цемента. // Труды Всесоюзного научно-исследовательского института транспортного строительства. Вып. 72, 1974. С. 30-34.

40. Соловьянчик А.Р., Коротин В.Н., Вейцман С.Г., Пуляев И.С. Возведение железобетонных пилонов вантового моста через р. Оку на обходе Мурома. // Вестник мостостроения, №2. М., 2008. С. 11-16.

41. Соловьянчик А.Р., Коротин В.Н., Шифрин С.А., Вейцман С.Г. Опыт снижения трещинообразования в бетоне от температурных воздействий при сооружении Гагаринского тоннеля. // Вестник мостостроения, №3-4. М., 2002. С. 53-59.

42. Соловьянчик А.Р., Смирнов Н.В., Ильин А.А. Определение модуля упругости бетона в раннем возрасте и особенности его учета при расчетах термонапряженного состояния конструкций. // Труды ОАО ЦНИИС, вып. 225, М., ЦНИИС, 2004.

43. Соловьянчик А.Р., Цернант A.A., Шифрин С.А. Руководство по ремонту бетонных и железобетонных конструкций транспортных сооружений с учётом обеспечения совместимости материалов. // М., ЦНИИС, 2010. С. 128.

44. Сооружение опор мостов с выполнением облицовки из железо- бетонных блоков, изготовленных методом ударного формования. Технологическая карта. // М., Оргтрансстрой, 1979.

45. Сопровождение строительства сборно-монолитных опор из контурных блоков для моста через реку Унжа на 655 км линии Буй-Свеча северной ж.д. // Научно-технический отчет ЦНИИС по теме № ИС- 2004/2005-408-02, М., 2004.

46. Сысоев А.К. Технология зимнего бетонирования с помощью гибких нагревательных элементов // Инженерный вестник Дона.2013. Т. 27. № 4. С. 279.

47. Толкынбаев Т.А., Головнев С.Г., Торпищев Ш.К. Добавка для зимнего бетонирования монолитных сооружений // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Строительство и архитектура. 2013. Т. 13. № 2. С. 34-37.

48. Шувалов Н.А., Байбурин А.Х. Исследование отклонений технологических параметров зимнего бетонирования (на примере монолитных конструкций колонн). Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Строительство и архитектура. 2014. Т. 14. № 2. С. 18-20.

49. Ayman Y. Nassif, Michael F. Petrou. Influence of cold weather during casting and curing on the stiffness and strength of concrete // Construction and Building Materials № 44, 2013, Pp.161-167.

50. Bofang Z. Construction of Mass Concrete in Winter. In: Thermal Stresses and Temperature Control of Mass Concrete. Butterworth-Heinemann: Tshingua University Press, 2014. Pp. 425-430.

51. Bofang Z. Temperature Control of Concrete Dam in Cold Region. In: Thermal Stresses and Temperature Control of Mass Concrete. Butterworth-Heinemann: Tshingua University Press, 2014. Pp. 431-438.

52. Essam A. Kishar, Doaa A. Ahmed, Maha R. Mohammed, Rehab Noury. Effect of calcium chloride on the hydration characteristics of ground clay bricks cement pastes // Beni - suef university journal of basic and applied sciences. 2013. №2. Pp. 20-30.

53. Fatma Karagцl, Ramazan Demirboрa, Mehmet Akif Kaygusuz, Mehrzad Mohabbi Yadollahi, Rэza Polat. The influence of calcium nitrate as antifreeze admixture on the compressive strength of concrete exposed to low temperatures // Cold Regions Science and Technology. № 89. 2013. Pp. 30-35.

54. Galina Fedorova, Vladimir Mestnikov, Olga Matveeva, Evgenye Nikolayev. Features of High-Strength Concrete Creation for Concreting of Monolithic Constructions in the Far North Conditions // Procedia Engineering. № 57. 2013. Pp. 264-269.

55. Кamazan Demirboрa, Fatma Karagцl, Rэza Polat, Mehmet Akif Kaygusuz. The effects of urea on strength gaining of fresh concrete under the cold weather // Construction and Building Materials, № 64. 2014. Pp 114- 120.

56. Jiшi Zach, Martin Sedlmajer, Jitka Hroudova, Aleљ Nevaшil. Technology of Concrete with Low Generation of Hydration Heat // Procedia Engineering. № 65. 2013. Pp. 296 - 301.

57. Nassif A.Y., Petrou M.F. Influence of cold weather during casting and curing on the stiffness and strength of concrete // Construction and Building Materials. 2013. No.44. Pp. 161-167.

58. Peter Paulik. The Effect of Curing Conditions (In Situ vs. Laboratory) on Compressive Strength Development of High Strehgth Concrete // Procedia Engineering № 65, 2013, Pp. 113 - 119.

59. Ulku Sultan Yilmaza, Hakan Turkenb. The effects of various curing materials on the compressive strength characteristic of the concretes produced with multiple chemical admixtures. // Scientia Iranica A (2012) 19 (1), 77-83.

60. Zhu Bofang. Construction of Mass Concrete in Winter // Thermal Stresses and Temperature Control of Mass Concrete, 2014, Pp. 425-430

61. Zhu Bofang. Temperature Control of Concrete Dam in Cold Region // Thermal Stresses and Temperature Control of Mass Concrete. 2014. Pp. 431-438.



Приложения

Приложение А

Монтаж провода для прогрева перекрытия при подключении по схеме «треугольник»



Приложение Б

Монтаж провода для прогрева перекрытия при подключении по схеме «звезда»



Приложение В

Блок-схема взаимосвязи и технологического содержания основных стадий зимнего бетонирования монолитных конструкций

Размещено на Allbest.ru