Чертеж выполняется в соответствии с результатами расчета и увязывается с расположением сооружения на генплане и профилем очистной станции.

Конструкция сооружений разрабатывается с учетом новейших достижений в практике проектирования и эксплуатации очистных сооружений и увязывается с данными о грунтах и грунтовых водах. Конструкция не должна быть целиком заимствована из типового проекта, но при разработке ее студент может использовать отдельные узлы и детали типовых проектов, привязывая их к местным конкретным условиям.

Часть II

Введение

Методические указания по выполнению студентами - заочникам практическую помощь при выполнении проекта по очистке сточных вод.

В данной работе рассмотрен пример расчета и проектирования очистной станции с биофильтрами для конкретных местных условий. Пример включает определение расчетных расходов сточных вод и расчет всего комплекса очистных сооружений, предусмотренных технологической схемой очистки. Кроме того, в нем дано решение генплана очистной станции проекта по очистке сточных вод даны в части I. Настоящие указания являются продолжением (частью II) этой работы и имеют целью оказать студентам и приведены примеры построения профилей движения воды и ила по сооружениям. Приведенный генплан станции следует рассматривать как наглядный образец в помощь студентам - заочникам, не имеющим возможности в момент выполнения проекта по очистке сточных вод ознакомится с существующими типовыми проектами. При выполнении проекта генплан очистной станции и высотное расположение сооружений на станции должны быть разработаны студентами самостоятельно, исходя из конкретных условий и индивидуальных заданий.

Исходные данные для рассмотренного примера приведены в последней графе табл. 1 (см. часть I).

Пример расчета и проектирования очистной станции системы водоснабжения.

Определение расходов сточных вод.

Расход сточных вод, поступающих на очистку, складывается из расхода бытовых вод от населенного пункта и расходов от промышленных объектов и железнодорожной станции.

Суточный расход бытовых сточных вод от населенного пункта определяется по формуле:

Общий суточный расход сточных вод, поступающих на очистную станцию,

Q_сут=Q_быт+Q_пр+Q_ж.д=4000+1200+130=5330 м³/сут

Определение концентрации загрязнений сточных вод

Концентрация загрязнений бытовых сточных вод составляет:

а) по взвешенным веществам

б) по БПК₂₀

Концентрация загрязнений смеси сточных вод, поступающих на очистную станцию, составляет:

а) по взвешенным веществам

б) по БПК



Определение эквивалентного и приведенного числа жителей

Эквивалентное и приведенное число жителей составляет:

а) по взвешенным веществам

б) по БПК

Выбор состава очистных сооружений.

Состав сооружений для очистки сточных вод намечен, исходя из производительности очистной станции (Q_сут=5330 м³/сут), концентрации загрязнений сточных вод (С_см), потребной степени очистки сточных вод (Z_ех=15 мг/л), анализа местных условий, требований СНиП и показателей работы отдельных очистных сооружений. Технологическая схема очистной канализационной станции представлена на рис. 1.

Расчет очистных сооружений.

Решетки. Предназначены для задержания из сточных вод крупных загрязнений (тряпки, бумага и др.). Они расположены в приемном резервуаре главной насосной станции, устройство которой предусматривается заданием на территории очистных сооружений. Максимальный приток сточных вод на главную насосную станцию по заданию q_макс=380 м³/ч=106 л/с. Канал, подводящий воду к решеткам, рассчитан согласно СНиП на пропуск расхода 1,4 q_макс=1,4 106=148 л/с. Канал запроектирован в виде прямоугольника лотка шириной В_к=500 мм с уклоном дна.

Рис. 1. Технологическая схема канализационной станции: 1-приемный резервуар главной насосной станции; 2-решетки; 3-машиное отделение главной насосной станции; 5-песколовки; 6-двухъяросные отстойники; 7-высоконагружаемые биофильтры; 8-смеситель; 9-хлораторная; 10-воздуходувная и иловая насосная станции; 11-вторичные отстойники (они же контактные резервуары); 12-иловые площадки; 13-песковые площадки; 14-измерительный лоток.

й_к=0,002; глубина воды в канале h_к=350 мм, в скорость движения воды в нем V_к=0,86 м/с [5].

Решетки запроектированы из прямоугольных стержней со скругленными входными гранями толщиной S=10 мм. Ширина прозоров решеток принята в=16 мм.

Глубина воды в каналах, где установлены решетки, принята h₁=h_к=0,35 м. Скорость движения воды в прозорах решетки принята V_р=1 м/с (V_р=0,8-1 м/с).

Число прозоров решетки:

п==

Количество стержней в решетке:

п_ст=п-1=19-1=18.

Ширина канала, в котором установлена решетка,



В=п·в+п_ст·S=19·0,016+18·0,01=0,48м.

Потери напора в решетке:

h_р=К: siпб=3·0,97

где К - коэффициент, учитывающий загрязнение решетки, К=3;

б - угол наклона решетки к горизонту, принимается 60⁰;

- коэффициент местных сопротивлений,

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

- коэффициент, зависящий от формы стержней решетки; для принятой формы стержней

Количество отбросов, снимаемых с решеток,

W_отбр=

где а - количество отбросов, снимаемых с решеток, на 1 человека в л/год, принимается по СНиП;

N - число жителей в населенном пункте.

Так как количество задерживаемых на решетке отбросов более 0,1 м³/сут, то в соответствии со СНиП предусмотрена механизированная очистка решеток.

Число решеток принято 2, обе механизированные, одна рабочая, другая резервная.

Для ликвидации отбросов, задержанных на решетке, предусматривается установка молотковой дробилки Д-3 производительностью 300-500 кг/ч. Измельченные в дробилке отбросы сбрасывают в поток воды перед решеткой.

Песколовки. Песколовки предусмотрены для удаления из сточных вод тяжелых минеральных загрязнений, главным образом песка. По конструкции приняты хорошо зарекомендовавшие себя в эксплуатации горизонтальные песколовки с круговыми движениями воды. Расчетный расход сточных вод, поступающих на песколовки, q_макс=380 м³/ч=106 л/с (производительность насосов). Число песколовок в соответствии с требованиями СНиП принято п.=2 - обе рабочие. Схема песколовки приведена на рис. 2.

Наружный диаметр песколовок принят по аналогии с типовыми проектами Д_н=4 м.

Рис. 2. Схема горизонтальной песколовки с круговым движением воды.

Площадь живого сечения кольцевого желоба песколовки:

щ=.

Ширина кольцевого желоба песколовки в=0,5 м выбрана по [2]; а уклон дна бункера песколовки к горизонту б=60⁰. При этом высота треугольной части кольцевого желоба песколовки:

h_тр=tдб=

Площадь треугольной части кольцевого желоба:

щ_тр=



Площадь прямоугольной части желоба:

щ_пр.=щ­щ_тр=0,178-0,108=0,07 м².

Высота прямоугольной части кольцевого желоба:

h_пр=

Полезная суммарная высота кольцевого желоба:

h_ж=h_тр+h_пр=0,43+0,14=0,57 м.

Высота бункера песколовки:

h_бунк=tgб=

где d₀ - диаметр усеченного основания бункера, обычно d₀=0,4-0,5 м.

Высота борта песколовки принята h_б=0,3 м.

Строительная высота песколовки:

Н=h_б+h_ж+h_бунк=0,3+0,57+2,68=3,55 м.

Длина кольцевого желоба песколовки Ж по средней линии его:

Продолжительность протекания сточных вод по кольцевому желобу песколовки при максимальном притоке сточных вод:

t=

что допустимо, так как t больше 30 с [1].

Количество песка, задерживаемого в песколовках W_ос.

W_ос=

где А - количество задерживаемого песка в пересчете на 1 человека, согласно СНиП [1] А=0,02 л/сут на 1 человека.

Песок из песколовок предусмотрено удалять на песковые площадки с помощью гидроэлеваторов.

Двухъярусные отстойники. Так как суточный расход сточных вод, поступающих на очистные сооружения, составляет 5330 м³/сут, т.е. небольшой (меньше 10000 м³/сут), то в соответствии с практикой проектирования для отстаивания сточных вод и сбраживания осадка предусмотрены двухъярусные отстойники. По конструкции они приняты спаренными; количество отстойников запроектировано п.=6; каждый отстойник имеет два отстойных желоба п_ж=2 и две септические камеры диаметром Д=9 м. Расчетный расход сточных вод, поступающих на двухъярусные отстойники, q_макс=380 м³/ч=106 л/с. Схема двухъярусных отстойников приведена на рис. 3.

Длина отстойных желоба в спаренных двухъярусных отстойниках:

Z=2Д+а=2·9+1=19 м,

где б - расстояние между внутренними стенками септических камер в спаренных двухъярусных отстойниках, а=1 м.

Потребный объем всех отстойных желоб двухъярусных отстойников W_ж составит в соответствии с требованиями СНиП

W_ж=q_максt=380·1,5=570 м³,

где t - продолжительность отстаивания воды в желобах двухъярусных отстойников, согласно СНиП t=1,5 ч.

Площадь живого сечения одного отстойного желоба:

щ=

Ширина отстойного желоба в=2,6 м (в?2ч2,8 м), а угол наклона его стенок к горизонту в=50⁰, при этом высота треугольной части отстойного желоба:

h_тр=tдв=

Площадь живого сечения треугольной части желоба:

щ_тр=м².

Площадь прямоугольной части отстойного желоба:

щ_пр.=щ-щ_тр=2,5-2,02=0,48м².

Высота прямоугольной части отстойного желоба:



h_пр=

Суммарная высота отстойного желоба:

h_ж=h_пр+h_тр=0,19+1,56=1,75м,

что допустимо, так как согласно СНиП h_ж=1,2ч2,5м.

Площадь зеркала отстойников, не занятая желобами; равна:

или от общей площади зеркала отстойников, что допустимо, так как по СНиП свободная поверхность водного зеркала должна быть не менее 20%.

Суммарный потребный объем септических камер двухъярусных отстойников:

W_общ=КW_илN

где W_ил - объем септической камеры двухъярусных отстойников на одного человека в год, л; согласно СНиП W_ил=65 л/чел. в год;

K - коэффициент, учитывающий поступление в двухъярусные отстойники осадка из вторичных отстойников, но СНиП при полной биологической очистке на высоконагружаемых биофильтрах K=1,7.

Объем одной септической камеры спаренных двухъярусных отстойников:



W=

При одиночных двухъярусных отстойниках W=

Днище двухъярусного отстойника запроектировано в виде усеченного конуса с основанием d₀=0,4м и углом наклона к горизонту б=30⁰.

Высота усеченного конуса двухъярусного отстойника h_ус определена по формуле

h_ус=tgб=

Объем усеченного конуса двухъярусного отстойника:

W_ус=

Высота слоя осадка в цилиндрической части септической камеры двухъярусного отстойника:

h_ос.цил. =

Высота нейтрального слоя от низа осадочных желобов до осадка в септической камере принята h_н=0,5м, а высота борта отстойника - h_б=0,3м.

Общая строительная высота двухъярусного отстойника Н составит:

Н=h_б+h_ж+h_н+h_ос.цил.+h_ус=0,3+1,75+0,5+2,47+2,5=7,52м.



Эффект задержания взвешенных веществ в двухъярусных отстойниках принят по СНиП Э=50%, при этом концентрация взвеси в воде, поступающей на высоконагружаемые биофильтры, вычисляется по формуле

что допустимо, так как меньше 150мг/ч.

Суточный объем свежего осадка, выпадающего в двухъярусном отстойнике,

W_св=

где с - плотность осадка, т/м³; принято с?1 т/м³;

с₁ - влажность свежего осадка, %: с₁=95%;

с₂ - влажность осадка, поступающего в двухъярусные отстойники из вторичных отстойников после высоконагружаемых биофильтров, %: по СНиП с₂=96%;

А - количество избыточной биологической пленки, выпадающей во вторичных отстойниках после высоконагружаемых биофильтров в г/сут на 1 человека; согласно СНиП А=28 г/сут на 1 человека.

В септических камерах двухъярусных отстойников происходит распад органической части осадка на 40-50%; в результате чего объем его уменьшается в 2 раза, кроме того, происходит уплотнение осадка и влажность его снижается до с₃=90%. С учетом этих факторов суточный объем сброженного осадка:



W_сбр=

Удаление осадка из двухъярусных отстойников на иловые площадки принято производить один раз в 10 суток.

Высоконагружаемые биофильтры. Для полной биологической очистки сточных вод с доведением БПК₂₀ очищеных сточных вод до Z_ех=15мг/л предусмотрены высоконагружаемые биофильтры (аэрофильтры).

Так как БПК₂₀ сточных вод, поступающих на биофильтры, Z_еп=С=203мг/л, т.е. меньше 300мг/л, то согласно СНиП аэрофильтры могут быть устроены без рециркуляции сточных вод. При этом суточный расход сточных вод, поступающих на аэрофильтры, Q_сут=5330м³/сут, а максимальный секундный расход q_иакс=106 л/с. Расчетная средне-зимняя температура сточных вод согласно заданию Т=10⁰С.

Для определения рабочей высоты загрузки биофильтра Н_аf, гидравлической нагрузке на биофильтр q_аf и удельного расхода воздуха q_а следует вычислить коэффициент К_аf по формуле

К_аf=

Согласно рекомендациям СНиП по табл. 38 определено, что Н_аf=4м; q_аf=10м³/м² площади биофильтра в сутки; q_а=12м^а/м³ воды в сутки.

Суммарная потребная площадь аэрофильтров:

F=

Потребный объем фильтрующей загрузки аэрофильтров:

W=FH_аf=533·4=2132м³.

Число секций биофильтров согласно СНиП принято п.=2.

Площадь одной секции аэрофильтра:

f=

Аэрофильтры запроектированы круглыми в плане с реактивными оросителями.

Диаметр аэрофильтров Д вычисляется по формуле:

Д=

Реактивные оросители запроектированы с четырьмя распределительными трубами (п_тр=4).

Напор Н, необходимый для работы реактивного оросителя биофильтра, определяется по формуле:

что допустимо, так как Н больше 0,5м; обычно Н принимается порядка 0,5-1м.

Здесь q₁ - расход сточных вод, приходящийся на 1 оросительную трубку, л/с;



q₁=

Д_ор - диаметр реактивного оросителя, мм.

Д_ор=Д-0,2=18,5-0,2=18,3м;

т - число отверстий на каждом плече оросителя:

т=

d - диаметр отверстий в трубах оросителя, мм; принимается таким, чтобы скорость истечения воды из отверстий была не менее 0,5м/с; обычно d=10-15мм; принято d=15мм;

Д_тр - диаметр труб оросителя, мм; принимается таким, чтобы скорость в начале оросительных труб была от 0,5 до 1м/с; принято Д_тр=150мм;

К₁ - модуль расхода, л/с; при Д_тр=150мм, К₁=134л/с.

Значение модулей расхода приведено в следующей таблице:

Дтр, мм	75	100	125	150	175	200	250
К1, л/с	19	43	86,5	134	209	300	560

Расстояние от оси реактивного оросителя до осей отверстий в оросительных трубах ч определяется по формуле

ч_i=R_ор,

где i - порядковый номер отверстия, i=1; 2;

R_ор - радиус оросителя, м, R_ор=

Соответственно получим:

ч₁=9,15

ч₂=9,15и т.д.

Смеситель и хлораторная. Дезинфекция сточных вод предусмотрена жидким хлором. Доза хлора согласно СНиП принята а=3г/м³.

Потребный максимальный часовой расход хлора:

W_макс=а·q_макс=3·380=1140

Среднечасовой расход хлора:

W_ср=а

Суточный расход хлора:

W_сут=W_ср·24=0,665

Месячный расход хлора:

W_мес=W_сут



Для приготовления и дозирования раствора хлора в хлораторной предусмотрена установка двух вакуумых хлораторов ЛОНИИ-100 производительностью каждый 5кг/ч.

Один хлоратор рабочий, второй - резервный.

Для смешения воды с хлором предусмотрено устройство смесителя типа "лоток Паршаля", общая длина которого 9,47м, а ширина горловины - 230мм; потери напора в смесителе составляют 0,14м.

Вторичные отстойники (они же контактные резервуары). Для осаждения избыточной биологической пленки, выносимой из биофильтров, и для контакта сточных вод с хлором предусмотрено устройство вертикальных вторичных отстойников. Схема устройства вторичного отстойника приведена на рис. 5.

Расчетный расход сточных вод, поступающих в отстойники, q_макс=106л/с=380м³/ч.

Суммарная площадь живого сечения центральных труб отстойников:

f=

где V_тр - скорость в центральной трубе отстойников; согласно СНиП V_тр

Суммарная площадь отстойной части всех отстойников:

F₀=

где q_ssв - нагрузка на поверхность отстойника, м³/м² в час;

q_ssв=3,6 К_sеt и₀=3,6·0,35·1,4=1,76м³/м² в час;



и₀ - гидравлическая крупность биопленки; при полной биологической очистке и₀=1,4мм/с;

К_sеt - коэффициент использования объема проточной части отстойника; согласно СНиП для вертикальных отстойников К_set=0,35.

Суммарная площадь живого сечения всех отстойников:

F=f+F₀=3,55+212=215,55м².

Проектом предусмотрено устройство четырех отстойников п=4 (п3 по СНиП).

Площадь живого сечения одного отстойника:

F^I=

Диаметр отстойника:

Д=

что допустимо, так как Д меньше 9м.

Площадь живого сечения трубы одного отстойника:

f^I=

Диаметр центральной трубы отстойника:

d=



Диаметр раструба центральной трубы:

Д_р=1,35 d=1,35·1,06=1,44м.

Высота раструба центральной трубы:

h_р=1,35 d=1,35·1,06=1,44м.

Диаметр отражательного щита:

Д_щ=1,3 Д_р=1,3·1,44=1,87м.

Глубина отстойной части отстойника h принята согласно 2,7м.

Высота щели между кромкой центральной трубы и отражательным щитом:

h_щ=

где V_щ - скорость выхода вода из щели; согласно СНиП для вторичных отстойников V_щ=15мм/с.

Основание вторичного отстойника запроектировано в виде усеченного конуса с углом наклона б=50⁰ к горизонту [1].

Диаметр верхнего основания усеченного конуса принят d₀=0,4м. Высота усеченного конуса:

h_ус=

Объем усеченного конуса:

W_ус=

Общий объем осадка, образующегося во вторичных отстойниках после высоконагружаемых биофильтров:

W_ос=

где А - количество избыточной биологической пленки, образующейся во вторичном отстойнике, г/сут на 1 человека; согласно СНиП А=28г/сут на 1 человека;

с₂ - влажность избыточной биологической пленки, %; согласно СНиП [1] с₂=96%;

с - плотность осадка, т/м³ (с?1т/м³).

Объем осадка, приходящегося на один отстойник:

W

Так как W значительно меньше W_ус, то осадок занимает только часть усеченного конуса, а потому нейтральный слой можно расположить в пределах усеченного конуса. Если W>W_ус, то нейтральный слой

h_н=0,3м располагают в цилиндрической части отстойника ниже отражательного щита. Высота борта отстойника принята h_б=0,3м.

Общая строительная высота отстойника:

H=h_б+h₀+h_щ+h_ус=0,3+2,760,4+4,68=8,08м.



Песковые площадки. Песковые площадки предусмотрены для подсушивания песка, удаляемого из песколовок. Суточное количество песка, удаляемого из песколовок, W_ос=0,46м³/сут.

Годовое количество песка, поступающего на песковые площадки:

W_год=365·W_ос=365·0,46=168м³/год.

Годовая нагрузка песка на песковые площадки принята согласно СНиП А=3м³/м² в год.

Полезная суммарная площадь песковых площадок:

F=

Число карт песковых площадок принято п.=2.

Полезная площадь одной карты:

F^I=

Размеры карт площадок в плане приняты 4х7м.

Иловые площадки. Иловые площадки предназначаются для подсушивания сброженного осадка из двухъярусных отстойников. Так как грунт на площадке очистных сооружений песок и уровень грунтовых вод расположен на глубине более 1,5м от поверхности земли, то площадки запроектированы на естественном основании; при высоком уровне грунтовых вод или при недостатке территории, а также при водонепроницаемом грунте устраивают площадки-уплотнители.

Суточное количество сброженного осадка, образующегося в двухъярусных отстойниках, W_сбр=7,58м³/сут.

Годовое количество сброженного осадка, поступающего на площадки:

W_год=W_сбр365=7,58·365=2760

Полезная площадь иловых площадок

F_п=

где h_год - годовая нагрузка осадка на иловые площадки; согласно табл. 64 СНиП h_год=2м;

К - климатический коэффициент, согласно рис. 3 СНиП К=1.

Ил из двухъярусных отстойников подается на иловые площадки один раз в десять суток, W_{10 сут}=75,8м³ (из метантанков ил на площадки подается ежесуточно).

Площадь f, единовременно заливаемая илом:

f=

где h_е - единовременный слой напуска ила на площадки; обычно h_е=0,22-0,3м; принято h_е=0,22м.

Площадь одной карты иловых площадок принимается равной площади одновременно заливаемой территории, тогда число карт на иловых площадках:

п.=карты,

что допустимо, так как согласовано СНиП п.4.

Размеры карт приняты 15м х 23м. Ширина карт иловых площадок на небольших станциях принимается обычно не более 10м, а на средних и крупных до 35-40м; длина карт практически может быть любой.

Площадь иловых площадок, занятая под зимнее намораживание:

F_3.н. =

где Т - число дней в году с температурой ниже -10⁰С; согласно рис. 3 СНиП Т=50 дней;

0,75 - коэффициент, учитывающий зимнюю фильтрацию и вымораживание;

h_I - высота слоя намораживания; принимается на 10 см меньше высоты валиков на площадках; так как высота оградительного валика на иловых площадках запроектирована h_В=1м, то h_I=h_В-0,1=1-0,1=0,9м.

Площадь площадок, занятая под зимнее намораживание:

%,

что допустимо, так как согласно СНиП площадь карт, занятая под зимнее намораживание, должна быть не более 80% от полезной площади.

Решение генплана и высотной установки очистной станции.

Ниже приводится решение генплана и высотной установки очистной станции. Генплан очистной станции для рассматриваемого примера приведен на рис. 6, расчет высотной установки очистных сооружений по ходу воды дан в табл. 1., а профиль движения воды по очистным сооружениям представлен на рис. 7. Расчетные точки пронумерованы на генплане (рис. 6) арабскими цифрами.

Так как расчетный расход сточных вод для сооружений (производительность насосов) q_макс=380м³/ч=106л/с, то расчетный расход для лотков и трубопроводов очистной станции по СНиП принят 1,4 q_макс=1,4·106л/с=148л/с.

Таблица 1. Гидравлический расчет лотков, трубопроводов и высотной установки очистных сооружений по воде.

Обозначение участка	Расчетный расход, л/с	Длина участка, м	Размеры лотков или труб, м	Скорость течения, м/с	уклон	Потери напора по длине hдл и в сооружениях, м	Вид местного сопротивления	Формула для подсчета местных потерь напора	Величина местных потерь напора, м	Суммарные потери напора, м	Отметки, м
											Поверхность воды	Дно лотка или трубы
			Ширина или диаметр	Глубина слоя воды
												Начало	Конец	Начало	Конец
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16
		Приемная камера								35,15	35,15
1-2	148	5	0,5	0,35	0,86	0,002	0,01	Вход в прямоугольный канал		0,02	0,03	35,13	35,12	34,78	34,77



Рекомендуемая литература

Основная литература

Воронов Ю.В. Водоотведение и очистка сточных вод. М.,АСВ, 2006г.

Дополнительная литература

1.Дикаревский В.С., Якубчик П.П., и др. Водоснабжение и водоотведение на железнодорожном транспорте. - М.1999

Воронов Ю.В. Водоотведение и очистка сточных вод. М.,АСВ, 2006г.

2.Дикаревский В.С., Якубчик П.П., идр. Водоснабжение и водоотведение на железнодорожном транспорте. - М.1999

3.Яковлев С.В., Карелин Я.А., Жуков А.И., Колобанов С.К. Канализация. 5-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1975, 632с.

4.Дикаревский В.С., Караваев И.И., Краснянский И.И. Канализационные сооружения железнодорожного транспорта. М.: Транспорт, 1973, 284с.

5.Канализация населенных мест и промышленных предприятий. Справочник проектировщика/Под ред. Самохина В,Н., 2-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1981, 639с.

6.Федоров Н.Ф., Волков Л.Е. Гидравлический расчет канализационных сетей. (Расчетные таблицы). 4-е изд. Л.: Стройиздат, 1968, 208с.

7.Дикаревский В.С., Караваев И.И. Водохранные сооружения на железнодорожном транспорте. М.: Транспорт, 1986, 212с.

Справочная литература

1. Лукиных А.А., Лукиных Н.А., Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров. М.,1984г.

2.СНиП 2.04.03 - 96 Канализация, наружные сети и сооружения.

Размещено на Allbest.ru