для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зоне подвески и петли при Ry/Rkcon = 1,546/3,295 = 0,469 по таблице H.3 fi = 0,78. Суммарную площадь зоны влияния утолщений подвески и петли находим по формуле (17)

Аi = (0,6 + 20,3)(0,47 + 0,1) + (0,2 + 0,3 + 0,1)(0,42 + 0,3 + 0,075) = 1,161 м2;

для подвески (диаметр стержня 8 мм) по таблице H.3 fi = 0,16, площадь зоны влияния по формуле (17)

Ai = (0,13 + 0,3 + 0,14)(0,4 + 20,3) = 0,57 м2;

для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по таблице H.3 fi = 0,16, по формуле (17)

Аi = (0,13 + 0,3)(0,22 + 0,3 + 0,09) = 0,227 м2;

для распорок (диаметр стержня 4 мм) по таблице H.3 fi = 0,05.

При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует учитывать, что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели и составляет 0,09 м. По формуле (18)

Ai = 5(0,3 + 0,3)(0,3 + 0,09) = 1,17 м2.

Рассчитаем r по формуле (14)

r = 1/{1 + [2/(3,4532,66)](0,840,375 + 0,750,1 + 1,0690,374 + 1,1610,78 + 0,570,16 + 0,2270,16 + 1,170,05)} = 0,71.

Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим по формуле (11)

Ror = 0,713,453 = 2,45 м2°С/Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ П

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ НЕОДНОРОДНЫХ УЧАСТКОВ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ ИЗ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ

В зонах соединительных элементов трехслойных панелей из листовых материалов (тавров, двутавров, швеллеров, z-образных профилей, стержней, болтов, обрамляющих торцы панелей элементов и прочее) условно полагается, что теплопередача через ограждение происходит двумя путями: преобладающая - через металлические включения и через утеплитель. Такое расчленение теплового потока позволяет представить прохождение теплоты через цепь, состоящую из последовательно и параллельно соединенных тепловых сопротивлений i, °С/Вт, для которой возможно рассчитать общее сопротивление по следующим элементарным зависимостям:

+ " = , °С/Вт; (П.1)

1/ + 1/" = 1/, Вт/C; (П.2)

Ro = А, м2°С/Вт. (П.3)

Наиболее распространенные тепловые сопротивления, встречающиеся в трехслойных панелях из листовых материалов, следует определять по формулам для:

1) примыкания полки профиля к облицовочному металлическому листу

(П.4)

где

- коэффициент теплоотдачи поверхности панели, Вт/(м2°С);

т - теплопроводность металла, Вт/(м°С);

А = BL - площадь зоны влияния теплопроводного включения, м2, шириной В и длиной L, для профилей, когда В превышает ширину зоны теплового влияния профиля, L = 1 м;

- толщина облицовочного листа, м;

при B/2 > 2th(B/2) 1.

При примыкании полки металлического профиля теплопроводностью т к неметаллическому листу с теплопроводностью пт при т >> nm

= "/( + ") - 1/(A);

= (/nm + 1/)/(BL);

при В >> ; (П.5)

2) примыкания торца металлического стержня (болта) к облицовочному листу

= {1/[2mf(, r1, r2)]} - п/(A), (П.6)

где п - число болтов на расчетной площади;

r1 - радиус стержня, м;

r2 - радиус влияния болта, м.

Значения функции f(, r1, r2) получают из графика рисунка П.1.

При r2 >> r1 f(, r1, r2) = 1/[0,1 - ln(r1)];

3) стенки профиля

= h/(mL). (П.7)

Для стенки с перфорацией (круглые, прямоугольные, треугольные отверстия) в формулу следует подставлять

eqv = m,

где - коэффициент, принимаемый по таблице П.1, = r/с; = у/(2с).

Для стенки с перфорацией (круглыми отверстиями радиусом с с расстоянием между центрами соседних отверстий 2с) в формулу (П.7) вместо т следует подставить eqv = m;

4) металлического стержня

= h/(тr12); (П.8)

5) примыкания металлического стержня к полке профиля

= [ln(b/r1)]/(2m) при b >> r1; (П.9)

6) термовкладышей между облицовочным листом и полкой профиля

= 1/{L[1(b/h1) + 2(2/)]}; (П.10)

7) теплоизоляционного слоя

= h/(insBL), (П.11)

где ins - теплопроводность материала теплоизоляционного слоя, Вт/м°С;

8) наружной и внутренней поверхностей панели

ext = 1/(extA); int = 1/(intA). (П.12)

Таблица П.1 - Значения коэффициента

\	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9
0,4	0,932
0,5	0,954	0,829
0,6	0,966	0,869	0,731
0,7	0,973	0,895	0,777	0,638
0,8	0,978	0,913	0,811	0,684	0,547	0,412	0,286
0,9	0,982	0,926	0,836	0,720	0,618	0,479	0,322	0,201
1,0	0,984	0,936	0,856	0,750	0,625	0,491	0,355	0,226	0,107
1,1	0,986	0,944	0,873	0,774	0,655	0,523	0,385	0,249	0,119
1,2	0,988	0,950	0,885	0,794	0,681	0,552	0,413	0,272	0,131
1,3	0,989	0,955	0,895	0,811	0,703	0,577	0,438	0,291	0,143
1,4	0,990	0,959	0,904	0,825	0,723	0,600	0,462	0,310	0,155
1,5	0,991	0,962	0,912	0,838	0,740	0,620	0,487	0,328	0,166

Пример расчета

Ограждающая конструкция образована трехслойными панелями из листовых материалов шириной В = 6 м, примыкающих торцами друг к другу. Панель выполнена из стальных оцинкованных облицовочных листов толщиной 1 мм, между которыми расположен слой утеплителя из пенополиуретана толщиной 150 мм. Торцы панели выполнены из того же стального листа без разрыва мостика холода.

Определить приведенное сопротивление теплопередаче Ror 1 м ограждения (L = 1 м).



Порядок расчета

Расчет тепловых сопротивлений

1. По формуле (П.12) найдем тепловое сопротивление поверхностей панели:

2. По формуле (П.4) найдем тепловое сопротивление обшивок:

а) наружной

б) внутренней

.

3. По формуле (П.7) найдем тепловое сопротивление стенки, образованной торцевыми листами:

w = 0,152/(580,0021) = 1,31 °С/Вт.

4. По формуле (П.11) найдем тепловое сопротивление теплоизоляционного слоя:

ins = 0,15/(0,0461) = 0,625 °С/Вт.

Расчет цепи тепловых сопротивлений

1. Сумма последовательно соединенных тепловых сопротивлений правой ветви [формула (П.1)] равна:

m = se + w + si = 0,426 + 1,31 + 0,685 = 2,421 °С/Вт.

2. Суммарное тепловое сопротивление параллельных ветвей по формуле (П.2) равно:

1/ = l/m + 1/ins = 1/2,421 + 1/0,625 = 2,013 Вт/°С;

= 1/2,013 = 0,497 °С/Вт.

3. Результирующее приведенное сопротивление теплопередаче ограждения всей панели определим по формуле (П.3)

Ror = 0A = (ext + +int)A = (0,007 + 0,497 + 0,019)6 = 3,138 м2°С/Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ Р

ТЕМПЕРАТУРЫ ТОЧКИ РОСЫ td, °C, ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУР tint И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ int, %, ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ

tint, C	td, °С, при int %
	40	45	50	55	60	65	70	75	80	85	90	95
-5	-15,3	-14,04	-12,9	-11,84	-10,83	-9,96	-9,11	-8,31	-7,62	-6,89	-6,24	-5,6
-4	-14,4	-13,1	-11,93	-10,84	-9,89	-8,99	-8,11	-7,34	-6,62	-5,89	-5,24	-4,6
-3	-13,42	-12,16	-10,98	-9,91	-8,95	-7,99	-7,16	-6,37	-5,62	-4,9	-4,24	-3,6
-2	-12,58	-11,22	-10,04	-8,98	-7,95	-7,04	-6,21	-5,4	-4,62	-3,9	-3,34	-2,6
-1	-11,61	-10,28	-9,1	-7,98	-7,0	-6,09	-5,21	-4,43	-3,66	-2,94	-2,34	-1,6
0	-10,65	-9,34	-8,16	-7,05	-6,06	-5,14	-4,26	-3,46	-2,7	-1,96	-1,34	-0,62
1	-9,85	-8,52	-7,32	-6,22	-5,21	-4,26	-3,4	-2,58	-1,82	-1,08	-0,41	0,31
2	-9,07	-7,72	-6,52	-5,39	-4,38	-3,44	-2,56	-1,74	-0,97	-0,24	0,52	1,29
3	-8,22	-6,88	-5,66	-4,53	-3,52	-2,57	-1,69	-0,88	-0,08	0,74	1,52	2,29
4	-7,45	-6,07	-4,84	-3,74	-2,7	-1,75	-0,87	-0,01	0,87	1,72	2,5	3,26
5	-6,66	-5,26	-4,03	-2,91	-1,87	-0,92	-0,01	0,94	1,83	2,68	3,49	4,26
6	-5,81	-4,45	-3,22	-2,08	-1,04	-0,08	0,94	1,89	2,8	3,68	4,48	5,25
7	-5,01	-3,64	-2,39	-1,25	-0,21	0,87	1,9	2,85	3,77	4,66	5,47	6,25
8	-4,21	-2,83	-1,56	-0,42	-0,72	1,82	2,86	3,85	4,77	5,64	6,46	7,24
9	-3,41	-2,02	-0,78	0,46	1,66	2,77	3,82	4,81	5,74	6,62	7,45	8,24
10	-2,62	-1,22	0,08	1,39	2,6	3,72	4,78	5,77	6,71	7,6	8,44	9,23
11	-1,83	-0,42	0,98	1,32	3,54	4,68	5,74	6,74	7,68	8,58	9,43	10,23
12	-1,04	0,44	1,9	3,25	4,48	5,63	6,7	7,71	8,65	9,56	10,42	11,22
13	-0,25	1,35	2,82	4,18	5,42	6,58	7,66	8,68	9,62	10,54	11,41	12,21
14	0,63	2,26	3,76	5,11	6,36	7,53	8,62	9,64	10,59	11,52	12,4	13,21
15	1,51	3,17	4,68	6,04	7,3	8,48	9,58	10,6	11,59	12,5	13,38	14,21
16	2,41	4,08	5,6	6,97	8,24	9,43	10,54	11,57	12,56	13,48	14,36	15,2
17	3,31	4,99	6,52	7,9	9,18	10,37	11,5	12,54	13,53	14,46	15,36	16,19
18	4,2	5,9	7,44	8,83	10,12	11,32	12,46	13,51	14,5	15,44	16,34	17,19
19	5,09	6,81	8,36	9,76	11,06	12,27	13,42	14,48	15,47	16,42	17,32	18,19
20	6,0	7,72	9,28	10,69	12,0	13,22	14,38	15,44	16,44	17,4	18,32	19,18
21	6,9	8,62	10,2	11,62	12,94	14,17	15,33	16,4	17,41	18,38	19,3	20,18
22	7,69	9,52	11,12	12,56	13,88	15,12	16,28	17,37	18,38	19,36	20,3	21,6
23	8,68	10,43	12,03	13,48	14,82	16,07	17,23	18,34	19,38	20,34	21,28	22,15
24	9,57	11,34	12,94	14,41	15,76	17,02	18,19	19,3	20,35	21,32	22,26	23,15
25	10,46	12,75	13,86	15,34	16,7	17,97	19,15	20,26	21,32	22,3	23,24	24,14
26	11,35	13,15	14,78	16,27	17,64	18,95	20,11	21,22	22,29	23,28	24,22	25,14
27	12,24	14,05	15,7	17,19	18,57	19,87	21,06	22,18	23,26	24,26	25,22	26,13
28	13,13	14,95	16,61	18,11	19,5	20,81	22,01	23,14	24,23	25,24	26,2	27,12
29	14,02	15,86	17,52	19,04	20,44	21,75	22,96	24,11	25,2	26,22	27,2	28,12
30	14,92	16,77	18,44	19,97	21,38	22,69	23,92	25,08	26,17	27,2	28,18	29,11
31	15,82	17,68	19,36	20,9	22,32	23,64	24,88	26,04	27,14	28,08	29,16	30,1
32	16,71	18,58	20,27	21,83	23,26	24,59	25,83	27,0	28,11	29,16	30,16	31,19
33	17,6	19,48	21,18	22,76	24,2	25,54	26,78	27,97	29,08	30,14	31,14	32,19
34	18,49	20,38	22,1	23,68	25,14	26,49	27,74	28,94	30,05	31,12	32,12	33,08
35	19,38	21,28	23,02	24,6	26,08	27,64	28,7	29,91	31,02	32,1	33,12	34,08

ПРИЛОЖЕНИЕ С

ЗНАЧЕНИЯ ПАРЦИАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ НАСЫЩЕННОГО ВОДЯНОГО ПАРА Е, Па, ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУР ПРИ В = 100,7 кПа

Таблица С.1 - Значения парциального давления насыщенного водяного пара Е, Па, для температуры t от 0 до минус 41 °С (надо льдом)

t, °С	E	t, °С	E	t, °С	E	t, °С	E	t, °С	E
0	611	-5,4	388	-10,6	245	-16	151	-23	77
-0,2	601	-5,6	381	-10,8	241	-16,2	148	-23,5	73
-0,4	592	-5,8	375	-11	237	-16,4	145	-24	69
-0,6	581	-6	369	-11,2	233	-16,6	143	-24,5	65
-0,8	573	-6,2	363	-11,4	229	-16,8	140	-25	63
-1	563	-6,4	356	-11,6	225	-17	137	-25,5	60
-1,2	553	-6,6	351	-11,8	221	-17,2	135	-26	57
-1,4	544	-6,8	344	-12	217	-17,4	132	-26,5	53
-1,6	535	-7	338	-12,2	213	-17,6	129	-27	51
-1,8	527	-7,2	332	-12,4	209	-17,8	128	-27,5	48
-2	517	-7,4	327	-12,6	207	-18	125	-28	47
-2,2	509	-7,6	321	-12,8	203	-18,2	123	-28,5	44
-2,4	400	-7,8	315	-13	199	-18,4	120	-29	42
-2,6	492	-8	310	-13,2	195	-18,6	117	-29,5	39
-2,8	484	-8,2	304	-13,4	191	-18,8	116	-	-
-3	476	-8,4	299	-13,6	188	-19	113	-30	38
-3,2	468	-8,6	293	-13,8	184	-19,2	111	-31	34
-3,4	460	-8,8	289	-14	181	-19,4	109	-32	34
-3,6	452	-9	284	-14,2	179	-19,6	107	-33	27
-3,8	445	-9,2	279	-14,4	175	-19,8	105	-34	25
-4	437	-9,4	273	-14,6	172	-	-	-35	22
-4,2	429	-9,6	268	-14,8	168	-20	103	-36	20
-4,4	423	-9,8	264	-15	165	-20,5	99	-37	18
-4,6	415	-	-	-15,2	163	-21	93	-38	16
-4,8	408	-10	260	-15,4	159	-21,5	89	-39	14
-5	402	-10,2	260	-15,4	159	-22	85	-40	12
-5,2	395	-10,4	251	-15,8	153	-22,5	81	-41	11

Таблица С.2 - Значения парциального давления насыщенного водяного пара Е, Па, для температуры t от 0 до +30 °С (над водой)

t, °C	0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9
0	611	615	620	624	629	633	639	643	648	652
1	657	661	667	671	676	681	687	691	696	701
2	705	711	716	721	727	732	737	743	748	753
3	759	764	769	775	780	785	791	796	803	808
4	813	819	825	831	836	843	848	855	860	867
5	872	879	885	891	897	904	909	916	923	929
6	935	941	948	956	961	968	975	981	988	995
7	1001	1009	1016	1023	1029	1037	1044	1051	1059	1065
8	1072	1080	1088	1095	1103	1109	1117	1125	1132	1140
9	1148	1156	1164	1172	1180	1188	1196	1204	1212	1220
10	1228	1236	1244	1253	1261	1269	1279	1287	1285	1304
11	1312	1321	1331	1339	1348	1355	1365	1375	1384	1323
12	1403	1412	1421	1431	1440	1449	1459	1468	1479	1488
13	1497	1508	1517	1527	1537	1547	1557	1568	1577	1588
14	1599	1609	1619	1629	1640	1651	1661	1672	1683	1695
15	1705	1716	1727	1739	1749	1761	1772	1784	1795	1807
16	1817	1829	1841	1853	1865	1877	1889	1901	1913	1925
17	1937	1949	1962	1974	1986	2000	2012	2025	2037	2050
18	2064	2077	2089	2102	2115	2129	2142	2156	2169	2182
19	2197	2210	2225	2238	2252	2266	2281	2294	2309	2324
20	2338	2352	2366	2381	2396	2412	2426	2441	2456	2471
21	2488	2502	2517	2538	2542	2564	2580	2596	2612	2628
22	2644	2660	2676	2691	2709	2725	2742	2758	2776	2792
23	2809	2826	2842	2860	2877	2894	2913	2930	2948	2965
24	2984	3001	3020	3038	3056	3074	3093	3112	3130	3149
25	3168	3186	3205	3224	3244	3262	3282	3301	3321	3341
26	3363	3381	3401	3421	3441	3461	3481	3502	3523	3544
27	3567	3586	3608	3628	3649	3672	3692	3714	3796	3758
28	3782	3801	3824	4846	3869	3890	3913	3937	3960	3982
29	4005	4029	4052	4076	4100	4122	4146	4170	4194	4218
30	4246	4268	4292	4317	4341	4366	4390	4416	4441	4466

Таблица С.3 - Значения парциального давления водяного пара Еp, Па, и относительной влажности воздуха p над насыщенными растворами солей при В = 100,7 кПа

Химическая формула соли	Парциальное давление водяного пара Ер, Па, при температуре, °С	Относительная влажность р, %, при t = 20 °С
	10	15	20	25	30
ZnBr2	-	-	230,6	286,6	305,3	10
MgCl2	-	-	-	-	1400	33
Na2S2O3	548	761,3	1051	1451	1895	45
Mg(NO3)2	-	-	1261	1659	2169	54
Ca(NO3)2	746,6	954,6	1288	1605	2005	55
NaBr	-	959,9	1400	1787	2240	60
NH4NO3	917,3	1193	1566	1992	2524	67
NaNO3	950,6	1313	1804	2364	3076	77
NaCl	923,6	1279	1807	2381	3253	77
NH4Cl	969,3	1353	1856	2416	3281	79
Ca(NH2)2	997,2	1365	1873	2408	3078	80
(NH4)2SO4	971,9	1355	1896	2600	3362	81
Na2SO4	909,3	1333	1927	2748	3633	82
KCl	1055	1445	1968	2636	3733	84
NaSO3	1075	1487	2038	2762	3706	87
CdSO4	1099	1511	2077	2812	3768	89
Na2CO3	-	1601	2090	2704	3465	89
CdBr2	-	-	2120	2820	3678	90
ZnSO4	1189	1597	2126	2802	3661	91
NH4H2PO4	1192	1658	2146	2921	3890	92
KNO3	1183	1635	2161	2925	3845	92
CaH4(PO4)2	1193	1689	2202	3052	3980	94
KH2PO4	1195	1683	2251	3034	3946	96
MgSO4	-	-	-	-	4000	97
K2SO4	1208	1701	2306	3141	4112	98

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ И ТЕХПОДПОЛИЙ

Пример 1

Теплотехнический расчет теплого чердака

Исходные данные

Место строительства - Москва, text = -28 °С; Dd = 4943 °Ссут.

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома.

Кухни в квартирах с электроплитами.

Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком Аg.c = 252,8 м2, перекрытия теплого чердака Ag.f = 252,8 м2, наружных стен теплого чердака Ag.w = 109,6 м2. Приведенную площадь определяем по формуле (33)

ag.w = 109,6/252,8 = 0,4335.

Сопротивление теплопередаче стен

Rog.w = 1,8 м2°С/Вт.

В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и горячего водоснабжения. Расчетные температуры системы отопления с верхней разводкой 95 °С, горячего водоснабжения 60 °С.

Длина трубопроводов верхней разводки системы отопления составила:

dpi, мм	80	50	32	25	20
lpi, м	15	17	19,3	27,4	6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:

dpi, мм	80	50	32	25
lpi, м	3,5	16	12,4	6

Температура воздуха в помещениях верхнего этажа tint = 20 °С.

Температура воздуха, поступающего в теплый чердак из вентиляционных каналов, tven = 21,5 °С.

Порядок расчета

1. Согласно таблице 4 СНиП 23-02 нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия жилого здания Rreq для Dd = 4943 °Ссут должно быть не менее 4,67 м2°С/Вт.

Определим согласно 9.2.1 величину требуемого сопротивления теплопередаче перекрытия теплого чердака Rog.f по формуле (29), предварительно вычислив коэффициент п по формуле (30), приняв температуру воздуха в теплом чердаке tintg = 18 °С.

n = (tint - tintg)/(tint - text) = (20 - 18)/(20 + 28) = 0,04.

Тогда Rog.f = 0,044,67 = 0,19 м2°С/Вт.

Проверим согласно 9.2.2 выполнение условия t tn для потолков помещений последнего этажа при tn = 3 °С

t = (tint - tintg)/(Rog.f) = (20 - 18)/(0,198,7) = 1,21 °С < tп.

Так как перекрытие верхнего этажа состоит из железобетонной плиты толщиной 160 мм с затиркой поверхности цементно-песчаным раствором толщиной 20 мм, то сопротивление теплопередаче Rog.f этого перекрытия равно 0,3 м2°С/Вт, что выше минимального значения 0,19 м2°С/Вт, определенного по формуле (29).

2. Вычислим согласно 9.2.3 величину сопротивления теплопередаче перекрытия чердака Rog.c, предварительно определив следующие величины:

сопротивление теплопередаче наружных стен чердака из условия невыпадения конденсата равно 1,8 м2°С/Вт;

приведенный расход воздуха в системе вентиляции определяют по таблице 11 - Gven = 26,4 кг/(м2ч) для 17-этажного дома с электроплитами.

Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения определяют на основе исходных данных для труб и соответствующих значений qpi по таблице 12 (при температуре окружающего воздуха 18 °С):

= (31,815 + 2517 + 22,219,3 + 20,427,4 + 18,16,3 + 19,23,5 + 14,916 + 13,312,4 + 126)/252,8 = 10,07 Вт/м2.

Тогда сопротивление теплопередаче покрытия чердака Rog.c равно:

Rog.c = (18 + 28)/[0,2826,4(21,5 - 18) + (20 - 18)/0,3 + 10,07 - (18 + 28)0,4335/1,8] = 46/31,53 = 1,46 м2°С/Вт

3. Проверим наружные ограждающие конструкции чердака на условие невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью рассчитывают согласно 9.2.5 температуру на внутренней поверхности покрытия sig.c и стен tsig.w чердака по формуле (35)

sig.c = 18 - [(18 + 28)/(121,46)] = 15,37 °С;

sig.w = 18 - [(18 + 28)/(8,71,8)] = 15,06 °С.

Определим температуру точки росы td воздуха в чердаке.

Среднее парциальное давление водяного пара за январь для Москвы равно еp = 2,8 гПа. Влагосодержание наружного воздуха fext определяют по формуле (37)

fext = 0,7942,8/(1 - 28/273) = 2,478 г/м3.

Влагосодержание воздуха теплого чердака fg определяют по формуле (36) для домов с электроплитами

fg = 2,478 + 3,6 = 6,078 г/м3.

Парциальное давление водяного пара воздуха в чердаке еg определяют по формуле (38)

еg = 6,078(1 + 18/273)/0,794 = 8,16 гПа.

По приложению С находим температуру точки росы td = 4,05 °С, что значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае покрытия) 15,37 °С.

Следовательно, конденсат на покрытии и стенах чердака выпадать не будет.

Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого чердака составляет Rog.c + Rog.f = 0,3 + 1,46 = 1,76 м2°С/Вт при нормируемом согласно СНиП 23-02 сопротивлении теплопередаче обычного покрытия здания Rreq = 4,67 м2°С/Вт.

Пример 2

Теплотехнический расчет техподполья

Исходные данные

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома при наличии нижней разводки труб систем отопления и горячего водоснабжения.

Место строительства - Москва, text = -28 °С; Dd = 4943 °Ссут.

Площадь цокольного перекрытия (над техподпольем) Аb = 281 м2.

Ширина подвала - 13,8 м; площадь пола техподполья - 281 м2.

Высота наружной стены техподполья, заглубленной в грунт, - 1,04 м. Площадь наружных стен техподполья, заглубленных в грунт, - 48,9 м2.

Суммарная длина l поперечного сечения ограждений техподполья, заглубленных в грунт,

l = 13,8 + 21,04 = 15,88 м.

Высота наружной стены техподполья над уровнем земли - 1,2 м.

Площадь наружных стен над уровнем земли Аb,w = 53,3 м2.

Объем техподполья Vb = 646 м3.

Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °С, горячего водоснабжения 60 °С.

Длина трубопроводов системы отопления с нижней разводкой lpi составила:

dpi, мм	80	70	50	40	32	25	20
lpi, м	3,5	10,5	11,5	4,0	17,0	14,5	6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:

dpi, мм	40	25
lpi, м	47	22

Газораспределительных труб в техподполье нет, поэтому кратность воздухообмена в техподполье I = 0,5 ч-1.

Температура воздуха в помещениях первого этажа tint = 20 °С.

Порядок расчета

1. Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем земли принимают согласно 9.3.2 равным сопротивлению теплопередаче наружных стен Rob.w = 3,13 м2°С/Вт.

2. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций заглубленной части техподполья определим согласно 9.3.3 как для утепленных полов на грунте, состоящей из термического сопротивления стены, равного 3 м2°С/Вт, и участков пола техподполья.

Сопротивление теплопередаче участков пола техподполья (начиная от стены до середины техподполья) шириной: 1 м - 2,1 м2°С/Вт; 2 м - 4,3 м2°С/Вт; 2 м - 8,6 м2°С/Вт; 1,9 м - 14,2 м2°С/Вт. Соответственно площадь этих участков для части техподполья длиной 1 м будет равна 1,04 м2 (стены, контактирующей с грунтом), 1 м2, 2 м2, 2 м2, 1,9 м2.

Таким образом, сопротивление теплопередаче заглубленной части стен техподполья равно

Ros = 2,1 +3 = 5,1 м2°С/Вт.

Вычислим приведенное сопротивление теплопередаче ограждений заглубленной части техподполья

Ros = 7,94/[(1,04/5,1 + 1/2,1 + 2/4,3 + 2/8,6 + 1,9/14,2] = 5,25 м2°С/Вт.

3. Согласно СНиП 23-02 нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытия над техподпольем жилого здания Rreq для Dd = 4943 °Ссут равно 4,12 м2°С/Вт.

Согласно 9.3.4 определим значение требуемого сопротивления теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем Rob.c по формуле

Rob.c = nRreq

где n - коэффициент, определяемый при принятой минимальной температуре воздуха в подполье tintb = 2 °С.

n = (tint - tintb)/(tint - text) = (20 - 2)/(20 + 28) = 0,375.

Тогда Rob.c = 0,3754,12 = 1,55 м2°С/Вт.

4. Определим температуру воздуха в техподполье tintb согласно 9.3.5.

Предварительно определим значение членов формулы (41), касающихся тепловыделений от труб систем отопления и горячего водоснабжения, используя данные таблицы 12. При температуре воздуха в техподполье 2 °С плотность теплового потока от трубопроводов возрастет по сравнению с значениями, приведенными в таблице 12, на величину коэффициента, полученного из уравнения (34): для трубопроводов системы отопления - на коэффициент [(70 - 2)/(70 - 18)]1,283 = 1,41; для трубопроводов горячего водоснабжения - [(60 - 2)/(60 - 18)1,283 = 1,51. Тогда

= 1,41(22,83,5 + 2,0310,5 + 17,711,5 + 17,34 + 15,817 + 14,414,5 + 12,76,3) + 1,51(14,647 + 1222) = 1313 + 1435 = 2848 Вт.

Рассчитаем значение температуры tintb из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подполья 2 °С

tintb = (20281/1,55 + 2848 - 0,286460,51,228 - 28329,9/5,25 - 2853,3/3,13)/

/(281/1,55 + 0,286460,51,2 + 329,9/5,25 +53,3/3,13) = 1198,75/369,7 = 3,24 °С.

Тепловой поток через цокольное перекрытие составил

qb.c = (20 - 3,24)/1,55 = 10,8 Вт/м2.

5. Проверим, удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над техподпольем требованию нормативного перепада tn = 2 °С для пола первого этажа.

По формуле (3) СНиП 23-02 определим минимально допустимое сопротивление теплопередаче

Romin = (20 - 2)/(28,7) = 1,03 м2°С/Вт < Rob.c = 1,55 м2°С/Вт.

Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем составляет 1,55 м2°С/Вт при нормируемом согласно СНиП 23-02 сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами 4,12 м2°С/Вт. Таким образом, в техподполье эквивалентная нормам СНиП 23-02 тепловая защита обеспечивается не только ограждениями (стенами и полом) техподполья, но и за счет теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.

ПРИЛОЖЕНИЕ У

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ УЧАСТКОВ СТЕН, РАСПОЛОЖЕННЫХ ЗА ОСТЕКЛЕННЫМИ ЛОДЖИЯМИ И БАЛКОНАМИ

Исходные данные

Девятиэтажное жилое здание со стенами из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм (Rwr = 1,45 м2°С/Вт), построено в г. Ярославле (text = -31 °С). Балконы и лоджии остеклены однослойным остеклением (RF = 0,18 м2°С/Вт), нижняя часть утеплена (Rw = 0,81 м2°С/Вт). В наружных стенах в зоне остекленных балконов светопроемы заполнены оконными и дверными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах (RFr = 0,44 м2°С/Вт). Наружный торец балкона имеет стенку из силикатного кирпича толщиной 380 мм (Rw = 0,6 м2°С/Вт). Температура внутреннего воздуха tint = 21 °С. Определить приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленного балкона.

Порядок расчета

Согласно геометрическим показателям ограждений остекленного балкона, представленным на рисунке У.1, определены сопротивления теплопередаче Rr и площади А отдельных видов ограждений:

1. Наружная стена из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм, Rwr = 1,45 м2°С/Вт, Aw = 15 м2.

2. Заполнение балконного и оконного проемов деревянными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах RFr = 0,44 м2°С/Вт, АF = 6,5 м2.

3. Торцевая стенка из силикатного кирпича толщиной 380 мм Rwr = 0,6 м2°С/Вт, Aw = 3,24 м2.

4. Непрозрачная часть ограждения балкона Rw = 0,81 м2°С/Вт, Aw = 6,9 м2.

5. Однослойное остекление балкона RF = 0,18 м2°С/Вт, AF = 10,33 м2.

Определим температуру воздуха на балконе tbal при расчетных температурных условиях по формуле (43)

tbal = [21(15/1,45 + 6,5/0,44) - 31(10,33/0,18 + 6,9/0,81 + 3,24/0,60]/(15/1,45 +

+ 6,5/0,44 + 10,33/0,18 + 6,9/0,81 + 3,24/0,6) = -1683,06/96,425 = -17,45 °С.

По формуле (45) определим коэффициент п:

п = (21 + 17,45)/(21 + 31) = 0,739.

По формулам (44) получим уточненные значения приведенного сопротивления теплопередаче стен Rwbal и заполнений светопроемов RFbal с учетом остекления балкона:

Rwbal = 1,45/0,739 = 1,96 м2°С/Вт;

RFbal = 0,44/0,739 = 0,595 м2°С/Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Определить, удовлетворяет ли требованиям в отношении теплоустойчивости трехслойная железобетонная панель с утеплителем из пенополистирола на гибких связях с габаритными параметрами, принятыми по примеру расчета раздела 2 приложения Н.

Исходные данные

1. Район строительства - г. Ростов-на-Дону.

2. Средняя месячная температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца (июля) согласно СНиП 23-01 text = 23 °С.

3. Максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха согласно СНиП 23-01 At, ext = 19 °С.

4. Максимальное и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации в июле при ясном небе для вертикальной поверхности западной ориентации согласно приложению Г Imax = 764 Вт/м2 и Iav = 184 Вт/м2.

5. Расчетная скорость ветра согласно СНиП 23-01 v = 3,6 м/с.

6. Теплотехнические характеристики материалов панели выбираются по условиям эксплуатации А согласно приложению Д:

для железобетонных слоев

1 = 3 = 1,92 Вт/(м°С),

s1 = s3 = 17,98 Вт/(м2°С);

для пенополистирола

2 = 0,041 Вт/(м°С),

s2 = 0,41 Вт/(м2°С).

Порядок расчета

1. Термические сопротивления отдельных слоев стеновой панели:

внутреннего железобетонного слоя

R1 = 0,1/1,92 = 0,052 м2°С/Вт;

слоя пенополистирола

R2 = 0,135/0,041 = 3,293 м2°С/Вт;

наружного железобетонного слоя

R3 = 0,065/1,92 = 0,034 м2°С/Вт.

2. Тепловая инерция каждого слоя и самой панели:

наружного железобетонного слоя

D1 = 0,052 · 17,98 = 0,935 < 1;

пенополистирола

D2 = 3,293 · 0,41 = 1,35;

внутреннего железобетонного слоя

D3 = 0,03417,98 = 0,611;

всей панели

Di = 0,935 + 1,35 + 0,611 = 2,896.

Поскольку тепловая инерция стеновой панели D < 4, то требуется расчет панели на теплоустойчивость.

3. Нормируемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности Areq ограждающей конструкции определяется по формуле (46)

Аreq = 2,5 - 0,1(23 - 21) = 2,3 °С.

4. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ext ограждающей конструкции по летним условиям определяется по формуле (48)

5. Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха вычисляется по формуле (49)

At, extdes = 0,519 + [0,7(764 - 184)]/27,8 = 24,1 °С.

6. Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y c тепловой инерцией D < 1 определяется расчетом по формулам (51) и (52):

а) для внутреннего железобетонного слоя

Y1 = (R1s12 + int)/(1 + R1int) = (0,05217,982 + 8,7)/(1 + 0,0528,7) = 17,6 Вт/(м2°С);

б) для среднего слоя из пенополистирола, имеющего D > 1, коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала Y2 = s2 = 0,41 Вт/(м2С);

в) для наружного железобетонного слоя

Y3 = (R1s32 + Y2)/(1 + R3s2) = (0,03417,982 + 0,41)/(1 + 0,0340,41) = 11,24 Вт/(м2°С).

7. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции вычисляется по формуле (47)

v = 0,9eD/2[(s1 + int)(s2 + Y1)(s3 + Y2)(ext + Y3)]/[(s1 + Y1)(s2 + Y2)(s3 + Y3)ext] =

= 0,9e2,896/2[(17,98 + 8,7)(0,41 + 17,6)(17,98 + 0,41)(27,8 + 11,24)]/[(17,98 + 17,6)

(0,41 + 0,41)(17,98 + 11,24)27,8] = 101,56.

8. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели определяется по формуле (50)

Ades = At,extdes/v = 24,1/101,56 = 0,24 < Аreq = 2,3 °С,

что отвечает требованиям норм.

ПРИЛОЖЕНИЕ X

ПРИМЕР РАСЧЕТА МОЩНОСТИ ТЕПЛОАККУМУЛЯЦИОННОГО ПРИБОРА

Исходные данные

Определить мощность теплоаккумуляционного прибора, используемого для отопления помещения односемейного жилого дома, и определить тип этого прибора. Расчетная температура наружного воздуха - минус 22 °С. Расчетные теплопотери помещения Qh.ldes = 2500 Вт. Показатели теплоустойчивости помещения следующие: показатель теплоусвоения поверхностей Yn = 122,5 Вт/°С, показатель интенсивности конвективного воздухообмена в помещении = 98,8 Вт/°С. Продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора т = 8 ч. Расчетную разность температур tdes определяют по формуле (66), равную 20 - (-22) = 42 °С. Рассчитать мощность теплоаккумуляционного и дополнительного приборов для случая комбинированной системы отопления, состоящей из базовой (вне пиковой) теплоаккумуляционной системы и дополнительной постоянно работающей системы.

Порядок расчета

Мощность отопительного прибора определяется по формуле (64)

Qp.c = 2500(24/8) = 7500 Вт.

Подбор типа прибора производим по графику на рисунке 2, предварительно определив /Yn = 98/122,5 = 0,81 и Qp.c/(tdes) = 7500/(98,842) = 1,81. В результате следует выбрать теплоаккумулирующий прибор с показателем затухания vc = 18.

Количество теплоты Qp.c, поступающей от теплоаккумуляционного прибора базовой системы, рассчитывают согласно 11.2.2.6 при расчетной температуре минус (-22 + 5) = 17 °С по формуле

Qp.c = Qh.ldes[tint - (text + 5)]/(tint - text) = 2500(20 + 17)/(20 + 22) = 2202 Вт.

Мощность дополнительного постоянно работающего прибора отопления Qb определяют по уравнению (65)

Qb = 2500 - 2202 = 298 Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЯ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ

Ц.1 ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И ВЫБОРА ТИПА ОКОННОГО БЛОКА ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ

Пример 1

Исходные данные

Определить, удовлетворяют ли в отношении сопротивления воздухопроницанию требованиям СНиП 23-02 окна в пластмассовых переплетах с двухкамерными стеклопакетами в 12-этажном здании высотой Н = 34,8 м в г. Уфе. Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь v = 5,5 м/с. Согласно сертификату воздухопроницаемость окна при p = 10 Па равна G = 3,94 кг/(м2ч), показатель режима фильтрации п = 0,55.

Порядок расчета

Для г. Уфы согласно СНиП 23-02 средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 равна минус 35 °С, расчетная температура внутреннего воздуха равна 21 °С.

Вычисляем удельный вес наружного и внутреннего воздуха по формулам (69) и (70):

ext = 3463/[273 + (-35)] = 14,55 Н/м3;

int = 3463/(273 + 21) = 11,78 Н/м3.

Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна на уровне пола первого этажа здания p по формуле (68)

p = 0,5534,8(14,55 - 11,78) + 0,0314,555,52 = 66,22 Па.

Находим нормируемое сопротивление воздухопроницанию окон в рассматриваемом доме по формуле (72)

Rinfreq = (1/5)(66,22/10)2/3 = 0,71 м2ч/кг.

Сопротивление воздухопроницанию окна определим по формуле (73)

Rinf = (1/3,94)(66,22/10)0,55 = 0,72 м2 ч/кг.

Таким образом, выбранное окно удовлетворяет требованиям СНиП 23-02.

Пример 2

Исходные данные

Одноквартирный одноэтажный жилой дом. Место строительства - г. Тихвин Ленинградской области. Расчетная температура воздуха в помещениях tint = 20 °С. Согласно СНиП 23-01 средняя температура tht и продолжительность отопительного периода zht для г. Тихвина составляют: tht = -2,8 °С; zht = 227 сут. Градусо-сутки отопительного периода, определяемые по формуле (1), равны

Dd = (20 + 2,8)227 = 5176 °Ссут.

Нормируемое сопротивление теплопередаче для окон дома согласно таблице 4 СНиП 23-02 составляет Rreq = 0,538 м2°С/Вт.

Порядок расчета

Для установки в данном здании выбран оконный блок производства фирмы «Профит» (Вышний Волочек) с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах.

Согласно протоколу сертификационных испытаний приведенное сопротивление теплопередаче оконного блока (при отношении площади остекления к площади заполнения светового проема равном 0,75) Ror = 0,545 м2°С/Вт > Rreq = 0,538 м2°С/Вт.

Результаты сертификационных испытаний этого блока на воздухопроницаемость согласно ГОСТ 26602.2 приведены на рисунке Ц.1. По результатам испытаний на воздухопроницаемость оконный блок производства фирмы «Профит» относится к классу В.

Согласно 8.6 СНиП 23-02 оконные блоки в одноэтажных домах по воздухопроницаемости должны быть в пределах классов В - Д. Выбранный оконный блок по воздухопроницаемости имеет класс В и он может быть применен в одноквартирном одноэтажном жилом доме.

- оконный блок из клееного бруса хвойных пород с двухкамерным стеклопакетом с двойным уплотнением притворов (фирма «Норвуд»); - оконный блок с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах с двойным уплотнением притворов (фирма «Профит»)

Рисунок Ц.1 - Графики зависимостей объемной воздухопроницаемости Q1 от перепада давления р по результатам сертификационных испытаний оконного блока, сопоставленные с графиками нормативных прямых, определяющих границы классов оконных блоков по воздухопроницаемости по ГОСТ 26602.2

Пример 3

Исходные данные

Девятиэтажное жилое здание. Место строительства - г. Тверь. Расчетная температура воздуха в помещениях tint = 20 °С. Согласно СНиП 23-01 средняя температура tht и продолжительность zht отопительного периода для г. Твери составляют: tht = -3,0 °С; zht = -218 сут.

Градусо-сутки отопительного периода, определяемые по формуле (1), равны

Dd = (20 + 3,0)218 = 5014 °Ссут.

Нормируемое сопротивление теплопередаче для окон жилого дома составляет Rreq = 0,526 м2°С/Вт.

Порядок расчета

Для установки в 9-этажном жилом здании выбирают оконный блок ООО «Норвуд» из клееного бруса хвойных пород с двухкамерным стеклопакетом с уплотнением притворов в двух плоскостях.

Согласно протоколу сертификационных испытаний приведенное сопротивление теплопередаче оконного блока (при отношении площади остекления к площади заполнения светового проема, равном 0,75) R0r = 0,6 м2°С/Вт >Rreq = 0,526 м2°С/Вт.

Результаты сертификационных испытаний этого блока на воздухопроницаемость приведены на рисунке Ц.1. По этим данным в соответствии с ГОСТ 26602.2 оконный блок производства «Норвуд» относится к классу Б.

Согласно СНиП 23-02 воздухопроницаемость окон зданий трехэтажных и выше должна быть не ниже класса Б.

Следовательно, согласно требованиям СНиП 23-02 выбранный оконный блок по воздухопроницаемости применим в 9-этажном жилом здании.

Ц.2 ПРИМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ ЖИЛОГО ДОМА

Требуется установить соответствие требованию СНиП 23-02 по воздухопроницаемости помещений жилого дома с вентиляцией с естественным побуждением. Испытаниям на воздухопроницаемость согласно ГОСТ 31167 подверглась однокомнатная квартира, расположенная на 6-м этаже 17-этажного жилого дома серии П44-1/17, построенного в Москве.

Исходные данные

Общая площадь квартиры 34,3 м2. Высота помещений 2,65 м. Объем квартиры Vh = 91 м3. Наружные стены толщиной 280 мм из трехслойных железобетонных панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола. Окна с двойным остеклением в деревянных спаренных переплетах. Площадь светопроемов 5,6 м2.

Поскольку примыкания внутренних ограждений герметичные, инфильтрационный воздух поступает в квартиру через светопроемы и наружные стены.

Порядок испытания и обработка результатов

Испытание квартиры на воздухопроницаемость проводилось по методике ГОСТ 31167. Вытяжные отверстия, а также места перетекания воздуха на другие этажи (вдоль трубопроводов канализации и прочих мест) были загерметизированы. Воздухонепроницаемая дверь с вентилятором установлена в проеме входной двери в квартиру. Вентилятор работал при установленной крышке с 7 заглушками. Испытание проведено на понижение давления при следующих перепадах давления между наружным и внутренним воздухом pm: 50, 40, 30, 20, 10 Па (см. протокол испытаний в таблице Ц.1).

По результатам испытаний установлено, что при pm = 50 Па осредненная разность давления воздуха на вентиляторе pfav = 110 Па. Согласно калибровочным данным вентилятора при 7 установленных заглушках объемный расход воздуха Qm через вентилятор определяется по формуле

Qm = 41,5pf0,465.

При pfav = 110 Па получим Qm = 369 м3/ч.

Кратность воздухообмена n50, ч-1, квартиры при pm = 50 Па определяется по формуле

n50 = Qm/Vh = 369/91 = 4 ч-1.

Следовательно, воздухопроницаемость наружных ограждений квартиры удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 для жилых зданий с естественной вентиляцией и соответствует классу воздухопроницаемости «умеренная».

Таблица Ц.1 - Протокол результатов испытаний

Название: однокомнатная квартира на 6-м этаже 17-этажного жилого дома типа П44	Дата:_______________________________________
Адрес: Москва, ул. Островитянова, д. 119. корп. 2, кв. 288	Площадь стен, в том числе окон, м2: 78,6, в том числе окон 5,6
Тип здания: крупнопанельное	Вид ограждения: 3-слойные железобетонные панели на гибких связях с утеплителем из пенополистирола
Площадь дома (квартиры), м2: 34,3	Высота помещения, м: 2,65
Тип окна: спаренные деревянные переплеты с двухслойным остеклением	Барометрическое давление, кПа: 98,79
	Скорость ветра, м/с: безветрие
Вентилятор: с пластиной / без пластины (нужное подчеркнуть)
Число заглушек - 0, 4, 6, 7, 8 (нужное подчеркнуть)
Испытание: на повышение/ понижение (нужное подчеркнуть)
Время начала испытаний: 12 ч 45 мин	Наружная температура, °С: 20,5	Внутренняя температура, °С: 24,0



Время окончания испытаний: 13 ч 10 мин	Наружная температура, °С: 20,5	Внутренняя температура, °С: 24,4
Испытания провели______________________________________________________

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ И ТОНКИХ СЛОЕВ ПАРОИЗОЛЯЦИИ

№ п.п.	Материал	Толщина слоя, мм	Сопротивление паропроницанию Rvp, м2чПа/мг
1	Картон обыкновенный	1,3	0,016
2	Листы асбестоцементные	6	0,3
3	Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)	10	0,12
4	Листы древесно-волокнистые жесткие	10	0,11
5	Листы древесно-волокнистые мягкие	12,5	0,05
6	Окраска горячим битумом за один раз	2	0,3
7	Окраска горячим битумом за два раза	4	0,48
8	Окраска масляная за два раза с предварительной шпатлевкой и грунтовкой	-	0,64
9	Окраска эмалевой краской	-	0,48
10	Покрытие изольной мастикой за один раз	2	0,60
11	Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз	1	0,64
12	Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за два раза	2	1,1
13	Пергамин кровельный	0,4	0,33
14	Полиэтиленовая пленка	0,16	7,3
15	Рубероид	1,5	1,1
16	Толь кровельный	1,9	0,4
17	Фанера клееная трехслойная	3	0,15

ПРИЛОЖЕНИЕ Щ

ИЗОЛИНИИ СОРБЦИОННОГО ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ КЕРАМЗИТОБЕТОНА, СОДЕРЖАЩЕГО ХЛОРИДЫ НАТРИЯ, КАЛИЯ И МАГНИЯ

Рисунок Щ.1 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона 0 = 1200 кг/м3, содержащего хлорид натрия, при изменении относительной влажности воздуха а, %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Щ.2 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона 0 = 1200 кг/м3, содержащего хлорид калия, при изменении относительной влажности воздуха a, %, и массового солесодержания С, %



Рисунок Щ.3 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона 0 = 1200 кг/м3, содержащего хлорид магния, при изменении относительной влажности воздуха a, %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Щ.4 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона 0 = 1200 кг/м3, содержащего NaCl - 60 %, КС1 - 30 %, MgCl2 - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха a, %, и массового солесодержания С, %, в стенах флотофабрик



Рисунок Щ.5 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона 0 = 1200 кг/м3, содержащего NaCl - 50 %, КС1 - 30 %, MgCl2 - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха а, %, и массового солесодержания С, %, в стенах цехов дробления руды

Рисунок Щ.6 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона 0 = 1200 кг/м3, содержащего NaCl - 30 %, КСl - 60 %, MgCl2 - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха a, %, и массового солесодержания С, %, в стенах цехов сушки

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

ПРИМЕР РАСЧЕТА СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ

Рассчитать сопротивление паропроницанию наружной многослойной стены из железобетона, утеплителя и кирпичной облицовки жилого здания в Москве. Проверить соответствие сопротивления паропроницанию стены требованиям СНиП 23-02, рассчитать распределение парциального давления водяного пара по толще стены и возможность образования конденсата в толще стены.

Исходные данные

Расчетная температура tint, °C, и относительная влажность внутреннего воздуха int, %: для жилых помещений tint = 20 °С (согласно ГОСТ 30494), int = 55 % (согласно СНиП 23-02).

Расчетная зимняя температура text, °C, и относительная влажность наружного воздуха ext %, определяются следующим образом: text и ехt принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Москвы наиболее холодный месяц январь и согласно таблице 3* СНиП 23-01 text = -10,2 °С, и согласно таблице 1* СНиП 23-01 ext = 84 %.

Влажностный режим жилых помещений - нормальный; зона влажности для Москвы - нормальная, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру Б (согласно СНиП 23-02). Расчетные теплотехнические показатели материалов приняты по параметру Б приложения Д настоящего Свода правил.

Наружная многослойная стена жилого дома состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности:

1 - гипсовая штукатурка толщиной 5 мм, плотностью 0 = 1000 кг/м3 с окраской внутренней поверхности двумя слоями масляной краски, расчетные коэффициенты теплопроводности Б = 0,35 Вт/(м°С), паропроницаемости = 0,11 мг/(мчПа);

2 - железобетон толщиной 100 мм, плотностью 0 = 2500 кг/м3, Б = 2,04 Вт/(м°С), = 0,03 мг/(мчПа);

3 - утеплитель Styrofoam 1B А фирмы «ДАУ ЮРОП ГмбХ» толщиной 100 мм, плотностью 0 = 28 кг/м3, Б = 0,031 Вт/(м°С), = 0,006 мг/(мчПа);

4 - кирпичная облицовка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича толщиной 120 мм,

0 = 1800 кг/м3, Б = 0,81 Вт/(м°С), = 0,11 мг/(мчПа);

5 - штукатурка из поризованного гипсо-перлитового раствора толщиной 8 мм, 0 = 500 кг/м3, Б = 0,19 Вт/(м°С), = 0,43 мг/(мчПа).

Порядок расчета

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции равно

Ro = 1/8,7 + 0,005/0,35 + 0,1/2,04 + 0,1/0,031 + 0,12/0,81 + 0,008/0,19 + 1/23 = 3,638 (м2°С)/Вт.

Согласно СНиП 23-02 (п. 9.1, примечание 3) плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя.

Сопротивление паропроницанию Rvp, м2чПа/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию, определяемых по формулам (16) и (17) СНиП 23-02, приведенных ниже для удобства изложения:

Rvp1req = (eint - E)Rvpe/(E - eext); (Э.1)

Rvp2req = 0,0024z0(eint - E0)/(wwav + ), (Э.2)

где eint - парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле

еint = (int/100)Eint, (Э.3)

Eint - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре tint принимается по приложению С настоящего Свода правил: при tint = 20 °С Eint = 2338 Па. Тогда при

int = 55 % eint = (55/100)2338 = 1286 Па;

Е - парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяемое по формуле

Е = (Е1z1 + E2z2 + Е3z3)/12, (Э.4)

E1, Е2, Е3 - парциальные давления водяного пара, Па, принимаемые по температуре i, в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов;

z1, z2, z3, - продолжительность, мес, соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемая с учетом следующих условий:

а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С.

Продолжительность периодов и их средняя температура определяются по таблице 3* СНиП 23-01, а значения температур в плоскости возможной конденсации i, соответствующие этим периодам, по формуле (74) настоящего Свода правил

i = tint - (tint - ti)(Rsi + R)/R0, (Э.5)

где tint - расчетная температура внутреннего воздуха °С, принимаемая для жилого здания в Москве равной 20 °С;

ti - расчетная температура наружного воздуха i-го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;

Rsi - сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равное Rsi = 1/int = 1/8,7 = 0,115 м2°СВт;

R - термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации;

Ro - сопротивление теплопередаче ограждения, определенное ранее равным

Ro = 3,638 м2°СВт.

Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации

R = 0,005/0,35 + 0,1/2,04 + 0,1/0,031 = = 3,289 (м2°С)/Вт.

Установим для периодов их продолжительность zi, сут, среднюю температуру ti, °С, согласно СНиП 23-01 и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации i, °С, по формуле (Э.5) для климатических условий Москвы:

зима (январь, февраль, декабрь):

zi = 3 мес;

t1 = [(-10,2) + (-9,2) + (-7,3)]/3 = -8,9 °С;

1 = 20 -(20 + 8,9)(0,115 + 3,289)/3,638 = -7,04 °С;

весна - осень (март, апрель, октябрь, ноябрь):

z2 = 4 мес;

t2 = [(-4,3) + 4,4 + 4,3 + (-1,9)]/4 = 0,6 °С;

2 = 20 -(20 - 0,6)(0,115 + 3,289)/3,638 = 1,85 °С;

лето (май - сентябрь):

z3 = 5 мес;

t3 = (11,9 + 16 + 18,1 + 16,3 + 10,7)/5 = 14,6 °С;

3 = 20 - (20 - 14,6)(0,115 + 3,289)/3,638 = 14,95 °С.

По температурам (1, 2, 3) для соответствующих периодов определяем по приложению С парциальные давления (E1, Е2, E3) водяного пара: Е1 = 337 Па, Е2 = 698 Па, E3 = 1705 Па и по формуле (Э.4) определим парциальное давление водяного пара Е, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов z1, z2, z3.

Е = (3373 + 6984 + 17055)/12 = 1027 Па.

Сопротивление паропроницанию Rvpe, м2чПа/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации, определяется по формуле (79).

Rvpe = 0,008/0,43 + 0,12/0,11 = 1,11 м2чПа/мг.

Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха еехt, Па, за годовой период определяют по СНиП 23-01 (таблица 5а*)

еext = (280 + 290 + 390 + 620 + 910 + 1240 + 1470 + 1400 + 1040 + 700 + 500 + 360)/12 = 767 Па.

По формуле (16) СНиП 23-02 определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации согласно СНиП 23-02 (п. 9.1a)

Rvp1req = (1286 - 1027)1,11/(1027 - 767) = 1,11 м2чПа/мг.

Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию Rvp2req из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берут определенную ранее продолжительность этого периода z0, сут, среднюю температуру этого периода t0, °C: z0 = 151 сут, t0 = - 6,6 °С.

Температуру 0, °С, в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле (80)

0 = 20 -(20 + 6,6)(0,115 + 3,289)/3,638 = -4,9 °С.

Парциальное давление водяного пара Е0, Па, в плоскости возможной конденсации определяют по приложению С при 0 = - 4,89 °С равным Е0 = 405 Па.

Согласно СНиП 23-02 в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель, в данном примере Styrofoam плотностью w = 0 = 28 кг/м3 при толщине w = 0,1 м. Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в этом материале согласно СНиП 23-02 wаv = 25 %.

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами, определенная ранее, равна e0ext = 364 Па.

Коэффициент определяется по формуле (20) СНиП 23-02.

= 0,0024(405 - 364)151/1,11 = 13,39.

Определим Rvp2req по формуле (17) СНиП 23-02

Rvp2req = 0,0024151(1286 - 405)/(280,125 + 13,39) = 3,83 м2чПа/мг.

При сравнении полученного значения Rvp с нормируемым устанавливаем, что Rvp > Rvp2req > Rvp1req.

Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 в отношении сопротивления паропроницанию.

Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще стены и определение возможности образования конденсата в толще стены

Для проверки конструкции на наличие зоны конденсации внутри стены определяем сопротивление паропроницанию стены Rvp по формуле (79) настоящего Свода правил (здесь и далее сопротивлением влагообмену у внутренней и наружной поверхностях пренебрегаем).

Rvp = 0,005/0,11 + 0,1/0,03 +0,1/0,006 + 0,12/0,11 + 0,008/0,43 = 21,15 м2чПа/мг.

Определяем парциальное давление водяного пара внутри и снаружи стены по формуле (Э.З) и приложению С настоящего Свода правил

int = 20 °С; int = 55 %;

eint = (55/100)2338 = 1286 Па;

text = -10,2 °С; int = 84 %;

eext = (84/100)260 = 218 Па.

Определяем температуры i на границах слоев по формуле (Э.5), нумеруя от внутренней поверхности к наружной, и по этим температурам - максимальное парциальное давление водяного пара Еi по приложению С:

1 = 20 - (20 + 10,2)(0,115)/3,638 = 19,0 °С;

E1 = 2197 Па;

2 = 20 - (20 + 10,2)(0,115 + 0,014)/3,638 = 18,9 °С;

Е2 = 2182 Па;

3 = 20 - (20 + 10,2)(0,115 + 0,063)/3,638 = 18,5 °С;

E3 = 2129 Па;

4 = 20 - (20 + 10,2)(0,115 + 3,289)/3,638 = -8,3 °С;

Е4 = 302 Па;

5 = 20 - (20 + 10,2)(0,115 + 3,437)/3,638 = -9,5 °С;

E5 = 270 Па;

6 = 20 - (20 + 10,2)(0,115 + 3,479)/3,638 = -9,8 °С;

Е6 = 264 Па.

Рассчитаем действительные парциальные давления ei водяного пара на границах слоев по формуле

ei = eint - (eint - eext)R/Rvp, (Э.6)

где eint и eext - то же, что и в формуле (Э.3);

Rvp - то же, что и в формуле (79);

R - сумма сопротивлений паропроницанию слоев, считая от внутренней поверхности.

В результате расчета по формуле (Э.6) получим следующие значения: е1 = 1286 Па, е2 = 1283 Па, е3 = 1115 Па, е4 = 274 Па, е5 = 219 Па, е6 = 218 Па.

При сравнении величин максимального парциального давления E1 водяного пара и величин действительного парциального давления еi водяного пара на соответствующих границах слоев видим, что все величины еi ниже величин Ei, что указывает на отсутствие возможности конденсации водяного пара в ограждающей конструкции.

Для наглядности расчета построим график распределения максимального парциального давления Ei водяного пара и график изменения действительного парциального давления ei водяного пара по толще стены в масштабе сопротивлений паропроницанию его слоев. Очевидно, что эти кривые не пересекаются, что также доказывает невозможность образования конденсата в ограждении.

Сопротивление паропроницанию Rvp, м2чПа/мг

- распределение действительного парциального давления водяного пара е

- распределение максимального парциального давления водяного пара Е

Рисунок Э.1 - Распределение парциального давления водяного пара в ограждающей конструкции (слева направо - от внутренней поверхности к наружной)

ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

ПРИМЕР ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПОЛА

Исходные данные

Определить, удовлетворяет ли в отношении теплоусвоения требованиям СНиП 23-02 конструкция пола жилого здания из поливинилхлоридного линолеума на теплозвукоизолирующей подоснове из стеклянного волокна, наклеенного холодной битумной мастикой на железобетонную плиту перекрытия.

Теплотехнические характеристики отдельных слоев конструкции пола (при их нумерации сверху вниз) даны в таблице Ю.1.

Порядок расчета

Определим тепловую инерцию слоев пола по формуле (53)

D1 = R1s1 = 0,00457,52 = 0,034;

D2 = R2s2 = 0,0430,92 = 0,04;

D3 = R3s3 = 0,00594,56 = 0,027;

D4 = R4s4 = 0,0816,77 = 1,34.

Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев D1 + D2 + D3 = 0,034 + 0,04 + 0,027 = 0,101 < 0,5, но суммарная тепловая инерция четырех слоев 0,101 + 1,34 = 1,441 > 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола с помощью формул (82) и (83), начиная с третьего