Теплотехнический расчет ограждающих конструкций гражданских и промышленных зданий

Для жилых зданий количество инфильтрующегося воздуха G_inf, поступающего в лестничные клетки в течение суток отопительного периода и через неплотности заполнений проемов, следует определять по формуле

G_inf = , (34)

где A_F и A_ed - соответственно для лестничной клетки суммарная площадь окон и балконных дверей и входных наружных дверей, м²;

R_a.F и R_a.ed - соответственно для лестничной клетки требуемое сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей и входных наружных дверей;

P_F и P_ed - соответственно для лестничной клетки расчетная разность давлений наружного и внутреннего воздуха для окон и балконных дверей и входных наружных дверей, определяют по формуле (13) СНиП 23-02-2003 с заменой в ней величины 0,55 на 0,28.

Для общественных зданий количество инфильтрующего воздуха, поступающего через неплотности светопрозрачных конструкций и дверей допускается принимать в нерабочее время G_inf = 0,5 _vV_h.

Если в результате расчета удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше нормируемого значения, то допускается уменьшение сопротивления теплопередаче R_req отдельных элементов ограждающих конструкций здания по сравнению с нормируемыми величинами, но не ниже минимальных величин R_min, установленных: R_min = = R_req 0,63 для стен групп зданий, указанных в поз. 1 и 2 табл. 3; R_min = = R_req 0,8 для остальных ограждающих конструкций.

8. Расчетные характеристики теплотехнических показателей строительных материалов и изделий

Расчетные характеристики теплотехнических показателей, наиболее часто применяемых в наружных ограждениях зданий строительных материалов и изделий, приведенные в приложении 3, необходимо принимать в зависимости от условия эксплуатации ограждающих конструкций (для условия эксплуатации А или Б) согласно табл. 13 и влажного режима помещений (табл. 14) и зоны влажности района строительства.

Влажностный режим помещений зданий в холодный период года в зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха следует принимать по табл. 14.

Таблица 13 Условия эксплуатации ограждающих конструкций

Влажностный режим помещений здания	Условия эксплуатации А и Б в зоне влажности района строительства
	сухой	нормальный	влажный
Сухой	А	А	Б
Нормальный	А	Б	Б
Влажный или мокрый	Б	Б	Б

Таблица 14 Влажностный режим помещений зданий

Режим	Влажность внутреннего воздуха, %, при температуре (°С)
	до 12	св.12 до 24	св.24
Сухой	до 60	до 50	до 40
Нормальный	св. 60 до 75	св. 50 до 60	св. 40 до 50
Влажный	св. 75	св. 60 до 75	св. 50 до 60
Мокрый	-	св. 75	св.60

Зону влажности районов строительства на территории России необходимо принимать по приложению 2.

Библиографический список

1. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.

2. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.

3. СП 23-101-2004. Свод правил по проектированию и строительству. Проектирование тепловой защиты зданий.

4. СНиП 31-01-2003. Здания жилые многоквартирные.

5. СНиП 31-03-2001. Производственные здания.

6. СНиП 2-08.02-89. Общественные здания и сооружения.

7. ГОСТ 26602, 1-99. Блоки оконные и дверные. Метод определения сопротивления теплопередаче.

8. ГОСТ 31168-2003. Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энергии на отопление.

9. Шептуха, Т.С. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций : метод. указания / Т.С. Шептуха; Перм. гос. техн. ун-т. - Пермь, 2001. 22 с.

9. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Пример 1

Теплотехнический расчет наружной кирпичной стены слоистой конструкции (определение толщины утеплителя и выполнения санитарно-гигиенических требований тепловой защиты здания)

А. Исходные данные

Место строительства - г. Пермь.

Зона влажности - нормальная [3].

Продолжительность отопительного периода z_ht = 229 суток [1].

Средняя расчетная температура отопительного периода t_ht = -5,9 ?С [1].

Температура холодной пятидневки t_ext = -35 ?С [1].

Расчет произведен для пятиэтажного жилого дома:

температура внутреннего воздуха t_int = + 21?С [2];

влажность воздуха: = 55 %;

влажностный режим помещения - нормальный.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б (приложение 2 [2].

Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждения а_int = 8,7 Вт/м² С [2].

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения a_ext = 23 Вт/м²·°С [2].

Расчетная схема стенового ограждения приведена на рис.3.

Рис.3 Расчётная схема стенового ограждения

Необходимые данные о конструктивных слоях стены для теплотехнического расчёта сведены в таблицу.

№ п/п	Наименование материала	, кг/м3	д, м	,Вт/(м·°С)	R, м2·°С/Вт
1	Известково-песчаный раствор	1600	0,015	0,81	0,019
2	Кирпичная кладка из пустотного кирпича	1200	0,380	0,52	0,731
3	Плиты пенополистирольные	100	Х	0,052	Х
4	Кирпичная кладка из пустотного кирпича (облицовочного)	1600	0,120	0,58	0,207

Б. Порядок расчета

Определяем величину градусо-суток отопительного периода по формуле (2) СНиП 23-02-2003 [2]:

D_d = (t_int - t_ht)·z_ht = (21-(-5,9))·229 = 6160,1.

Нормируемое значение сопротивления теплопередаче наружных стен вычисляем по формуле (1) СНиП 23-02-2003 [2]:

R_req = aD_d + b =0,00035·6160,1 + 1,4 =3,56 м²·°С/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче R₀^r наружных кирпичных стен с эффективным утеплителем жилых зданий рассчитывается по формуле

R₀^r = R₀^усл r,

где R₀^усл - сопротивление теплопередаче кирпичных стен, условно определяемое по формулам (9) или (11) без учета теплопроводных включений, м²·°С/Вт;

R₀^r - приведенное сопротивление теплопередаче с учетом коэффициента теплотехнической однородности r, который для стен толщиной 510 мм равен 0,74.

Расчёт ведётся из условия равенства

R₀^r = R_req

следовательно,

R₀^усл = 3,56/0,74 = 4,81 м²·°С /Вт

R₀^усл = R_si + R_k + R_se,

отсюда

= 4,81- (1/8,7 + 1/23) = 4,652 м²·°С /Вт

Термическое сопротивление наружной кирпичной стены слоистой конструкции может быть представлено как сумма термических сопротивлений отдельных слоев, т.е.

,

Определяем термическое сопротивление утеплителя:

= 4,652 - ( 0,019 + 0,731 + 0,207 ) = 3,695 м²·С/Вт.

Находим толщину утеплителя:

 = · R_ут = 0,052?3,695 = 0,192 м.

Принимаем толщину утеплителя 200 мм.

Окончательная толщина стены будет равна (380+200+120) = 700 мм.

Производим проверку с учетом принятой толщины утеплителя:

R₀^r = 0,74 ( 1/8,7 + 0,019 + 0,731 + 0,2/0,052 + 0,207 + 1/23 ) = 3,67 м²·°С/Вт.

Условие R₀^r = 3,67 > = 3,56 м²·°С/Вт выполняется.

В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических требований тепловой защиты здания

Проверяем выполнение условия :

?t = (t_int - t_ext) R₀^r / a_int) = (21+35)/3,67·8,7 = 1,75 ?С.

Согласно табл. 5 СНиП 23-02-2003 ?t_n = 4 °С, следовательно, условие ?t = 1,75 < ?t_n = 4 ?С выполняется.

Проверяем выполнение условия :

] = 21 - [1(21+35) / (3,67·8,7)] =

= 21 - 1,75 = 19,25?С.

Согласно приложению (Р) Сп 23-101-2004 для температуры внутреннего воздуха t_int = 21 ?С и относительной влажности = 55 % температура точки росы t_d = 11,62 ?С, следовательно, условие = выполняется.

Вывод. Ограждающая конструкция удовлетворяет нормативным требованиям тепловой защиты здания.

Пример 2

Теплотехнический расчет чердачного перекрытия (определение толщины утеплителя и выполнения санитарно-гигиенических требований тепловой защиты здания)

А. Исходные данные

Место строительства - г. Пермь.

Климатический район - I B [1].

Зона влажности - нормальная [1].

Продолжительность отопительного периода z_ht = 229 сут [1].

Средняя расчетная температура отопительного периода t_ht = = -5,9 ?С [1].

Температура холодной пятидневки t_ext = -35 ?С [1].

Расчет произведен для пятиэтажного жилого дома:

температура внутреннего воздуха t_int = + 21?С [2];

влажность воздуха = 55 %;

влажностный режим помещения - нормальный.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б.

Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждения а_int = 8,7 Вт/м²·С [2].

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения а_ext = 12 Вт/м²·°С [2].

Расчетная схема чердачного перекрытия приведена на рис.4.

Рис. 4 Расчётная схема чердачного перекрытия

Чердачное перекрытие состоит из конструктивных слоев, приведенных в таблице.

№ п/п	Наименование материала (конструкции)	, кг/м3	д, м	,Вт/(м·°С)	R, м2·°С/Вт
1	Плиты полужесткие минераловатные на битумных связующих (ГОСТ 4640)	100	Х	0,065	Х
2	Пароизоляция - 1 слой (ГОСТ 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Железобетонные пустотные плиты ПК ( ГОСТ 9561 - 91)		0,22		0,142

Б. Порядок расчета

Определяем величину градусо-суток отопительного периода по формуле (2) СНиП 23-02-2003 [2]:

D_d = (t_int - t_ht)·z_ht = (21 + 5,9)·229 = 6160,1 ?С·сут.

Нормируемое значение сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия вычисляем по формуле (1) СНиП 23-02-2003 [2]:

R_req = aD_d + b = 0,00045·6160,1 + 1,9 = 4,67 м²·С/Вт.

Теплотехнический расчет ведется из условия равенства общего термического сопротивления R₀ нормируемому R_req, т.е.

R₀ = R_req.

По формуле (7) СП 23-100-2004 определяем термическое сопротивление ограждающей конструкции R_к

 = 4,67 - (1/8,7 + 1/12) = 4,67 - 0,197 = 4,473 м²·°С/Вт.

Термическое сопротивление ограждающей конструкции (чердачного перекрытия) может быть представлено как сумма термических сопротивлений отдельных слоев, т.е.

,

где R_ж.б - термическое сопротивление железобетонной плиты перекрытия, величина которого согласно [9] составляет 0,142 м²·°С/Вт для условий эксплуатации «Б» и 0,147 м²·°С/Вт - условий эксплуатации «А».

R_п.и - термическое сопротивление слоя пароизоляции;

R_ут - термическое сопротивление утепляющего слоя.

Определяем численное значение термического сопротивления утепляющего слоя R_ут:

=

= 4,473 - (0,142 + 0,005/0,17) = 4,302 м²·°С/Вт.

Используя формулу (6) СП 23-101-2004, устанавливаем толщину утепляющего слоя

= 4,302·0,065 = 0,280 м.

Принимаем толщину утепляющего слоя равной 300 мм, тогда фактическое сопротивление теплопередаче составит

= 1/8,7 + (0,142 + 0,005/0,17 + 0,300/0,065) + 1/12 = 4,98 м²·°С/Вт.

Условие = 4,98 м²·°С/Вт > R_req = 4,67 м²·°С/Вт выполняется.

В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических требований тепловой защиты здания

Проверяем выполнение условия :

?t = (t_int - t_ext)/ a_int) = (21+35)/4,98·8,7 = 1,29 °С.

Согласно табл. 5 СНиП 23-02-2003 ?t_n = 3 °С, следовательно, условие ?t =1,29 °С < ?t_n = 3 °С выполняется.

Проверяем выполнение условия :

= 21 - [1(21+35)] / (4,98·8,7) =

= 21 - 1,29 = 19,71 °С.

Согласно приложению (Р) СП 23-101-2004 для температуры внутреннего воздуха t_int = 21 °С и относительной влажности = 55 % температура точки росы t_d = 11,62 °С, следовательно, условие выполняется.

Вывод. Чердачное перекрытие удовлетворяет нормативным требованиям тепловой защиты здания.

Пример 3

Теплотехнический расчет стеновой панели производственного здания

(определение толщины теплоизоляционного слоя в трехслойной

железобетонной панели на гибких связях)

А. Исходные данные

Место строительства - г. Пермь.

Климатический район - I B [1].

Зона влажности - нормальная [1].

Продолжительность отопительного периода z_ht = 229 сут [1].

Средняя расчетная температура отопительного периода t_ht = = -5,9 °С [1].

Температура холодной пятидневки t_ext = -35 °С [1].

Температура внутреннего воздуха t_int = +18 °С [2].

Влажность воздуха = 50 %.

Влажностный режим помещения - нормальный.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б.

Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждения а_int = 8,7 Вт/м² ·С [2].

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения б_ext = 23 Вт/м²·°С [2].

Расчетная схема стеновой панели приведена на рис. 5.

Рис.5 Расчётная схема стеновой панели

Необходимые данные для теплотехнического расчета стеновой панели сведены в таблицу.

№ п/п	Наименование материала	, кг/м3	, мм	, Вт/(м·°С)	R, м2·°С/Вт
1	Железобетон	2500	0,1	2,04	0,049
2	Пенополистирол	40	Х	0,05	Х
3	Железобетон	2500	0,05	2,04	0,025

Б. Порядок расчета

Определяем величину градусо-суток отопительного периода по формуле (2) СНиП 23-02-2003 [2]:

D_d = (t_int - t_ht)·z_ht = (18 + 5,9)·229 = 5471,1.

Нормируемое значение сопротивления теплопередаче стеновой панели рассчитываем по формуле (1) СНиП 23-02-2003 [2]:

R_req = a·D_d + b =0,0002·5471,1 + 1,0 =2,094 м²·С/Вт.

Для стеновых панелей индустриального изготовления следует определить приведенное сопротивление теплопередаче R₀^r (м²·°С/Вт) с учетом коэффициента теплотехнической однородности r.

Согласно табл. 6 СП 23-101-2004 [3] величина коэффициента теплотехнической однородности r для железобетонных стеновых панелей с утеплителем и гибкими связями составляет 0,7. таким образом, приведенное сопротивление теплопередаче стеновой панели равно:

R₀^r = R₀^усл r,

Теплотехнический расчет ведется из условия равенства приведенного сопротивления теплопередаче R₀^r (м²·°С/Вт) и требуемого

R₀^r = R_req

Отсюда

R₀^усл = 2,094/0,7 = 2,991 м²·°С/Вт.

По формуле (8) СП 23-101-2004 определяем термическое сопротивление ограждающей конструкции R_к:

 = 2,991 - (1/8,7 + 1/23) =

= 2,991 - 0,157 = 2,883 м²·°С/Вт.

Термическое сопротивление ограждающей стеновой панели может быть представлено как сумма термических сопротивлений отдельных слоев, т.е.

,

где R_1ж.б и R_2ж.б - термические сопротивления соответственно внутреннего и наружного слоев из железобетона;

R_ут - термическое сопротивление утепляющего слоя.

Находим термическое сопротивление утепляющего слоя R_ут:

=

= 2,883 - (0,1/2,04 + 0,05/2,04) = 2,883 - 0,073 = 2,76 м²·°С/Вт.

Используя формулу (6) СП 23-101-2004, определяем толщину утепляющего слоя:

= 2,76·0,05 = 0,138м.

принимаем толщину утепляющего слоя равной 150мм.

Общая толщина стеновой панели составляет

= 100 + 150 + 50 = 300мм, что

соответствует стандартной толщине стеновой панели.

Определяем приведённое сопротивление теплопередаче стеновой панели с учётом принятой толщины утеплителя

R₀^r = 0,7( 1/8,7 + 0,1/2,04 + 0,15/0,05 + 0,05/2,04 + 1/23 ) = 2,262 м²·°С/Вт

Условие R₀^r =2,262 м²·°С/Вт > R_req =2,094 м²·°С/Вт выполняется.

В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических требований тепловой защиты здания

Проверяем выполнение условия .

Определяем по формуле (4) СНиП 23-02-2003 [2] , ?С:

?t₀ = (t_int - t_ext)/R^r₀ a_int) = (18+35)/2,262·8,7 = 2,69 °С.

Согласно табл. 5 СНиП 23-02-2003 [2] ?t_n = 7 ?С, следовательно, условие ?t = 2,69 ?С < ?t_n = 7 ?С выполняется.

Проверяем выполнение условия :

= 18 - [1(18 + 35)] / (2,262·8,7) =

= 18 - 2,69 = 15,31 °С.

Согласно приложению (Р) СП 23-101-2004 [3] для температуры внутреннего воздуха t_int = +18 ?С и относительной влажности = 50 % температура точки росы t_d = 7,44 ?С, следовательно, условие = выполняется.

Вывод. Стеновая 3-слойная железобетонная панель с утеплителем толщиной 150 мм удовлетворяет нормативным требованиям тепловой защиты здания.

Пример 4

Теплотехнический расчет теплого чердака (определение толщины утепляющего слоя чердачного перекрытия и покрытия)

А. Исходные данные

Место строительства - г. Пермь.

Зона влажности - нормальная [1].

Продолжительность отопительного периода z_ht = 229 сут [1].

Средняя расчетная температура отопительного периода t_ht = = -5,9 °С [1].

Температура холодной пятидневки t_ext = -35 °С [1].

Температура внутреннего воздуха t_int = + 21 °С [2].

Относительная влажность воздуха: = 55 %.

Влажностный режим помещения - нормальный.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б.

Расчетная температура воздуха в чердаке t_int^g = +15 С [3].

Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности чердачного перекрытия = 8,7 Вт/м²·С [2].

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности чердачного перекрытия = 12 Вт/м²·°С [2].

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности покрытия теплого чердака = 9,9 Вт/м² ·°С [3].

Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности покрытия теплого чердака = 23 Вт/м²·°С [2].

Тип здания - 9-этажный жилой дом. Кухни в квартирах оборудованы газовыми плитами. Высота чердачного пространства - 2,0 м. Площади покрытия (кровли) А_g.c = 367,0 м², перекрытия теплого чердака А_g.f = 367,0 м², наружных стен чердака А_g.w = 108,2 м².

В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и водоснабжения. Расчетные температуры системы отопления - 95 °С, горячего водоснабжения - 60 °С.

Диаметр труб отопления 50 мм при длине 55 м, труб горячего водоснабжения 25 мм при длине 30 м.

Схема чердачного перекрытия приведена на рис.6:

Рис. 6. Схема чердачного перекрытия

Чердачное перекрытие состоит из конструктивных слоев, приведенных в таблице.

№ п/п	Наименование материала (конструкции)	, кг/м3	д, м	,Вт/(м·°С)	R, м2·°С/Вт
1	Плиты жесткие минераловатные на битумных связующих (ГОСТ 4640)	200	Х	0,08	Х
2	Пароизоляция - рубитекс 1 слой (ГОСТ 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Железобетонные пустотные плиты ПК ( ГОСТ 9561 - 91)		0,22		0,142

Схема совмещенного покрытия приведена на рис.7.

Рис. 7 Расчётная схема совмещенного покрытия

Совмещенное покрытие над теплым чердаком состоит из конструктивных слоев, приведенных в таблице.

№ п/п	Наименование материала (конструкции)	, кг/м3	д, м	,Вт/(м·°С)	R, м2·°С/Вт
1	Техноэласт	600	0,006	0,17	0,035
2	Цементно-песчаный раствор	1800	0,02	0,93	0,022
3	Плиты из газобетона	300	Х	0,13	Х
4	Рубероид	600	0,005	0,17	0,029
5	Железобетонная плита	2500	0,035	2,04	0,017

Б. Порядок расчета

Определяем величину градусо-суток отопительного периода по формуле (2) СНиП 23-02-2003 [2]:

D_d = (t_int - t_ht)z_ht = (21 + 5,9)·229 = 6160,1.

Нормируемое значение сопротивления теплопередаче покрытия жилого дома рассчитываем по формуле (1) СНиП 23-02-2003 [2]:

R_req = a·D_d + b =0,0005·6160,1 + 2,2 = 5,28 м²·С/Вт;

По формуле (29) СП 23-101-2004 определяем требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака , м²·°С /Вт:

,

где - нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия;

n - коэффициент, определяемый по формуле (30) СП 230101-2004,

(21 - 15)/(21 + 35) = 0,107.

По найденным значениям и n вычисляем :

= 5,28?0,107 = 0,56 м²·С /Вт.

Требуемое сопротивление покрытия над теплым чердаком R₀^g.c устанавливаем по формуле (32) СП 23-101-2004:

R₀^g.c = (- t_ext)/(0,28 G_venс(t_ven - ) + (t_int - )/R₀^g.f +

+ ()/А_g.f - (- t_ext) а_g.w / R₀^g.w,

где G_ven - приведенный (отнесенный к 1 м² чердака) расход воздуха в системе вентиляции, определяемый по табл. 6 СП 23-101-2004 и равный 19,5 кг/(м²?ч);

c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг·°С);

t_ven - температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, °С, принимаемая равной t_int + 1,5;

q_pi - линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 м длины трубопровода, принимаемая для труб отопления равной 25, а для труб горячего водоснабжения - 12 Вт/м (табл. 12 СП 23-101-2004).

Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения составляют:

()/А_g.f = (25·55 + 12·30)/367 = 4,71 Вт/м²;

a_g.w - приведенная площадь наружных стен чердака м²/м², определяемая по формуле (33) СП 23-101-2004,

= 108,2/367 = 0,295;

- нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака, определяемое через градусо-сутки отопительного периода при температуре внутреннего воздуха в помещении чердака = +15 ?С.

- t_ht)·z_ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C·сут,

м² ·°С/Вт

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче покрытия над теплым чердаком:

R₀^g.c = (15 + 35)/(0,28·19,2(22,5 - 15) + (21 - 15)/0,56 + 4,71 -

- (15 + 35)·0,295/3,08 = 50/50,94 = 0,98 м² ·°С/Вт

Устанавливаем толщину утеплителя в чердачном перекрытии при R₀^g.f = 0,56 м² ·°С/Вт:

= (R₀^g.f - 1/- R_ж.б - R_руб - 1/)_ут =

= (0,56 - 1/8,7 - 0,142 -0,029 - 1/12)0,08 = 0,0153 м.

Принимаем толщину утеплителя = 40 мм, так как минимальная толщина минераловатных плит равна 40 мм (ГОСТ 10140), тогда фактическое сопротивление теплопередаче составит

R₀^{g.f факт.}= 1/8,7 + 0,04/0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 = 0,869 м²·°С/Вт.

Определяем величину утеплителя в покрытии при R₀^g.c = = 0,98 м²·°С/Вт:

= (R₀^g.c - 1/ - R_ж.б - R_руб - R_ц.п.р - R_т - 1/)_ут =

= (0,98 - 1/9,9 - 0,017 - 0,029 - 0,022 - 0,035 - 1/23 ) 0,13 = 0,0953 м.

Принимаем толщину утеплителя (газобетонная плита) 100 мм, тогда фактическое значение сопротивления теплопередаче чердачного покрытия будет практически равно расчётному.

В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических требований тепловой защиты здания

I. Проверяем выполнение условия для чердачного перекрытия:

= (21 - 15)/(0,869?8,7) = 0,79 °С,

Согласно табл. 5 СНиП 23-02-2003 ?t_n = 3 °С, следовательно, условие ?t^g = 0,79 °С < ?t_n =3 °С выполняется.

Проверяем наружные ограждающие конструкции «теплого» чердака на условия невыпадения конденсата на их внутренних поверхностях, т.е. на выполнение условия :

- для покрытия над теплым чердаком, приняв Вт /м²·°С,

15 - [(15 + 35)]/(0,98?9,9) =

= 15 - 4,12 = 10,85 °С;

- для наружных стен теплого чердака, приняв Вт /м² ·°С,

15 - [(15 + 35)]/(3,08?8,7) =

= 15 - 1,49 = 13,5 °С.

II. Вычисляем температуру точки росы t_d, °С, для «теплого» чердака:

- рассчитываем влагосодержание наружного воздуха, г/м³, при расчетной температуре t_ext:

=

- то же, воздуха «теплого» чердака, приняв приращение влагосодержания ?f для домов с газовыми плитами, равным 4,0 г/м³:

г/м³;

- определяем парциальное давление водяного пара воздуха в «теплом» чердаке:

По приложению (8) при численном значении Е = е_g находим температуру точки росы t_d = 3,05 °С.

Полученные значения температуры точки росы сопоставляем с соответствующими значениями и :

=13,5 > t_d = 3,05 °С; = 10,88 > t_d = 3,05 °С.

Температура точки росы значительно меньше соответствующих температур на внутренних поверхностях наружных ограждений, следовательно, конденсат на внутренних поверхностях покрытия и на стенах чердака выпадать не будет.

Вывод. Горизонтальные и вертикальные ограждения теплого чердака удовлетворяют нормативным требованиям тепловой защиты здания.

Пример 5

Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление 9-этажного односекционного жилого дома (башенного типа)

Размеры типового этажа 9-этажного жилого дома даны на рисунке.

Рис. План типового этажа 9-этажного односекционного жилого дома

А. Исходные данные

Место строительства - г. Пермь.

Климатический район - IВ.

Зона влажности - нормальная [1].

Влажностный режим помещения - нормальный.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б.

Продолжительность отопительного периода z_ht = 229 сут [1].

Средняя температура отопительного периода t_ht = -5,9 °С [1].

Температура внутреннего воздуха t_int = +21 °С [2].

Температура холодной пятидневки наружного воздуха t_ext = = -35 °С [1].

Здание оборудовано «теплым» чердаком и техническим подвалом.

Температура внутреннего воздуха технического подвала = = +2 °С [3]

Высота здания от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты H = 29,7 м.

Высота этажа - 2,8 м.

Максимальная из средних скоростей ветра по румбу за январь v = 5,2 м/с [1].

Б. Порядок расчета

1. Определение площадей ограждающих конструкций.

Определение площадей ограждающих конструкций базируется на основе плана типового этажа 9-этажного здания и исходных данных раздела А.

Общая площадь пола здания

А_h = (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38)·9 = 1663,9 м².

Жилая площадь квартир и кухонь

А_l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +

+ 7,12 + 7,12)9 = 1388,7 м².

Площадь перекрытия над техническим подвалом А_b.с, чердачного перекрытия А_g.f и покрытия над чердаком А_g.c

А_b.с = А_g.f = А_g.c = 16·16,2 = 259,2 м².

Общая площадь оконных заполнений и балконных дверей А_F при их количестве на этаже:

- оконных заполнений шириной 1,5 м - 6 шт.,

- оконных заполнений шириной 1,2 м - 8 шт.,

- балконных дверей шириной 0,75 м - 4 шт.

Высота окон - 1,2 м; высота балконы дверей - 2,2 м.

А_F = [(1,5·6+1,2·8)·1,2+(0,75·4·2,2)]·9 = 260,3 м².

Площадь входных дверей в лестничную клетку при их ширине 1,0 и 1,5 м и высоте 2,05 м

А_ed = (1,5 + 1,0)·2,05 = 5,12 м².

Площадь оконных заполнений лестничной клетки при ширине окна 1,2 м и высоте 0,9 м

= (1,2·0,9)·8 = 8,64 м².

Общая площадь наружных дверей квартир при их ширине 0,9 м, высоте 2,05 м и количестве на этаже 4 шт.

А_ed = (0,9·2,05·4)·9 = 66,42 м².

Общая площадь наружных стен здания с учетом оконных и дверных проемов

= (16 + 16 + 16,2 + 16,2)·2,8·9 = 1622,88 м².

Общая площадь наружных стен здания без оконных и дверных проемов

А_W = 1622,88 - (260,28 + 8,64 + 5,12) = 1348,84 м².

Общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций, включая чердачное перекрытие и перекрытие над техническим подвалом,

= (16 + 16 + 16,2 + 16,2)·2,8·9 + 259,2 + 259,2 = 2141,3 м².

Отапливаемый объем здания

V_n = 16·16,2·2,8·9 = 6531,84 м³.

2. Определение градусо-суток отопительного периода.

Градусо-сутки определяются по формуле (2) СНиП 23-02-2003 для следующих ограждающих конструкций:

- наружных стен и чердачного перекрытия:

D_d1 = (21 + 5,9)·229 = 6160,1 °С·сут,

- покрытия и наружных стен теплого «чердака»:

D_d2 = (15 + 5,9)·229 = 4786,1 °С·сут,

- перекрытия над техническим подвалом:

D_d3 = (2 + 5,9)·229 = 1809,1 °С·сут.

3. Определение требуемых сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций.

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций определяем по табл. 4 СНиП 23-02-2003 в зависимости от значений градусо-суток отопительного периода:

- для наружных стен здания

= 0,00035·6160,1 + 1,4 = 3,56 м²·°С/Вт;

- для чердачного перекрытия

= n· = 0,107(0,0005·6160,1 + 2,2) = 0,49 м²,

n = = = 0,107;

- для наружных стен чердака

= 0,00035·4786,1 + 1,4 = 3,07 м²·°С/Вт,

- для покрытия над «теплым» чердаком

= =

= 0,87 м²·°С/Вт;

- для перекрытия над техническим подвалом

= n^b.c·R_reg = 0,34(0,00045·1809,1 + 1,9) = 0,92 м²·°С/Вт,

n^b.c = = = 0,34;

- для оконных заполнений и балконных дверей с тройным остеклением в деревянных переплетах (приложение Л СП 23-101-2004)

= 0,55 м²·°С/Вт.

4. Определение расхода тепловой энергии на отопление здания.

Для определения расхода тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода необходимо установить:

- общие теплопотери здания через наружные ограждения Q_h, МДж;

- бытовые теплопоступления Q_int, МДж;

- теплопоступления через окна и балконные двери от солнечной радиации, МДж.

При определении общих теплопотерь здания Q_h, МДж, необходимо рассчитать два коэффициента:

- приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания , Вт/(м²·°С);

- условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции , Вт/(м²°С).

Величину коэффициента определяем по формуле (Г.5) СНиП 23-02-2003:

= =

= 0,59 Вт/(м²·°С).

Для определения коэффициента необходимо установить:

- среднюю плотность приточного воздуха за отопительный период , кг/м³, по формуле (Г.7) СНиП 23-02-2003:

= = 1,19 кг/м³;

- количество приточного воздуха в здание при неорганизованном притоке L_v, м³/ч, по формуле

L_v = 3·A_l = 3·1388,7 = 4166,1 м³/ч,

где A _l - площадь жилых помещений и кухонь, м²;

- определяемую среднюю кратность воздухообмена здания за отопительный период n_a, ч-¹, по формуле (Г.8) СНиП 23-02-2003:

n_a = = 0,75 ч-¹.

Принимаем коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждений, B_v = 0,85; удельную теплоемкость воздуха c = 1 кДж/кг·°С, и коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях k = 0,7:

= = 0,45 Вт/(м²·°С).

Значение общего коэффициента теплопередачи здания K_m, Вт/(м²·°С), определяем по формуле (Г.4) СНиП 23-02-2003:

K_m = 0,59 + 0,45 = 1,04 Вт/(м²·°С).

Рассчитываем общие теплопотери здания за отопительный период Q_h, МДж, по формуле (Г.3) СНиП 23-02-2003:

Q_h = 0,0864·1,04·6160,1·2141,28 = 1185245,3 МДж.

Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода Q_int, МДж, определяем по формуле (Г.11) СНиП 23-02-2003, приняв величину удельных бытовых тепловыделений q_int, равной 17 Вт/м²:

Q_int = 0,0864·17·229·1132,4 = 380888,62 МДж.

Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Q_s, МДж, определяем по формуле (Г.11) СНиП 23-02-2003, приняв значения коэффициентов, учитывающих затенение световых проемов непрозрачными элементами заполнения ф_F = 0,5 и относительного проникновения солнечной радиации для светопропускающих заполнений окон k_F = 0,46.

Среднюю за отопительный период величину солнечной радиации на вертикальные поверхности I_ср, Вт/м², принимаем по приложению (Г) СП 23-101-2004 для географической широты расположения г. Перми (56° с.ш.):

I_av = 201 Вт/м²,

Q_s = 0,5·0,76(100,44·201 + 100,44·201 +

+ 29,7·201 + 29,7·201) = 19880,18 МДж.

Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода , МДж, определяем по формуле (Г.2) СНиП 23-02-2003, приняв численное значение следующих коэффициентов:

- коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций = 0,8;

- коэффициент эффективности авторегулирования в системах отопления без термостатов и без авторегулирования на вводе ж = 0,5;

- коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов для зданий башенного типа = 1,11.

= [1185245,3 - (380882,6 + 19880,2)·0,8·0,5]·1,11 = 1024940,2 МДж.

Устанавливаем удельный расход тепловой энергии здания , кДж/(м²·°С·сут), по формуле (Г.1) СНиП 23-02-2003:

= = 25,47 кДж/(м²·°С·сут).

Согласно данным табл. 9 СНиП 23-02-2003 нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление 9-этажного жилого здания составляет 25 кДж/(м²·°С·сут), что на 1,02 % ниже расчетного удельного расхода тепловой энергии = 25,47 кДж/(м²·°С·сут), поэтому при теплотехническом проектировании ограждающих конструкций необходимо учесть эту разницу.

конструкция здание теплотехнический отопление

Приложение 1

Расчетные параметры наружного воздуха, продолжительность и средняя температура отопительного периода

Место строительства	Zht, сут.	Tht среднесут., °С	Text (0,92), °С	Text за январь, °С	Относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца	Годовое парциальное давление водяного пара, гПа
2	3	4	5	6	7	8
Архангельск	253	-4,4	-31	-31	86	8,4
Астрахань	167	-1,2	-23	-23	84	9,3
Белгород	191	-1,9	-23	-23	84	8,2
Брянск	205	-2,3	-26	-26	85	8,1
Владимир	213	-3,5	-28	-28	84	7,5
Волгоград	118	-2,2	-25	-25	85	8,0
Вологда	231	-4,1	-32	-32	85	7,2
Воронеж	196	-3,1	-26	-26	83	7,9
Глазов	231	-6,0	-35	-35	85	6,9
Екатеринбург	230	-6,0	-35	-35	79	6,3
Иваново	219	-3,9	-30	-30	85	7,5
Иркутск	240	-8,5	-36	-30	80	6,0
Казань	215	-5,2	-32	-32	83	7,3
Калининград	193	-1,1	-19	-19	85	9,0
Калуга	210	-2,9	-27	-27	83	7,8
Кемерово	231	-8,3	-39	-39	82	6,4
Вятка	231	-5,4	-33	-33	86	6,8
Кострома	222	-3,9	-31	-31	85	7,4
Краснодар	149	+2,0	-19	-19	83	10,6
Красноярск	234	-7,1	-40	-40	71	5,1
Курск	198	-2,4	-26	-26	78	8,1
Курган	216	-7,7	-37	-37	86	6,7
Липецк	202	-3,4	-27	-27	85	8,0
Москва	214	-3,1	-28	-28	84	7,7
Мурманск	215	-3,2	-27	-27	84	5,6
Нижний Новгород	215	-4,1	-31	-31	84	7,3
Новгород	221	-2,3	-27	-27	85	7,9
Новосибирск	230	-8,7	-39	-39	80	6,6
Орел	205	-2,7	-26	-26	86	8,0
Оренбург	202	-6,3	-31	-31	80	6,9
Омск	221	-6,4	-37	-37	80	6,3
Пенза	207	-4,5	-29	-29	84	7,4
Пермь	229	-5,9	-35	-35	81	7,6
Петрозаводск	240	-3,1	-29	-29	86	6,6
Псков	212	-1,6	-26	-26	86	8,0
Ростов-на-Дону	171	-0,6	-22	-22	85	9,2
Рязань	210	-3,5	-27	-27	83	7,7
Санкт-Петербург	220	-1,8	-26	-26	86	7,8
Смоленск	215	-2,4	-26	-26	86	8,0
Ставрополь	168	-0,9	-19	-19	82	8,9
Тамбов	201	-3,7	-28	-28	84	7,7
Томск	236	-8,4	-40	-40	80	6,3
Тула	207	-3,0	-27	-27	83	7,8
Тюмень	225	-7,2	-38	-38	81	6,5
Ульяновск	212	-5,4	-31	-31	82	7,4
Уфа	214	-6,6	-35	-35	81	7,2
Челябинск	218	-6,5	-34	-34	78	6,5
Ярославль	221	-4,0	-31	-31	83	7,4
Ижевск	222	-5,6	-34	-34	85	6,9
Чита	242	-11,4	-38	-38	75	5,0
Чебоксары	217	-8,3	-32	-32	84	7,2
Самара	203	-5,2	-30	-30	84	7,2
Саратов	196	-4,3	-27	-27	82	7,4
Саранск	209	-4,5	-30	-30	83	7,6
Владивосток	196	-3,9	-24	-24	61	8,8
Хабаровск	211	-9,3	-31	-31	75	7,6

Приложение 2

Нормируемые теплотехнические показатели строительных материалов и изделий

Материал	Плотность в сухом состоянии г0, кг/м3	Расчетные коэффициенты (при условии эксплуатации)
		теплопроводность л, Вт/(м·°С)	теплоусвоение (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2·°С)	паропроницаемость мг/(м·ч·Па)
		А	Б	А	Б	А, Б
1	2	3	4	5	6	7
I. Бетоны и растворы
А. Бетоны на природных плотных заполнителях (ГОСТ 7473, гост 25192)
Железобетон (ГОСТ 26633)	2500	1,92	2,04	17,98	16,95	0,03
Бетон на гравии или щебне из природного камня (ГОСТ 26633)	2400	1,74	1,88	16,77	17,88	0,03
Б. Бетоны на природных пористых заполнителях (ГОСТ 25820, ГОСТ 22263)
Туфобетон	1800 1600 1400 1200	0,87 0,7 0,52 0,41	0,99 0,81 0,58 0,47	11,38 9,62 7,76 6,38	12,79 10,91 8,63 7,2	0,09 0,11 0,11 0,12
Пемзобетон	1600 1400 1200 1000 800	0,62 0,49 0,4 0,3 0,22	0,68 0,54 0,43 0,34 0,26	8,54 7,1 5,94 4,69 3,6	9,3 7,76 6,41 5,2 4,07	0,075 0,083 0,098 0,11 0,12
Бетон на вулканическом шлаке	1600 1400 1200 1000 800	0,64 0,52 0,41 0,29 0,23	0,7 0,58 0,47 0,35 0,29	9,2 7,76 6,38 4,9 3,9	10,14 8,63 7,2 5,67 4,61	0,075 0,083 0,09 0,098 0,11
В. Бетоны на искусственных пористых заполнителях (ГОСТ 25820, ГОСТ 9757)
Керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон	1800 1600 1400 1200 1000 800 600 500	0,8 0,67 0,56 0,44 0,33 0,24 0,52 0,17	0,92 079 0,65 0,52 0,41 0,31 0,26 0,23	10,5 9,06 7,75 6,36 5,03 3,83 3,03 2,55	12,33 10,77 9,14 7,57 6,13 4,77 3,78 3,25	0,09 0,09 0,098 0,11 0,14 0,19 0,075
Керамзитобетон на кварцевом песке с поризацией	1200 1000	0,52 0,41 0,29	0,58 0,47 0,35	6,77 5,49 4,13	7,72 6,35 4,9	0,075 0,075 0,075
1	2	3	4	5	6	7
Шунгизитобетон	1400 1200 1000	0,56 0,44 0,33	0,64 0,5 0,38	7,59 6,23 4,92	8,6 7,04 5,6	0,098 0,11 0,14
Перлитобетон	1200 1000 800 600	0,44 0,33 0,27 0,19	0,5 0,38 0,33 0,23	6,96 5,5 4,45 3,24	8,01 6,38 5,32 3,84	0,15 0,19 0,26 0,3
Вермикулитобетон	800 600 400 300	0,23 0,16 0,11 0,09	0,26 0,17 0,13 0,11	3,97 2,87 1,94 1,52	4,58 3,21 2,29 1,83	- 0,15 0,19 0,23
Г. Бетоны ячеистые (ГОСТ 25485, ГОСТ 5742)
Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат	1000 800 600 400 300	0,41 0,33 0,22 0,14 0,11	0,47 0,37 0,26 0,15 0,13	6,13 4,92 3,36 2,19 1,68	7,09 5,63 3,91 2,42 1,95	0,11 0,14 0,17 0,23 0,26
Д. Цементные, известковые и гипсовые растворы (ГОСТ 28013)
Раствор цементно-песчаный	1800	0,76	0,93	9,6	11,09	0,09
Раствор сложный (песок, известь, цемент)	1700	0,7	0,87	8,95	10,42	0,098
Раствор известково-песчаный	1600	0,7	0,81	8,69	9,76	0,12
Раствор цементно-шлаковый	1400	0,52	0,64	7,0	8,11	0,11
То же	1200	0,47	0,58	6,16	7,15	0,14
раствор цементно-перлитовый	1000	0,26	0,3	4,64	5,42	0,15
Е. Плиты из природных органических и неорганических материалов
Плиты древесноволокнистые (ДВП) и древесно-стружечные (ДСП)	1000 800 600 400	0,23 0,19 0,13 0,11	0,29 0,23 0,16 0,13	6,75 5,49 3,93 2,95	7,7 6,13 4,43 3,26	0,12 0,12 0,13 0,19
Плиты из гипса	1350 1100	0,50 0,35	0,56 0,41	7,04 5,32	7,76 5,99	0,098 0,11
Листы гипсовые обшивочные (ГКЛ и ГВЛ)	1050 800	0,34 0,19	0,36 0,21	5,12 3,34	5,48 3,66	0,075 0,075
II. Кирпичная кладка и облицовка природным камнем
A. Кирпичная кладка из сплошного кирпича
Глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе	1800	0,7	0,81	9,2	10,12	0,11
Глиняного обыкновенного на цементно-шлаковом растворе	1700	0,64	0,76	8,64	9,7	0,12
Б. Кирпичная кладка из пустотного кирпича
1	2	3	4	5	6	7
Керамического пустотного плотностью 1400 кг/м3 (брутто) на цементно-песчаном растворе	1600	0,58	0,64	7,91	8,48	0,14
Керамического пустотного плотностью 1300 кг/м3 (брутто) на цементно-песчаном растворе	1400	0,52	0,58	7,01	7,56	0,16
Керамического пустотного плотностью 1000 кг/м3 (брутто) на цементно-песчаном растворе	1200	0,47	0,52	6,16	6,62	0,17
Силикатного одиннадцати- пустотного на цементно-песчаном растворе	1500	0,7	0,81	8,59	9,63	0,13
Силикатного четырнадцати- пустотного на цементно-песчаном растворе	1400	0,64	0,76	7,93	9,01	0,14
В. Облицовка природным камнем (ГОСТ 9480)
Гранит, гнейс и базальт	2800	3,49	3,49	25,04	25,04	0,008
Мрамор	2800	2,91	2,91	22,86	22,86	0,008
Известняк	2000	1,16	1,28	12,77	13,7	0,06
Туф	2000 1800 1600	0,93 0,7 0,52	1,05 0,81 0,64	11,68 9,61 7,81	12,92 10,76 9,02	0,075 0,083 0,09
III. Дерево, изделия из него
Сосна и ель поперек волокон	500	0,14	0,18	3,87	4,54	0,06
Дуб поперек волокон	700	0,18	0,23	5	5,86	0,05
Фанера клееная	600	0,15	0,18	4,22	4,73	0,02
IV. Теплоизоляционные материалы (ГОСТ 16381)
A. Минераловатные (ГОСТ 4640) и стекловолокнистые (ГОСТ 10499)
Маты минераловатные прошивные и на синтетическом связующем	225 175 125 100 75 50	0,072 0,066 0,064 0,061 0,058 0,052	0,082 0,076 0,07 0,067 0,064 0,06	1,04 0,88 0,73 0,64 0,54 0,42	1,19 1,01 0,82 0,72 0,61 0,48	0,49 0,49 0,30 0,49 0,49 0,49
Плиты мягкие, полужесткие и жесткие минераловатные на синтетическом и битумном связующих	250 225 200 150 125 100 75 40-60 25-50	0,082 0,079 0,076 0,068 0,064 0,06 0,056 0,041 0,042	0,085 0,084 0,08 0,073 0,069 0,065 0,063 0,044 0,045	1,17 1,09 1,01 0,83 0,73 0,64 0,53 0,37 0,31	1,28 1,20 1,11 0,92 0,81 0,71 0,60 0,41 0,35	0,41 0,41 0,49 0,49 0,49 0,56 0,60 0,35 0,37
Плиты минераловатные повышенной жесткости на органофосфатном связующем	200	0,07	0,076	0,94	1,01	0,45
Плиты полужесткие минераловатные на крахмальном связующем	200 125	0,076 0,06	0,08 0,064	1,01 0,70	1,11 0,78	0,38 0,38
Плиты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем	45	0,06	0,064	0,44	0,5	0,6
Маты и полосы из стеклянного волокна прошивные	150	0,064	0,07	0,8	0,9	0,53
Маты из стеклянного штапельного волокна URSA	25 15	0,043 0,048	0,05 0,053	0,27 0,22	0,31 0,25	0,61 0,68
Плиты из стеклянного штапельного волокна URSA	85 75 60 45 35 20 15	0,046 0,042 0,040 0,041 0,041 0,43 0,049	0,05 0,047 0,045 0,045 0,046 0,048 0,055	0,51 0,46 0,40 0,35 0,31 0,24 0,22	0,57 0,52 0,45 0,39 0,35 0,27 0,25	0,05 0,05 0,51 0,51 0,52 0,52 0,55
Б. Полимерные
Пенополистрол	150 100 40	0,052 0,041 0,041	0,06 0,052 0,05	0,89 0,65 0,41	0,99 0,82 0,49	0,05 0,05 0,05
Экструдированный пенополистрол фирмы БАСФ ТУ 2244-001-47547616-00 Стиродур 2500С 4000С 5000С	25 35 45	0,031 0,031 0,031	0,031 0,031 0,031	0,28 0,34 0,38	0,31 0,37 0,42	0,013 0,005 0,005
Пенополистрол фирмы БАСФ PS15 PS20 PS30	15 20 30	0,04 0,038 0,036	0,049 0,42 0,40	0,25 0,28 0,33	0,29 0,33 0,39	0,035 0,030 0,030
Экструдированный пеноплистирол «Стайрофоам» то же «Руфмат» то же «Флурмат 500» то же «Флурмат 200»	28 32 38 75	0,030 0,029 0,028 0,029	0,031 0,029 0,028 0,029	0,31 0,32 0,34 0,28	0,34 0,36 0,38 0,31	0,006 0,006 0,006 0,006
то же «Пеноплекс», тип 35 то же, тип 45	35 45	0,029 0,031	0,030 0,032	0,36 0,40	0,37 0,42	0,018 0,015
Пенопласт ПХВ-1 и ПВ-1	125 100 и менее	0,06 0,05	0,064 0,052	0,086 0,068	0,99 0,8	0,23 0,23
Пенополиуретан	80 60 40	0,05 0,041 0,04	0,05 0,041 0,04	0,67 0,53 0,4	0,7 0,55 0,42	0,05 0,05 0,05
Плиты из резольно-фенолформальдегидного пенопласта	90 80 50	0,053 0,051 0,045	0,073 0,071 0,064	0,81 0,75 0,56	0,7 1,02 0,77	0,15 0,23 0,23
В. Засыпки
Гравий керамзитовый	600 500 400 300	0,17 0,15 0,13 0,12	0,2 0,165 0,14 0,13	2,62 2,25 1,87 1,56	2,91 2,41 1,99 1,66	0,23 0,23 0,24 0,25
Г. Пеностекло или газостекло
Пеностекло или газостекло	400 300 200	0,12 0,11 0,08	0,14 0,12 0,09	1,76 1,46 1,01	1,94 1,56 1,1	0,02 0,02 0,03
V. Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные и рулонные покрытия для полов (ГОСТ 30547)
А. Асбестоцементные
Листы асбестоцементные плоские	1800 1600	0,47 0,35	0,52 0,41	7,55 6,14	8,12 6,8	0,03 0,03
Б. Битумы
Битумы нефтяные строительные и кровельные	1400 1200 1000	0,27 0,22 0,17	0,27 0,22 0,17	6,8 5,69 4,56	6,8 5,69 4,56	0,008 0,008 0,008
Асфальтобетон	2100	1,05	1,05	16,43	16,43	0,008
Рубероид, бикрост, рубитекс, изопласт, линокром, стеклоизол, КТфлекс	600	0,17	0,17	3,53	3,53	см прил.11
В. Линолеумы
Линолеум поливинилхлоридный на теплоизоляционной основе	1800 1600	0,38 0,33	0,38 0,33	8,56 7,52	8,56 7,52	0,002 0,002
То же, на тканевой подоснове	1800 1600 1400	0,35 0,29 0,23	0,35 0,29 0,23	8,22 7,05 5,87	8,22 7,05 5,87	0,002 0,002 0,002
VI. Металлы и стекло
Сталь стержневая арматурная	7850	58	58	126,5	126,5	0
Алюминий	2600	221	221	187,6	187,6	0
Медь	8500	407	407	326	326	0
Стекло оконное	2500	0,76	0,76	10,79	10,79	0

Приложение 3

Значение коэффициента теплотехнической однородности для стеновых панелей индустриального изготовления

№ п/п	Ограждающая конструкция	Коэффициент
1	Из однослойных легкобетонных панелей	0,9
2	Из легкобетонных панелей	0,75
3	Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и гибкими связями	0,7
4	То же, с железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона	0,6
5	То же, с железобетонными ребрами	0,5
6	Из трехслойных металлических панелей с эффективным утеплителем	0,75
7	Из трехслойных асбестоцементных панелей с эффективным утеплителем	0,7

Приложение 4

приведенное сопротивление теплопередаче r, коэффициент затенения непрозрачными элементами , коэффициент относительного пропускания солнечной радиации k окон, балконных дверей и фонарей

№ п/п	Заполнение светового проема	Светопрозрачные конструкции
		в деревянных или ПХВ переплетах	в алюминиевых переплетах
		R, м2С/Вт		k	R, м2С/Вт		k
1	2	3	4	5	6	7	8
1	Двойное остекление из обычного стекла в спаренных переплетах	0,40	0,75	0,62	--	0,70	0,62
2	Двойное остекление с твердым селективным покрытием в спаренных переплетах	0,55	0,75	0,65	--	0,70	0,65
3	Двойное остекление из обычного стекла в раздельных переплетах	0,44	0,65	0,62	0,34	0,60	0,62
4	Двойное остекление с твердым селективным покрытием в раздельных переплетах	0,57	0,65	0,60	0,45	0,60	0,60
5	Блоки стеклянные пустотные (с шириной швов 6 мм) размером, мм:
	19419498	0,31	0,90	0,40 (без переплета)
	254424498	0,33	0,90	0,45 (без переплета)
6	Профильное стекло коробчатого сечения	0,31	0,90	0,50 (без переплета)
1	2	3	4	5	6	7	8
7	Двойное из органического стекла для зенитных фонарей	0,36	0,90	0,9	-	0,90	0,90
8	Тройное из органического стекла для зенитных фонарей	0,52	0,90	0,83	-	0,90	0,83
9	Тройное остекление из обычного стекла в раздельно-спаренных переплетах	0,55	0,50	0,70	0,46	0,50	0,70
10	Тройное остекление с твердым селективным покрытием в раздельно-спаренных переплетах	0,60	0,50	0,67	0,50	0,50	0,67
11	Однокамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла:
	обычного	0,35	0,80	0,76	0,34	0,80	0,76
	с твердым селективным покрытием	0,51	0,80	0,75	0,43	0,80	0,75
	с мягким селективным покрытием	0,56	0,80	0,54	0,47	0,80	0,54
12	Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла:
	обычного (с межстекольным расстоянием 8 мм)	0,50	0,80	0,74	0,43	0,80	0,74
	обычного (с межстекольным расстоянием 12 мм)	0,54	0,80	0,74	0,45	0,80	0,74
	с твердым селективным покрытием	0,58	0,80	0,68	0,48	0,80	0,68
	с мягким селективным покрытием	0,68	0,80	0,48	0,52	0,80	0,48
	с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном	0,65	0,80	0,68	0,53	0,80	0,68
13	Обычное стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах из стекла:
	обычного	0,56	0,60	0,63	0,50	0,60	0,63
	с твердым селективным покрытием	0,65	0,60	0,58	0,56	0,60	0,58
	с мягким селективным покрытием	0,72	0,60	0,51	0,60	0,60	0,58
	с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном	0,69	0,60	0,58	0,60	0,60	0,58
14	Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах из стекла:
	обычного	0,65	0,60	0,60	-	0,60	0,60
	с твердым селективным покрытием	0,72	0,60	0,56	-	0,58	0,56
	с мягким селективным покрытием	0,80	0,60	0,36	-	0,58	0,56
	с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном	0,82	0,60	0,56		0,58	0,56
1	2	3	4	5	6	7	8
15	Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах	0,70	0,70	0,59	-	0,70	0,59
16	Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах	0,75	0,60	0,54	-	0,60	0,54
17	Четырехслойное остекление из обычного стекла в двух спаренных переплетах	0,80	0,50	0,59	-	0,50	0,59

Приложение 5

Температуры точки росы t_d, °С, для различных значений температур t_int и относительной влажности _int, %, воздуха в помещении

tint, °С	td, °С, при int, %
	40	45	50	55	60	65	70	75	80	85	90	95
-5	-15,3	-14,04	-12,9	-11,84	-10,83	-9,96	-9,11	-8,31	-7,62	-6,89	-6,24	-5,6
-4	-14,4	-13,1	-11,93	-10,84	-9,89	-8,99	-8,11	-7,34	-6,62	-5,89	-5,24	-4,6
-3	-13,42	-12,16	-10,98	-9,91	-8,95	-7,99	-7,16	-6,37	-5,62	-4,9	-4,24	-3,6
-2	-12,58	-11,22	-10,04	-8,98	-7,95	-7,04	-6,21	-5,4	-4,62	-3,9	-3,34	-2,6
-1	-11,61	-10,28	-9,1	-7,98	-7,0	-6,09	-5,21	-4,43	-3,66	-2,94	-2,34	-1,6
0	-10,65	-9,34	-8,16	-7,05	-6,06	-5,14	-4,26	-3,46	-2,7	-1,96	-1,34	-0,62
1	-9,85	-8,52	-7,32	-6,22	-5,21	-4,26	-3,4	-2,58	-1,82	-1,08	-0,41	0,31
2	-9,07	-7,72	-6,52	-5,39	-4,38	-3,44	-2,56	-1,74	-0,97	-0,24	0,52	1,29
3	-8,22	-6,88	-5,66	-4,53	-3,52	-2,57	-1,69	-0,88	-0,08	0,74	1,52	2,29
4	-7,45	-6,07	-4,84	-3,74	-2,7	-1,75	-0,87	-0,01	0,87	1,72	2,5	3,26
5	-6,66	-5,26	-4,03	-2,91	-1,87	-0,92	-0,01	0,94	1,83	2,68	3,49	4,26
6	-5,81	-4,45	-3,22	-2,08	-1,04	-0,08	0,94	1,89	2,8	3,68	4,48	5,25
7	-5,01	-3,64	-2,39	-1,25	-0,21	0,87	1,9	2,85	3,77	4,66	5,47	6,25
8	-4,21	-2,83	-1,56	-0,42	-0,72	1,82	2,86	3,85	4,77	5,64	6,46	7,24
9	-3,41	-2,02	-0,78	0,46	1,66	2,77	3,82	4,81	5,74	6,62	7,45	8,24
10	-2,62	-1,22	0,08	1,39	2,6	3,72	4,78	5,77	7,71	7,6	8,44	9,23
11	-1,83	-0,42	0,98	1,32	3,54	4,68	5,74	6,74	7,68	8,58	9,43	10,23
12	-1,04	0,44	1,9	3,25	4,48	5,63	6,7	7,71	8,65	9,56	10,42	11,22
13	-0,25	1,35	2,82	4,18	5,42	6,58	7,66	8,68	9,62	10,54	11,41	12,21
14	0,63	2,26	3,76	5,11	6,36	7,53	8,62	9,64	10,59	11,52	12,4	13,21
15	1,51	3,17	4,68	6,04	7,3	8,48	9,58	10,6	11,59	12,5	13,38	14,21
16	2,41	4,08	5,6	6,97	8,24	9,43	10,54	11,57	12,56	13,48	14,36	15,2
17	3,31	4,99	6,52	7,9	9,18	10,37	11,5	12,54	13,53	14,46	15,36	16,19
18	4,2	5,9	7,44	8,83	10,12	11,32	12,46	13,51	14,5	15,44	16,34	17,19
19	5,09	6,81	8,36	9,76	11,06	12,27	13,42	14,48	15,47	16,42	17,32	18,19
20	6,0	7,72	9,28	10,69	12,0	13,22	14,38	15,44	16,44	17,4	18,32	19,18
21	6,9	8,62	10,2	11,62	12,94	14,17	15,33	16,4	17,41	18,38	19,3	20,18
22	7,69	9,52	11,12	12,56	13,88	15,12	16,28	17,37	18,38	19,36	20,3	21,6
23	8,68	10,43	12,03	13,48	14,82	16,07	17,23	18,34	19,38	20,34	21,28	22,15
24	9,57	11,34	12,94	14,41	15,76	17,02	18,19	19,3	20,35	21,32	22,26	23,15
25	10,46	12,75	13,86	15,34	16,7	17,97	19,15	20,26	21,32	22,3	23,24	24,14
26	11,35	13,15	14,78	16,27	17,64	18,95	20,11	21,22	22,29	23,28	24,22	25,14
tint, °С	td, °С, при int, %
	40	45	50	55	60	65	70	75	80	85	90	95
27	12,24	14,05	15,7	17,19	18,57	19,87	21,06	22,18	23,26	24,26	25,22	26,13
28	13,13	14,95	16,61	18,11	19,5	20,81	22,01	23,14	24,23	25,24	26,2	27,12
29	14,02	15,86	17,52	19,04	20,44	21,75	22,96	24,11	25,2	26,22	27,2	28,12
30	14,92	16,77	18,44	19,97	21,38	22,69	23,92	25,08	26,17	27,2	28,18	29,11
31	15,82	17,68	19,36	20,9	22,32	23,64	24,88	26,04	27,14	28,08	29,16	30,1
32	16,71	18,58	20,27	21,83	23,26	24,59	25,83	27,0	28,11	29,16	30,16	31,19
33	17,6	19,48	21,18	22,76	24,2	25,54	26,78	27,97	29,08	30,14	31,14	32,19
34	18,49	20,38	22,1	23,68	25,14	26,49	27,74	28,94	30,05	31,12	32,12	33,08
35	19,38	21,28	23,02	24,6	26,08	27,64	28,7	29,91	31,02	32,1	33,12	34,08

Приложение 6

Значения парциального давления насыщенного водяного пара Е, Па, для температуры t от 0 до минус 41 °С (надо льдом)

t, °С	Е	t, °С	Е	t, °С	Е	t, °С	Е	t, °С	Е
0	611	-5,4	388	-10,6	245	-16	151	-23	77
-0,2	601	-5,6	381	-10,8	241	-16,2	148	-23,5	73
-0,4	592	-5,8	375	-11	237	-16,4	145	-24	69
-0,6	581	-6	369	-11,2	233	-16,6	143	-24,5	65
-0,8	573	-6,2	363	-11,4	229	-16,8	140	-25	63
-1	563	-6,4	356	-11,6	225	-17	137	-25,5	60
-1,2	553	-6,6	351	-11,8	221	-17,2	135	-26	57
-1,4	544	-6,8	344	-12	217	-17,4	132	-26,5	53
-1,6	535	-7	338	-12,2	213	-17,6	129	-27	51
-1,8	527	-7,2	332	-12,4	209	-17,8	128	-27,5	48
-2	517	-7,4	327	-12,6	207	-18	125	-28	47
-2,2	509	-7,6	321	-12,8	203	-18,2	123	-28,5	44
-2,4	400	-7,8	315	-13	199	-18,4	120	-29	42
-2,6	492	-8	310	-13,2	195	-18,6	117	-29,5	39
-2,8	484	-8,2	304	-13,4	191	-18,8	116	-	-
-3	476	-8,4	299	-13,6	188	-19	113	-30	38
-3,2	468	-8,6	293	-13,8	184	-19,2	111	-31	34
-3,4	460	-8,8	289	-14	181	-19,4	109	-32	34
-3,6	452	-9	284	-14,2	179	-19,6	107	-33	27
-3,8	445	-9,2	279	-14,4	175	-19,8	105	-34	25
-4	437	-9,4

Подобные документы

• Система отопления трехэтажного жилого дома

  Тепловой режим здания. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций. Расчет системы отопления.
  
  курсовая работа [205,4 K], добавлен 15.10.2013
  

• Тепловая защита зданий

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций и окон. Проектирование "теплых" подвалов. Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление за отопительный период. Теплоусвоение поверхности полов. Защита ограждающей конструкции от переувлажнения.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 11.01.2014
  

• Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций углового помещения последнего этажа жилого здания

  Расчётная зимняя температура наружного воздуха. Расчёт сопротивления теплопередаче и паропроницанию ограждающих конструкций, относительной влажности воздуха, теплоустойчивости помещения; сопротивления воздухопроницания заполнения светового проёма.
  
  курсовая работа [935,0 K], добавлен 25.12.2013
  

• Отопление жилого здания

  Отопление жилого пятиэтажного здания с плоской кровлей и с не отапливаемом подвалом в городе Иркутске. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Тепловой расчет нагревательных приборов.
  
  курсовая работа [40,4 K], добавлен 06.02.2009
  

• Отопление и вентиляция жилого четырехэтажного здания

  Тепловой режим здания, параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, тепловой баланс помещений. Выбор систем отопления и вентиляции, типа нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления.
  
  курсовая работа [354,1 K], добавлен 15.10.2013
  

• Многоэтажное крупнопанельное каркасное здание

  Определение состава помещений. Теплотехнический расчет утеплителя в покрытии и наружной стены, светопрозрачных ограждающих конструкций, приведенного сопротивления теплопередаче непрозрачных ограждающих конструкций. Температурный режим конструкций.
  
  курсовая работа [183,9 K], добавлен 30.11.2014
  

• Тепловая защита зданий

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, исходя из зимних условий эксплуатации. Выбор светопрозрачных ограждающих конструкций здания. Расчет влажностного режима (графоаналитический метод Фокина-Власова). Определение отапливаемых площадей здания.
  
  методичка [2,0 M], добавлен 11.01.2011
  

• Отопление и вентиляция здания

  Теплотехнический расчет наружных ограждений. Климатические параметры района строительства. Определение требуемых значений сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Расчет коэффициентов теплопередачи через наружные ограждения. Тепловой баланс.
  
  курсовая работа [720,6 K], добавлен 14.01.2018
  

• Расчет теплозащиты здания в г. Магнитогорск

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения. Определение толщины утепляющего слоя. Расчет теплоустойчивости помещения. Вычисление затрат и проверка ограждающих конструкций на инфильтрацию.
  
  курсовая работа [623,8 K], добавлен 16.09.2012
  

• Теплотехнический расчет наружных стен

  Усиление теплозащитных свойств стеновых ограждающих конструкций зданий жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений в Архангельске. Определение толщины наружной теплоизоляции и дополнительного слоя. Расчет фактического сопротивления теплопередаче.
  
  контрольная работа [160,8 K], добавлен 21.10.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам