Проектирование 9-этажного 744-квартирного жилого дома с встроенными парикмахерской, Бюро путешествий и магазином

Проектный отказ необходим для контроля несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажется больше проектного, то несущая способность сваи может оказаться необеспеченной. Формула для определения проектного отказа имеет вид:

A E_P m₁ + ² (m₂ + m₃)

S_P = ,

_K F_I / m (_K F_I / m + A) m₁ + m₂ + m₃

где: - коэффициент, применяемый для железобетонных свай = 1500 кН/м²

A - площадь поперечного сечения ствола сваи, м

m - коэффициент, равный 1

_K - коэффициент надежности, принимаемый при определении несущей способности сваи по расчету _K = 1,4

E_P - расчетная энергия удара [кДж]

F_I - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, [кН]

m₁ - масса молота, [т]

m₂ - масса сваи и наголовника, [т]

m₃ - масса подбабка, [т]

- коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай ² = 0.2

15000,0914,4 3,65+0,2(18+0)

S_P = =

(1,4535,23)/1(1,4535,23/1+15000,09) 3,65+18+0

= 0,0021м = 2,1мм

2.5 Сбор нагрузок на фундамент средней стены

Для дальнейшего расчета фундамента необходимо определить нагрузки.

2.5.1 Определение нагрузок на внутреннюю стену

Грузовая площадь - (3,15 + 3,1) 1 = 6,3 м² по длине здания - 1м, по ширине - половина расстояния чистоте между стенами в двух пролетах. Нагрузки на фундамент на уровне спланированной земли [кН/м²]:

2.5.2 Постоянные нагрузки от конструкции

Покрытия Чердачные перекрытия с утеплителем Межэтажные перекрытия Перегородки Кирпичная кладка	2,54 кН/м2 3,80 кН/м2 3,60 кН/м2 1,00 кН/м2 18,00 кН/м2

2.5.3 Временные нагрузки от конструкций

Кровли от снега Чердачные перекрытия Межэтажные перекрытия	1,50 кН/м2 0,75 кН/м2 1,50 кН/м2

2.5.4 Постоянные нагрузки от конструкции

Покрытия	2,54 6,3	16,002кН
Чердачного перекрытия	3,8 6,3	23,94 кН
9-ти межэтажных перекрытий	9 3,6 6,3	204,12 кН
Перегородок на 9-ти этажах	9 1 6,3	56,7 кН
Стены с 1-го этажа (объем дверных проемов примем 7,5% объема всей кладки)	0,51 18 1 0,925 29,80	253,046 кН
	Итого	553,808кН

2.5.5 Временные нагрузки

На кровлю от снега	1,5 6,3	9,45 кН
Чердачные перекрытия	0,75 6,3	4,725 кН
На 9-ти межэтажных перекрытиях с коэффициентом n1 = 0,4897	6,3 9 0,4897 1,5	41,6489 кН
	Итого	55,8239

Условия несущей способности грунтов основания единичной сваи или в составе свайного фундамента имеет вид:

F_d

N , где:

_K

Определим несущую способность сваи по грунту F_d:

F_d = _C (_CRRA+U _CF f_i h_i)

F_d = 1 (115900,09 + 1,2(273,9 + 29,45,2 + 31,36,3 + 32,17,1 + 33,058,1+33,679,35))

F_d = 1645,014 кН

Несущая способность сваи по грунту достаточно высокая. Необходимо проверить, выдержит ли такую нагрузку свая по материалу. Расчет по прочности материала железобетонных свай должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84. При этом свая рассматривается как железобетонный стержень, жестко закрепленный в грунте. Несущая способность сваи может быть определена без учета продольного изгиба.

F = (_В R_В A_В + R_S A_S),

где - коэффициент условия работы, равен 1.

_В - коэффициент условия работы бетона сваи, принимаемый для сваи сечением 30 х 30 см _В = 0,85.

A_В, A_S - площади поперечного сечения соответственно бетона и продольной арматуры, м²

R_В, R_S - расчетное сопротивление осевому сжатию соответственно бетона и продольной арматуры, кПа.

Свая С7-30 согласно ГОСТ 19804.1 - 79 изготавливается из бетона класса В15 с R_В = 8500кПа и армируется в продольном направлении четырьмя стержнями 12мм A - II с R_S = 280000 кПа.

Несущая способность сваи С7-30 по материалу будет равна:

F = 1 (0,85 8500 0,08954 + 0,00045 280000) = 773,54 кН

Как видно из сравнения, несущая способность сваи по материалу меньше, чем по грунту. Следовательно, в дальнейших расчетах свайного фундамента в данных грунтовых условиях за несущую способность сваи следует принимать значение по прочности материала, как наименьшее.

2.5.6 Определение количества свай в свайном фундаменте

В данных инженерно - геологических условиях при расположении уровня подземных вод на глубине 5,4 м, глубина заложения подошвы ростверка зависит от расчетной глубины промерзания грунта. Нормативная глубина промерзания грунта для г. Северска может быть принята d_fn = 2,2 м. Расчетная глубина промерзания зависит от теплового режима здания, от наличия подвала, конструкции пола и определяется по формуле:

d_f = K_n d_fn,

где: d_fn - нормативная глубина промерзания грунта, d_fn = 2,2 м,

K_n - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания, принимаемый равным 0,5.

тогда d_f = 2,2 0,6 = 1,1 м. Глубина заложения ростверка - 3,3 м, что больше расчетной глубины промерзания грунта.

Определим количество свай С7-30 под стену здания.

F_{i K} 1,4 609,6319

n = = = 1,1 св. Принимаем n = 2 сваи.

F_d 773,54

Расстояние между сваями (шаг свай) вычисляется по формуле:

m_p F_d 2 773,54

a = = = 1,3 м

F_d 1,4 609,6319

m_p - число рядов свай

Ширина ростверка в этом случае будет равна 1,5 м.

Собственный вес одного погонного метра ростверка определяется по формуле:

G_I^P = b h_{p b f},

где b, h_p - соответственно ширина и толщина ростверка, м

_b - удельный вес железобетона, принимаемый _b = 24 кН/м³

_f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый _f = 1,1

Подставим в формулу соответствующие значения и величины:

G_I^P = 1,5 0,6 1,1 24 = 23,76 кН/м

Собственный вес группы на уступах ростверка может быть определена по формуле:

G_I^ГР = (b - b_c) h _I` _f,

где: b_c - ширина цокольной части

h - средняя высота грунта на уступах ростверка, h = 1,25 м

_I` - удельный вес грунта обратной засыпки, принимаемый равным <sub>I</sub>`= 17 кН/м³

_f - коэффициент надежности по нагрузке для насыпных грунтов _f = 1,15

G_I^ГР = (1,5 - 0,73) 1,25 17 1,15 = 18,81 кН/м

Расчетная нагрузка в плоскости подошвы ростверка:

F_I' = F_I' + G_I^Р +G_I^ГР = 609,6319 + 23,76 + 18,81 = 672,2019 кН/м

Фактическую нагрузку, передаваемую на каждую сваю ленточного фундамента, определяем по формуле:

a F_I 1,3 552,2019

N = = = 423,93 кН

m_P 2

Проверим выполнение условия несущей способности грунта в основании сваи:

 F_d

N

_K

773,54

423,93 кН = 552,52

1,4

2.5.7 Расчет осадки свайного фундамента

Осадку ленточных с двухрядным расположением свай и расстоянием между сваями (3 - 4 d) определяется по формуле:

n (1- ²)

S = ₀,

E

где: n - полная нагрузка на ленточный свайный фундамент (кН/м) с учетом веса условного фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху- поверхностью планировки, с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай, снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай.

E, - модуль деформации (кПа) и коэффициент Пуассона грунта в пределах снимаемой толщи.

₀ - коэффициент, определяемый по номограмме СНиП 2.02.03 - 85.

Полная нагрузка n складывается из расчетной нагрузки, действующей в уровне планировочной отметки, и собственного веса условного ленточного фундамента.

F_II' = 609,6319 - 0,73 1,1 2,4 = 607,704 кН/м, тогда полная нагрузка n равна:

n = F_II' + b d ,

где: b - ширина фундамента, равна 1,4 м

d - глубина заложения фундамента от уровня планировочной отметки, равна 10м

- среднее значение удельного веса свайного массива, = 20кН/м³

n = 607,704 + 1,4 10 20 = 887,704 кН/м

Для определения коэффициента ₀ (определяется по номограмме) необходимо знать глубину снимаемой толщи H_C, которая в свою очередь, зависит от значения дополнительных напряжений, развивающихся в массиве грунта под фундаментом.

Дополнительные напряжения определяются по формуле:

n

_ZР = _n,

h

где: n - полная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м

h - глубина погружения свай, м

_n - безразмерный коэффициент, зависит от приведенной ширины b' = b/h, b = 1,4 h = 6,7; b' = 0,208 0,21.

Природные напряжения в уровне подошвы условного фундамента будет равно:

_zdyg = 10,26 2,6 + 10,66 0,8 + 10 3,3 + 8,63 3,3 = 102,5

Для дальнейшего расчета осадки необходимо знать удельный вес грунта твердых частиц

_S = g_S,

где g - ускорение свободного падения, g = 9,8 м/с²

_S - плотность грунта твердых частиц.

_S1 = 26,36 _S2 = 26,55 _S3 = 26,068 _S4 = 26,85 _S5 = 26,26

_S

_SB = ,

1+e

где _S - удельный вес твердых частиц

- удельный вес воды

e - коэффициент пористости

_Sb1 = 10,03 _Sb2 = 10,74 _Sb3 = 10,26 _Sb4 = 10,66 _Sb5 = 9,95

_n

_zg = _i^II h_{i gz1}

ⁱ⁼¹

_gz1 = _zdyg + ₁ h₁ = 102,51 + 10 0,31 = 105,6 кПа

_zg2 = _zg1 + ₂ h₂ = 105,6 + 10 0,38 = 109,4 кПа

_zg3 = _zg1 + ₃ h₃ = 109,4 + 10 0,766= 117,1 кПа и так далее...

Аналогично рассчитываются другие значения и сводятся в табл. 2.

Таблица 2

Z/h	n	zp [кПа]	Z [м]	zq [кПа]	0,2 zq[кПа]
1,01	6,5842	277,82	0,08	102,51	20,60
1,05	5,566	234,8588	0,39	105,6	21,12
1,1	4,684	197,6423	0,77	109,4	21,88
1,2	3,4208	144,3413	1,54	117,1	23,42
1,3	2,6889	113,4586	2,31	124,8	24,96
1,4	2,2693	95,7535	3,08	132,5	26,50
1,5	1,9742	83,3017	3,85	140,2	28,04
1,6	1,73838	73,3479	4,62	147,9	29,58
1,7	1,5861	66,9259	5,39	155,6	31,12
1,8	1,45049	61,2037	6,16	163,3	32,66
1,9	1,3388	56,4909	6,93	171,0	34,20
2,0	1,2452	52,5414	7,7	178,7	35,74
2,1	1,165	49,157	8,47	186,4	37,28
2,2	1,0956	46,229	9,24	194,1	38,82
2,3	1,027	43,3344	10,01	201,8	40,36
2,4	0,9807	41,38	10,78	209,5	41,90
2,5	0,9325	39,347	11,55	217,2	43,44

Ориентировочно, глубину снимаемой толщи H_C можно определить из условия:

_zp 0,2 _zg.

Анализ табл. 2 показывает, что это условие выполняется примерно на относительной глубине z/h = 2,5. Тогда H_C= 2,5 6,7 = 16,75 м

Z- глубина от подошвы фундамента, м

Коэффициент Пуассона для песка, = 0,3. Пользуясь номограммой при H_C/h = 2,5 м и b = 0,21 находим ₀ = 2,55. Осадка фундамента будет равна:

 n (1- ²) 887,7 (1 - 0,3²)

S = ₀ = 2,55 = 0,03 м = 3,0 см.

E 3,14 21700

Средняя осадка для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими кирпичными стенами не должна превышать 10 см. Следовательно, условия S S_U выполняется S = 3,0 см S_U = 10 см.

2.5.8 Подбор молота для погружения свай

От правильности выбора дизель - молота зависит успешное погружение свай в проектное положение. В первом приближении дизель - молот можно подобрать по отношению веса его ударной части к весу сваи, которое должно быть для штанговых дизель - молотов 1,25 при грунтах средней плотности.

Минимальная энергия удара, необходимая для погружения свай определяется по формуле:

E = 1,75 a F_V,

где: а - коэффициент, равный 25 Дж/кН,

F_V - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, кН.

E = 1,75 25 609,6319 = 26671,3956 Дж

Пользуясь техническими характеристиками дизель - молотов подбирают такой молот, энергия удара которого соответствует минимальной. Возьмем трубчатый дизель - молот Ф - 859 с энергией удара 27 кДж. Полный вес молота G_h = 36500 Н, вес ударной части G_b = 18000 Н, вес сваи С7 - 30 равен 16000 Н. Вес наголовника принимаем равным 2000 Н. расчетная энергия удара дизель - молота Ф - 859:

Е_Р = 0,4 G_h' h_m,

где: G_h' - вес ударной части молота

h_m - высота падения ударной части молота, h_m = 2 м.

Е_Р = 0,4 2 18000 = 14400 Дж.

Проверим пригодность принятого молота по условию:

G_h + G_b

K_M,

E_P

где: G_h - полный вес молота

G_b - вес сваи и наголовника

K_M - коэффициент, принимаемый при использовании ж/б свай равным 6.

(36500 + 16000 + 2000)

Е_Р = = 3,78 < G

14400

Условие соблюдаются, значит принятый трубчатый дизель - молот С - 859 обеспечивает погружение сваи С7 -30.

2.5.9 Определение проектного отказа свай

Проектный отказ необходим для контроля несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажется больше проектного, то несущая способность сваи может оказаться необеспеченной. Формула для определения проектного отказа имеет вид:

 A E_P m₁ + ² (m₂ + m₃)

S_P = ,

_K F_I / m (_K F_I / m + A) m₁ + m₂ + m₃

где: - коэффициент, применяемый для железобетонных свай = 1500 кН/м²

A - площадь поперечного сечения ствола сваи, м

m - коэффициент, равный 1

_K - коэффициент надежности, принимаемый при определении несущей способности сваи по расчету _K = 1,4

E_P - расчетная энергия удара [кДж]

F_V - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, [кН]

m₁ - масса молота, [т]

m₂ - масса сваи и наголовника, [т]

m₃ - масса подбабка, [т]

- коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай ² = 0.2

15000,0914,4 3,65+0,2(1,8+0)

S_P = =

(1,4609,63)/1(1,4609,63/1+15000,09) 3,65+1,8+0

= 0,0016м = 1,6мм

3. Технология строительного производства

3.1 Введение

Земляные работы выполняются при постройке любого здания или сооружения и составляют значительную часть их стоимости и трудоемкости. Земляные сооружения создаются путем образования выемок в грунте или возведения из него насыпей. Выемки, разрабатываемые только для добычи грунта называются разрезом, а насыпи, образованные при отсыпке излишнего грунта - отвалом.

В гражданском и промышленном строительстве земляные работы выполняются при устройстве траншей и котлованов. Выполнение таких объемов работ возможно лишь с применением высокопроизводительных машин.

В современном строительстве широко применяются монолитные бетонные конструкции. Бетонные работы всё еще содержат ряд тяжелых и трудоемких процессов. В последнее время появились технические решения, направленные на снижение трудоемкости работ, повышение качества конструкции из монолитного бетона. Монолитные жилые и общественные здания придают большую выразительность районам, позволяют снизить стоимость строительства на 10 - 15%.

3.2 Исходные данные

Жилое здание выполняется из кирпича. Фундаменты свайные трех типов:

С10 - 30 x 30, т.е. длина сваи 10 м с сечением 30 х 30 см

С7 - 30 х 30 - длиной 7 м с сечением 30 х 30, принимается под среднюю стену

С5 -30 х 30 - принять конструктивно расположенными под внешней стеной магазина - за счет малых нагрузок.

№ п/п	Длина сваи, м	Сечение, см
1	С-10	30х30
2	С-7	30х30
3	С-5	30х30

В плане здание имеет сложное строение, поэтому расчет будет производиться для намеченных блок секций.

3.3 Земляные работы

При возведении фундаментов под многоэтажные здания разрабатываются котлованы

Н_К = Н_р + Н_под

Н_р = 0,6 м

Н_под = 2 м

Н_К = 2,72 + 0,6 - 0,9

Н_К = 2,4 м

Принимаем y = 0,8

a = L₁ + L₂ + L₃ + 0,83 + 0,83 + 0,8 + 0,8 = 6,9 + 5,1 + 6,3 + 0,83 + 0,83 + 0,8 + 0,8

a = 21,5

a₁ = a + 2 c,

где а - ширина низа котлована

а₁ - ширина верха котлована

с - заложение откоса

Н_К - высота котлована

m - коэффициент откоса, равный 0,72

с = 2,4 0,72 = 1,75 м

а₁ = 21,5 + 1,75 2 = 25 м

V_K - объём котлована

V_K = (h / 6) [ab + cd + (a + c) (b + d)], м³,

где: a и b - ширина и длина подошвы котлована

c и d - ширина и длина по верху котлована

h - глубина котлована

V_K = (2,4 / 6) [21,5 505 + 25 508,5 + (21,5 + 25) (505 + 508,5)]

На выбор типа экскаватора влияют:

Объем выработки

Тип земляного сооружения

Выбираем комплект машин для разработки котлованов. Выбор производится в два этапа:

Выбирается тип экскаватора (прямая лопата, обратная лопата)

Выбирается марка экскаватора

Оптимальная глубина разработки экскаватора Н_опт = 0,65 - 0,75 от максимальной глубины разработки Н_мах.

Н_мах = 5,8 м,

тогда Н_опт = 0,7 5,8 = 4,06 м

Выбираем экскаватор ЭО4121А “обратная лопата” с характеристиками:

Вместимость ковша - 0,65 м³

Наибольшая глубина копания - 5,8 м

Наибольший радиус копания R_мах = 9 м

Наибольшая высота выгрузки - 5 м

Масса экскаватора - 19,2 т

Выбор оптимального типа и количества автосамосвалов для отвоза грунта в отвал при разработке экскаватором “обратная лопата”. Принимаем два автосамосвала марки КРАЗ - 222, грузоподъемностью 10т и емкостью кузова 8м³.

3.3.1 Выбор метода разработки грунта “недобора”

Для разработки недобора применяются бульдозеры с подчистным устройством. Допустимая величина недобора - 15 м³. Проектирование схем разработки грунта в котловане - одноковшовым экскаватором “ОЛ”. Разработка грунта осуществляется лобовыми и боковыми проходками.

Н_забоя = н_к - Н_ЕДОБОР = 2,4 - 0,15 = 2,25 м

Экскаватор “ОЛ” - ЭО 4121А с V_КОВША = 0,65 м³

a_max = 9 м

R₀ - оптимальный радиус резанья,

R₀ = 0,8 R_max = 0,8 9 = 7,2 м

B = (1,5 - 1,7) R_max = 1,6 9 = 14,4 м

3.3.2 Калькуляция затрат труда и заработной платы на земельные работы

Обоснование СНиП	Наименование работ и процессов	Единицы измерен. V раб.	V работ м3 на 100м3	Норма времени, чел.час на 100м3	Затраты труда на весь V чел.час на 100м3	Расценка за 1 изм. р-к на 100м3	Зарплата на весь V работ р-к на 100м3	Сост. звена по ЕНиР
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Е2-I-II 4-6 табл.2	Разработка грунта экскаватором “ОЛ” ЭО4121А	100м3	315,229	2,3	725,027	2-44	769-158	машинист 6р-1
Е2-I-22 табл.2 стр.86	Разработка недобора бульдозером	100м3	16,2863	0,55	8,9574	0-58,3	9-49	машинист 6р-1
Е2-I-34	Обратная засыпка	100м3	73,03	0,31	22,63	0-32,9	24-02	машинист 6р-1
Е2-I-34	срезка растительного слоя бульдозером	1000м2	12,713	0,69	8,77	0-73,1	9-29	машинист 6р-1

Для разработки недобора принимаем бульдозер Д3 -19 на базе трактора Т - 100.

3.4 Технология забивки свай

Сваи предназначаются для передачи нагрузки от здания или сооружения на грунты. По характеру работы в грунта сваи подразделяются на сваи - стойки и висячие сваи. Висячими называют сваи, передающие нагрузку от здания за счет трения в грунте.

Расположение свай в плане зависит от вида расположение свай на плане зависит от вида сооружения, от веса и места приложения нагрузки. Погружение в грунт заранее изготовленных свай осуществляется при помощи молотов разной конструкции, представляющих собой тяжелые металлические оголовки, подвешенные на тросах копров, которые поднимаются на необходимую высоту при помощи лебедок этих механизмов и свободно падают на голову свае.

№	Марка сваи	Масса, т	Кол-во	Суммарная
		1-го элемента	общая		длина, м
1	С10 - 30	2,28	10351,3	4540	45400
2	С7 - 30	1,60	1536	960	6720
3	С5 - 30	1,15	404,8	352	1760
	Итого:		12292	5852	53880

3.4.1 Область применения

Технологическая карта разработана на погружение забивных свай длиной до 16м при многорядном расположении свай. Номенклатура забивных железобетонных свай принята в соответствии со следующими государственными стандартами:

ГОСТ 19804.1 - 79^* “Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой”;

ГОСТ 19804.2 - 79^* “Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с поперечным армированием ствола и напрягаемой арматурой”; ГОСТ 19804.0 - 79^* “Сваи забивные железобетонные. Общие технические условия”;

ГОСТ 5686 - 78^* “Сваи. Методы полевых испытаний”.

При устройстве свайных фундаментов кроме технологической карты следует руководствоваться следующими нормативными документами:

СНиП 3.02.01 - 83 “Основания и фундаменты”;

СНиП П -17 - 77 “Свайные фундаменты”

СНиП Ш - 16 -80 “Бетонные и железобетонные конструкции сборные”

СНиП Ш - 4 - 80 “Техника безопасности в строительстве”

Область применения свай указана в обязательном приложении к ГОСТ 19804.0 - 78^*. Технологическая карта разработана для I и II групп.

Устройство свайных фундаментов предусматривается комплексно - механизированным способом с применением серийно выпускаемого оборудования и средств механизации. Калькуляция трудовых затрат, график выполнения работ, схемы погружения свай, материально - технические ресурсы и технико - экономические показатели выполнены для забивных свай длиной 10 и 7 м сечением 30 х 30 см.

В состав работ, рассматриваемых картой входят:

Разгрузка свай и складирование в штабели

Раскладка и комплектация свай у мест погружения

Разметка свай и нанесение горизонтальных рисок

Подготовка копра к производству погрузочных работ

Погружение свай (строповка и подтягивание свай к копру, подъем сваи на копер и заводка в наголовник, наведение сваи на точку погружения, погружение сваи до проектной отметки или отказа)

Срубка голов железобетонных свай

Приемка работ

3.4.2 Организация и технология строительного процесса

До начала погружения свай должны быть выполнены следующие работы:

Отрывка котлована и планировка его дна

Устройство водостоков и водоотлива с рабочей площадки (дна котлована)

Проложены подъездные пути, подведена электроэнергия

Произведена геодезическая разбивка осей и разметка положения свай и свайных рядов в соответствии с проектом.

Произведена комплектация и складирование свай

Произведена перевозка и монтаж копрового оборудования

Монтаж копрового оборудования производится на площадке размером не менее 35 х 15м. После окончания подготовительных работ составляют двухсторонний акт о готовности и приемке строительной площадки, котлована и других объектов, предусмотренных ППР.

Подъем свай при разгрузке производят двухветевым стропом за монтажные петли, а при их отсутствии - петлей “удавкой”. Сваи на строительной площадке разгружают в штабели с рассортировкой по маркам. Высота штабеля не должна превышать 2,5м. Сваи укладывают на деревянные подкладки толщиной 12см с расположением остриями в одну сторону. Раскладку свай в рабочей зоне копра, на расстоянии не более 10м производят с помощью автокрана на подкладке в один ряд. На объекте должен быть запас свай не менее чем на 2 - 3 дня.

До погружения каждую сваю с помощью стальной рулетки размечают на метры от острия к голове. Метровые отрезки и проектную глубину погружения маркируют яркими карандашными рисками, цифрами (указывающими метры) и буками “ПГ” (проектная глубина погружения). От риски “ПГ” в сторону острия с помощью шаблона наносят риски через 20мм (на отрезке 20 см) для удобства определения отказа (погружения сваи от одного удара молота). Риски на боковой поверхности свайного ряда позволяют видеть глубину забивки сваи в данный момент и определять число ударов молота на каждый метр погружения. С помощью шаблона на сваю наносят вертикальные риски, по которым визуально контролируют вертикальность погружения свай.

Геодезическую разбивку свайного ряда производят по окончании разбивки основных и промежуточных осей здания. При разбивке центров свай по свайному ряду пользуются компарированной рулеткой. Разбивку выполняют в продольном и поперечном направлениях, руководствуясь рабочими чертежами свайных рядов. Места забивки свай фиксируют металлическими штырями длиной 20 -30 см. Вертикальные отметки головок свай привязывают к отметке репера.

Погружение свай производят дизель - молотом Ф - 859 на базе экскаватора ЭО - 6113, оборудованным дизель молотом типа СП - 78. Для забивки свай рекомендуется применять Н - образные литые и сварные наголовники с верхней и нижней выемками. Свайные наголовники применяют с двумя деревянными прокладками из твердых пород (дуб, бук, граб, клен). Погружение свай производится в следующей последовательности:

строповка сваи и подтягивание к месту забивки

установка сваи в наголовник

наведение сваи в точку забивки

выверка вертикальности

погружение сваи до расчетной отметки или расчетного отказа

Строповку сваи для подъема на копер производят универсальным стропом, охватывающим сваю петлей “удавкой” в местах расположения штыря. К копру сваи подтягивают рабочим канатом с помощью отводного блока по спланированной или по дну котлована по прямой линии.

Молот поднимают на высоту, обеспечивающую установку сваи. Заводку сваи в наголовник производят путем ее подтягивания к мачте с последующей установкой в вертикальное положение. Поднятую на копер сваю наводят на точку забивки и разворачивают свайным ключом относительно вертикальной оси в проектное положение. Повторную выверку производят после погружения сваи на 1 м и корректируют с помощью механизмов наведения.

Забивку первых 5 - 20 свай, расположенных в различных точках строительной площадки, производят залогами (число ударов в течении 2 минут) с подсчетом и регистрацией количества ударов на каждый метр погружения сваи. В конце забивки, когда отказ сваи по своей величине близок к расчетному, производят его измерение. Измерение отказов производят с точностью до 1мм и не менее, чем по трем последовательным залогам на последнем метре погружения сваи. За отказ, соответствующий расчетному, следует принимать минимальное значение средних величин отказов для трех последовательных залогов.

Измерения отказов производят с помощью неподвижной реперной обноски. Сваю, не давшую расчетного отказа, подвергают контрольной добивке после ее “отдыха” в грунте в соответствии с ГОСТ 5686 - 78^*. В случае, если отказ при контрольной добивке превышает расчетный, проектная организация устанавливает необходимость контрольных испытаний свай статической нагрузкой и корректировки проекта свайного фундамента. Исполнительными документами при выполнении свайных работ являются журнал забивки свай и сводная ведомость забитых свай.

Срубку голов свай начинают после завершения работ по погружению свай на захвате. В местах срубки голов наносят риски. Срубку выполняют с помощью установки для скручивания голов СП - 61А, смонтированной на автомобильном кране. Работу по срубке голов свай выполняют в следующем порядке:

установку СП - 61А опускают на сваю, при этом ее продольная ось должна быть перпендикулярна плоскости одной из граней

держатели и захваты совмещают с риской на свае

включают гидроцилиндры установки, которые приводят в движение захваты, разрушающие бетон по риске

газовой сваркой производят срезку арматуры сваи.

Погружение свай производят при промерзании грунта не более 0,5 м. При большем промерзании грунта погружение свай производят в лидирующие скважины. Диаметр лидирующих скважин при погружении свай должен быть не более диагонали и не менее стороны поперечного сечения сваи, а глубина - 2/3 глубины промерзания. Проходку лидирующих скважин производят трубчатыми бурами, входящими в состав оборудования копра.

Работу по погружению свай выполняют следующие монтажные звенья:

разгрузку и раскладку свай - звено № 1: машинист 5р. - 1 чел., такелажники (бетонщики) 3р. - 2 чел.

разметку, погружение свай - звено № 2: машинист 6 р. - 1 чел., копровщики 5р. - 1 чел., 3 р. - 1 чел.

срубку голов свай - звено № 3: машинист 5р. - 1 чел., такелажники (бетонщики) 3р. - 2 чел.

срезку стержней арматуры - звено № 4: газорезчик 4р. - 1 чел.

Все звенья, работающие на погружении свай включают в комплексную бригаду конечной продукции.

В технологической карте предусматривается повышение производительности труда в среднем на 15% за счет максимального использования фронта работ , внедрения комплексной механизации и наиболее производительных машин, комплектной поставки, рациональных решений по организации и технологии производства работ.

Работы по погружению свай должны выполняться в соответствии со СНиП Ш - 16 - 80, СНиП Ш - 4 - 80 и “Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов”. Между машинистом копра и помощником должна быть установлена надежная сигнальная связь. Каждый сигнал должен иметь только одно значение и подаваться одним лицом. При погружении свай запрещается находиться в зоне работы копрового оборудования, радиус которой превышает высоту мачты на 5 м. Сваи рекомендуется подтягивать по прямой линии в пределах видимости машиниста копра только через отводной блок, закрепленный у основания копра. Зона работ по срубке голов свай должна быть временно ограждена. Газовую резку арматуры необходимо выполнять с соблюдением соответствующих требований СНиП Ш - 4 - 80.32.

1.1.1 3.4.3 Калькуляция трудовых затрат на свайные работы

Обоснование СНиП	Наименование работ и процессов	Единицы измерен. V раб.	V работ м3 на 100м3	Норма времени, чел.час, маш.смена	Затраты труда на весь V, чел.день	Расценка за 1 изм. р-к	Зарплата на весь V работ р-к	Сост. звена по ЕНиР
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Е12 - 52 - 4	Разгрузка свай и укладка их в штабеля	100 свай	58,52	21,3 7,1	152 50,66	12-87 4-98	753-152 291-42	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 - 52	Переворачивание свай для разметки рисок	100 свай	58,52	28,4 9,47	202,6 67,58	17-15 6-65	1003-61 389-158	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 - 52 -3	Раскладка свай у мест погружения	100 свай	58,52	30,0 10,0	214,18 71,39	18-12 7-02	1060-38 410-81	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 - 66	Разметка свай краской через 1 м	100 свай	53,88	1,2	78,84	0-66,6	358-84	кровельщики 3р-1 5р-1
Е12 -21	Погружение свай	1 свая	5852	3,45 1,15	2462,12 820,7	2-35 0-81	13752-20 4740-12	машинист 6р-1
Е12 -21	Срубка голов ж/б свай	1 свая	5852	0,351 0,117	250,49 83,498	0-21,2 0-08,2	1240-62 479-86	такелажники 3р-2 машинист 5р-1
Е12 -21	Срезка стержней арматуры	10 перерезов	23408	0,07	199,82	0-04,4	102-99	газорезчик 4р-1
	Итого:				4741,99 1093,82		19198-75 6311-36

3.5 Технология возведения монолитных железобетонных фундаментов

3.5.1 Общие сведения

Процесс возведения монолитных железобетонных фундаментов является комплексным процессом в который входят:

Устройство опалубки

Установка арматурных каркасов

Подача и укладка бетонной смеси в опалубку

Выдерживание и уход за бетоном

Снятие опалубки после достижения бетоном фундамента определенной прочности

Вспомогательный процесс - транспортирование арматурных каркасов, опалубки и бетонной смеси.

Опалубка - временная вспомогательная конструкция, обеспечивающая заданные геометрические размеры и очертания бетонного элемента конструкции. Опалубка должна отвечать следующим требованиям:

Быть достаточно прочной.

Не изменять форму в рабочем положении.

Воспринимать технологические нагрузки и давление бетонной смеси без изменения основных геометрических размеров.

Быть технологичной, т.е. легко устанавливаться и разбираться.

Принимаем металлическую инвентарную (унифицированную) опалубку, состоящую из инвентарных щитов (см. спецификацию элементов опалубки)

Таблица

Марка щитов	Кол-во	Масса, кг	Площадь, м	Размеры опалубки
		1-го эл-та	общая	1-го эл-та	общая
Щ-1	20	71	1420	0,9	18	0,6 х 1,5
Щ-2	48	57	2736	0,72	34,56	0,6 х 1,2
Щ-3	82	52,250	4284,5	0,66	54,12	0,6 х 1,1
Щ-4	40	85,5	3420	1,08	43,2	0,6 х 1,8

3.5.2 Техника безопасности

Не допускается размещение на опалубке оборудования и материалов, не предусмотренных проектом, а так-же пребывание людей, не участвующих в процессе производства работ.

Монтируемые элементы опалубки освобождают от крюка подъемного механизма только после их полного закрепления.

На рабочем месте опалубников должны быть созданы безопасные условия труда.

В местах складирования опалубки ширина проходов должна быть не менее 1м.

3.5.3 Армирование фундаментов

Армируются фундаменты плоскими каркасами, которые доставляются на площадку из ЖБК и ДСК.

На строительной площадке их сваривают в пространственные каркасы. Монтаж арматурных изделий состоит из следующих технологических операций:

Разгрузка и подача изделий непосредственно в сооружения или на площадку временного складирования.

Установка в проектное положение и закрепление стыков электросваркой.

Проверка выполненных работ и сдача их мастеру.

3.6 Бетонирование

Способы транспортирования бетонной смеси в зависимости от применяемых средств могут быть порционными и непрерывными. Порционное транспортирование осуществляется с использованием автосамосвалов.

3.6.1 Оборудование полачи и распределения бетонной смеси

Для интенсификации выгрузки бетонной смеси используем поворотную бадью. Загружаем ее при помощи самосвала. Затем, кран поднимает бадью в вертикальной плоскости и подает ее к месту выгрузки. Корпус бадьи снабжен полозьями, которые служат направляющими при подъеме бадьи в вертикальное положение. Для предотвращения зависания бетонной смеси на корпус бадьи устанавливают нависной вибратор.

При подаче бетонной смеси краном, принимаются меры против самопроизвольного открывания затворов бадей. При выгрузке бетонной смеси из бадьи уровень низа бадьи должен находиться не выше 1м от бетонируемой поверхностью. Запрещается стоять под бадьей во время ее установки и перемещения.

1.1.1 3.6.2 Калькуляция трудовых затрат на бетонные работы

Обоснование СНиП	Наименование работ и процессов	Единицы измерен. V раб.	V работ м3 на 100м3	Норма времени, чел.час, маш.смена	Затраты труда на весь V, чел.день	Расценка за 1 изм. р-к	Зарплата на весь V работ р-к	Сост. звена по ЕНиР
Е4-I-44	Установка арматурных сеток и плоских каркасов	1 каркас	1860	1,3	2418	0-88,1	1638,66	арматурщик 3р-1, 2р-1
Е4-I-37	Устновка металлической инвентарной опалубки	1 м2	4309,76	0,39	1680,8	0-29,1	1254,14	слесарь - строитель4р-1, 3р-1
Е4-I-37	Укладка бетонной смеси в фундамент	1 м3	2677,72	0,33	883,64	0-19,9	532,86	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-24-13	Подача бетонной смеси стреловым краном в бадьях	1 т	6694,3	0,225	1506,21	0-149	997,45	машинист 6р-1
Е4-I-42	Приемка бетонной смеси из автосамосвала в поворотную бадью	1 м3	2677,72	0,085	227,66	0-042	112,46	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-I-42	Частичная перекидка бетонной смеси в конструкцию вручную	1 м3	133,88	0,75	100,41	0-40	53,95	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-I-54	Покрытие бетонной поверхности опилками слоем до 0,1 м	1 м3	446,94	0,27	120,67	0-17,3	77,32	бетонщик 2р-1
Е4-I-54	Поливка бетонной поверхности из брансбойта	100 м2	4469,4	0,14	6,256	0-09	4,02	бетонщик 2р-1
Е4-I-57	Распалубливание	1 м3	4309,76	0,21	905,04	0-14,1	607,67	слесарь - строитель2р-1, 3р-1
	Итого:				7848,63		5278,53

3.6.3 Укладка бетонной смеси

Технологический процесс бетонирования состоит из подготовительных, вспомогательных и основных операций.

Подготовительные операции - перед приемом бетонной смеси подготавливают территорию объекта, подъездные пути, места разгрузки, емкости для приема бетона.

Вспомогательные операции - арматуру, закладные детали, анкерные болты очищают от грязи и от отслаивающейся ржавчины.

Основные операции: укладывают смесь слоями в соответствии с указаниями проекта, т.е. толщиной ~ 0,3м, при этом толщина каждого слоя должна быть не более глубины проработки вибратора; укладку и уплотнение бетонной смеси необходимо осуществлять в непрерывной последовательности.

Область применения

Типовая технологическая карта принимается при проектировании организации бетонирования ленточных фундаментов. Подача бетонной смеси производится стреловым краном (Q = 5 - 12 т) в бадьях, емкостью 1 -2 м³ в зависимости от грузоподъемности. Укладку 100 м³ бетона звено из 9 человек произведет за 2,12 смены, при работе со стреловым краном.

Организация и технология строительного производства

До начала бетонирования должны быть выполнены по фронту и приняты по акту оплубка и арматура фундаментов в количестве, достаточном для бесперебойного бетонирования в течение 1 -2 смен, а также опробованы все приспособления для подачи и уплотнения бетона.

Прием и подачи бетонной смеси к месту укладки производится в поворотных бадьях, емкостью 1 м³ при грузоподъемности крана 5 т на рабочем вылете стрелы 3 м. Бадьи под загрузку устанавливаются на переносной настил для предотвращения потерь раствора.

Бетонирование ростверка осуществляется стреловым краном.

Уплотнение бетонной смеси производится с соблюдением требованием СНиП III - ВI - 62 п.п. 4.35 ~ 4.43.

При длительных перерывах в укладке бетонной смеси цементную пленку в рабочих швах фундамента удаляют с помощью водовоздушной форсунки струей воды под напором 3 - 5 атмосфер или прведенной металлической сеткой.

Контроль качества и приемка работ

В процессе бетонирования мастер или прораб должны вести наблюдение за производством работ согласно СНиП III - ВI - 62 п.п. 5.11 ~ 5.12, а результаты наблюдения записывать в журнал бетонных работ по установленной форме.

При исправлении дефектов в раковинах больших размеров отбивается весь тыхлый бетон, а поверхность здорового бетона очищается проволочной щеткой и промывается водой. Затем раковины заделываются бетонной смесью с мелким щебнем или гравием.

Уплотнение бетонной смеси

Уплотнение бетонной смеси при укладке ее в конструкции делается для получения плотного, прочного и долговечного бетона. Уплотнение бетонной смеси производится, как правило виброванием, для чего в свежеуплотненную бетонную смесь погружается вибратор, который передает смеси свои колебания. Под действием колебаний бетонная смесь разрушается и начинает течь, хорошо заполняя опалубку; при этом вытесняется воздух из смеси. В результате получается плотный бетон. Уплотнение бетонной смеси может производиться глубинными и поверхностными вибраторами. Для уплотнения бетонной смеси в ленточных фундаментах, как правило, применяется глубинный вибратор с гибким валом со встроенным электродвигателем.

Глубинный вибратор выбирают по диаметру вибронаконечника, в зависимости от густоты армирования. Шаг перестановки вибратора не должен превышать 1,5 радиуса его действия.

R - радиус действия вибратора.

Выбираем глубинный вибратор ИВ - 47. Показатели:

Наружный диаметр корпуса - 76 мм

Длина корпуса - 440 мм

Радиус действия - 25 ~ 30 см

Напряжение электродвигателя - 36 В

Мощность электродвигателя - 1,2 кВт

Длина гибкого вала - 3400 мм

Масса вибратора - 39 кг

Частота тока - 50 Гц

Количество транспортных средств для доставки бетонной смеси на объект

После определения ведущей машины комплекта кран - бадья и типа транспортных средств по сметной эксплуатационной производительности ведущей машины определяют количество транспортных средств, необходимых для бесперебойной доставки бетонной смеси на объект.

Число автотранспортных единиц в смену определяется по формуле:

К_Р П_Э 1,08 75

N = = = 6,67 7 машин.

П_А 12,1

К_Р - коэффициент, учитывающий резерв производительности ведущей машины, К_Р = 1,08

П_Э - сметная эксплуатационная производительность ведущих машин, П_Э = 75 м³ в смену,

П_А - сметная эксплуатационная производительность автотранспортной единицы, м³ в смену, определяется по формуле:

60 V t_CM K_B 60 3 0,885 8,2

П_А = = = 12,1

t_Ц 108,35

V - объем бетонной смеси, загружаемую в транспортную единицу, м³,

t_CM - продолжительность смены - 8,2 часа,

K_B - коэффициент использования транспортной единицы во времени, K_B =0,885

t_Ц - продолжительность транспортного цикла для транспортного средства:

2 L 60 2 15 60

t_Ц = t_З + + t_Р = 6 + + 3,5 =

V_СР (15+20) / 2

= 108,35 мин, [1 час 50 мин.]

t_З - время загрузки транспортной единицы бетонной смесью на заводе, 6 мин.

L - расстояние перевозки от БСЦ, 15 км.

V_СР - средняя скорость движения транспортной единицы в груженом (15 км/ч) и порожнем (20 км/ч) направлении.

V - объем смеси, перевозимой за одну поездку, м³

t_Р - разгрузка бетонной смеси из транспортной единицы в бадьи, 3,5 мин.

3.7 Технико - экономические показатели

_n

C_e = 1,08 (E₀^I + C_{M n}) + 1,5 (E₀^II + З_пл) + Э_пл

ⁱ⁼¹

E₀^I - стоимость единовременных затрат, 17,75

_n

C_M - суммарная стоимость

ⁱ⁼¹

_n - число механизмов

E₀^II - заработная плата в составе единовременных работ

З_пл - чистая заработная плата

_n

T_e = Е_тр (М_{MГ n} + З_{затр.тр})

ⁱ⁼¹

Е_тр - трудозатраты единовременных работ

М_MГ - трудозатраты за 1 час работы механизма

З_{затр.тр} - затраты труда из калькуляции

P

T₀ =

n_эк

P - общий объем

n_эк - количество тонн, смонтируемых за смену

_n

n_эк = n_i q_i t K_в

ⁱ⁼¹

n_i - циклы в час

q_i - количество элементов в цикле

t - время в смену, 8,2 ч

K_в - коэффициент использования во времени

60

n_эк = t_с K_в

t_ц

S 60 S 60

t_ц = t_с + t_р + +

V₁ V₂

t_с - время строновки

t_р - время расстроновки

S - расстояние от завода до объекта

V₁ - скорость груженого транспорта

V₂ - скорость порожнего транспорта.

_n С_инв Т₀

П_э = Се V + Е_н

ⁱ⁼¹ T_г

Се - себестоимость монтажа,

V - общий объем,

Е_н - коэффициент эффективности капитальных вложений,

T_г - время работы по году.

4. Расчётно - конструктивный раздел

4.1 Расчёт железобетонных ленточных ростверков свайных фундаментов для наружных стен

Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиеся на железобетонные сваи, расположенные в два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие в период строительства. Расчёт ростверка на эксплуатационные нагрузки следует вести из условия распределения нагрузки в виде треугольников с наибольшей ординатой Р, тс/м, над осью сваи, которая определяется по формуле:

q₀ L

P = ,

a

где: L - расстояние между осями свай по линии ряда или рядов, [м]

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка, [кН/м]

a - длина полуоснования эпюры нагрузки [м], определяемая по формуле:

³ E_p I_p

a = 3,14 ,

E_k b_k

где: E_p - модуль упругости бетона ростверка [МПа].

I_p - момент инерции сечения ростверка.

E_k - модуль упругости блоков бетона над ростверком.

b_k - ширина стены блоков, опирающихся на ростверк.

b_р h³_р 1,5 0,6³

I_p = = = 0,027 м⁴

12 12

b_р - ширина ростверка, равна 1,5 м

h_р - высота ростверка, равна 0,6 м

Подставим значения в вышеприведённую формулу:

³ 2,7 0,027 ₃

a = 3,14 = 3,14 0,03698 = 3,14 0,33316 = 1,046 1,1 м

2,7 0,77

тогда:

q₀ L 1696,36 1,3

P = = = 2004,78

a 1,1

Наибольшую ординату эпюры сваи - р₀ можно определить по формуле:

q₀ L_p

р₀ = ,

a

где: L_p - расчётный пролёт [м], равный 1,05 L_св, где L_cв - расстояние между сваями в свету [м]

1696,36 0,84

р₀ = = 1295,4

1,1

Расчётные изгибающие моменты М_оп и М_пр определяются по формулам:

q₀ L²_p 1696,36 0,84²

М_оп = - = - = - 99,74 кНм²

12 12

q₀ L²_p 1696,36 0,84²

М_пр = = = 49,87 кНм²

24 24

Поперечную перерезывающую силу в ростверке на грани сваи можно определить по формуле:

q₀ L_p 1696,36 084

Q = = = 712,47 кН , где:

2 2

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка

L_p - расчётный пролёт [м]

Определим характеристики прочности бетона.

R_в - расчётное сопротивление бетона класса В-20,

R_в = 11,5 МПа.

Расчёт прочности ростверка по сечениям нормальным к продольной оси. Подбор продольной арматуры произведём согласно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Вычисляем коэффициент _m:

M

_m = ,

R_b b h²₀

где: М - момент в пролёте.

b - ширина прямоугольного сечения [м]

h₀ - рабочая высота [м],

h₀ = 600 - 50 =550 мм.

49,87 10⁶

_m = = 0,01

11,5 10³ 1,5 0,55²

При _m = 0,01 находим = 0,977, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле:

M

A_s = ,

R_s h₀

где: М - момент в пролёте

R_s - расчётное сопротивление арматуры

 49,87 10⁶

A_s = = 254 мм²

365 0,977 0,55

Принимаем арматуру класса А -III 87 мм (A_s = 308 мм²). Так - как диаметр арматуры меньше 10 мм, то конструктивно принимаем арматуру 12 мм, где A_s = 905 мм².

Сечение на опоре:

Момент на опоре равен - 99,74 кНм

Рабочая высота h₀ = 600 - 50 = 550 мм

Вычисляем коэффициент _m:

М 99,74 10⁶

_m = = = 0,019

R_b b h²₀ 11,5 10³ 1,5 0,55

Находим = 0,99, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле, принимая арматуру класса А - III, R_s = 360 МПа:

M 99,74 10⁶

A_s = = = 501,85 мм²

R_s h₀ 360 0,99 550

Принимаем стержни из арматуры А - III, 810 мм (A_s = 628 мм²).

4.1.1 Расчёт поперечных стержней

Расчёт ведут по наклонному сечению. Диаметр поперечных стержней задают из условия сварки, так, чтобы отношение диаметра поперечного стержня к диаметру продольного составляло 1/4, поэтому диаметр поперечных стержней принимаем равным 4 мм, арматура класса А - I с шагом S = 310мм.

4.1.2 Расчёт на продавливание

Расчёт на продавливание конструкций от действия сил, равномерно распределённых на огромной площади должен производиться из условия:

F R_bt U_m h₀

F - продавливающая сила

- коэффициент, принимаемый равным 1

U_m - среднее арифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании.

При определении U_m предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, а боковые грани наклонены под углом 45^О к горизонтали. При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, расчёт должен производиться из условия:

F = F_d + 0,8 F_sw = 1696,36 + 0,8 6,615 =1701,65

F_d = F

F_sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчётной пирамиды продавливания по формуле:

F_sw = R_sw A_sw ,

где: R_sw - расчётное сопротивление арматуры, не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса А - I. При учёте поперечной арматуры значение F_sw должно быть не менее 0,5 F_b

A_sw - площадь поперечного сечения арматуры хомутов, равна 12,6 мм²

F_sw = 3 175 10³ 0,0000126 = 6,615

F 1 0,9 2 0,55 = 990 кН = Р

F = 1696,36 > Р = 990 кН, что удовлетворяет условию расчёта на продавливание.

4.2 Расчёт железобетонных ленточных ростверков свайных фундаментов для внутренних стен