Разработка технологической карты на инъекционное закрепление грунтов
Величина коэффициента теплопроводности шлакопемзобетона. Сопротивление теплопередаче стены. Теплотехнические показатели и коэффициенты. Климатические данные района строительства. Теплотехнические параметры покрытия. Теплоустойчивость пола в квартире.
Рубрика | Строительство и архитектура |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 11.01.2012 |
Размер файла | 5,5 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Решение.
1. Расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна первого этажа (высота этажа h=2,8 м), определяемая по формуле (73) будет равна
,
где - максимальная из средних скоростей ветра за январь при повторяемости 16 % и более по [8]; - высота здания (при высоте одного этажа 2,8 м); - «удельный вес» соответственно, наружного и внутреннего воздуха (см. расчёт зад.7, п.1).
2. Требуемое сопротивление воздухопроницанию окон в рассматриваемом доме, определяемое по формуле (72) равно
,
где Gн = 5 кг/(м2?ч) - нормативная воздухопроницаемость для пластмассовых или алюминиевых конструкции, (по табл.28 (из [1, табл. 12*]); - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждения при
?Р0 = 10 Па - разность давлений воздуха при которой определяется сопротивление.
Сопротивление воздухопроницанию оконного блока, определяемое по формуле (75), буде равно
,
где GS = 6 кг/(м2?ч) - по сертификату нормативная воздухопроницаемость для деревянных конструкции, при ?Pо = 10 Па, и n= 0,55 - показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции, полученные в результате сертификационных исследований.
Таким образом, выбранный оконный блок не удовлетворяет (или удовлетворяет) требованиям СНиП II-3-79* [1], так как .
Для обеспечения условия по табл.11. необходимо применить уплотнение двух деревянных переплетов пенополиуретановыми прокладками, где сопротивление воздухопроницанию Rи ут = м2?ч?Па/кг (при ?Ро = 10 Па). В этом случае будет выполнено условие
,
т. е. выбранный оконный блок будет удовлетворять требованиям СНиП II-3-79* [1].
Задание 19. Проверить возможность выпадения конденсата на внутренней поверхности стены жилого дома, имеющей Rо = 1,32 м2?°С/Вт; при tн5 = -28 °С; tв = 21 °С и ? = 75 % и установить предельную величину относительной влажности, при которой возможно выпадение конденсата.
Решение.
1. Температура внутренней поверхности стены (формула 49) равна
,
где - температура внутреннего воздуха, оС; - температура наружного воздуха, оС; - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, (табл.10); - нормированное сопротивление теплопередаче, определяемое на принципах обеспечения санитарных требований внутри помещения и ограничения теплопотерь в отопительный период, т. е. которое рассчитывается по формуле (41) в соответствии со СНиП II-3-79* [1] из условий энергосбережения:
,
здесь ?tн = 4 °С - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающих наружных стен, принимаемый по табл. 9 [1, табл. 2*]; n= 1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху в соответствии с табл. 17 (выписка из СНиП II-3-79* [1, табл. 3*]).
2. По табл.прил. 1. для определяется величина давления водяного пара pпар = 2486 Па (эквивалентно fmax,). Тогда по формуле (76) количество водяного пара, фактически содержащееся в 1м3 - абсолютная влажность f - эквивалент реального давления водяного пара - pреал/пар ,Па будет равно :
.
Температура - температура точки росы tрос, при которой реальное давление водяного пара будет равно парциальному давлению водяного пара pпар, Па, т. е. будет равна tрос= 13,98 оС (см. прил. 1).
Следовательно, конденсации влаги на поверхности стены не будет (или будет) так как выполнено (или не выполнено) соотношение .
Конденсация возможна только тогда, когда будет выполнено соотношение .
Данное соотношение будет выполнимо только при условии, когда реальное давление водяного пара - pреал/пар будет равно давлению насыщенного водяного пара при температуре tрос= 13,98 оС, т. е. (давление водяного пара при 16,74 оС, см. прил. 1). В этом случае относительная влажность воздуха должна соответствовать (см. форм. 76)
.
СЛЕДОВАТЕЛЬНО, В ДАННОМ СЛУЧАЕ КОНДЕНСАЦИЯ ВОЗМОЖНА ПРИ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА 75 % И ВЫШЕ.
Задание 20. Выполнить расчет сопротивления паропроницанию невентилируемого совмещенного покрытия производственного здания с tв = 19 °С; ?в = 55 % для условий г. Миасса (Челябинской области). Конструкция покрытия приведена на рис. 20. В результате расчета установить необходимость устройства пароизоляции и выбрать ее конструкцию.
Данные для выполнения расчета следующие.
· В соответствии с табл.4 (из [1, табл. 1]) в здании обеспечивается нормальный влажностный режим, района строительства по прил. 2 относится к сухой зоне и, следовательно, условия эксплуатации конструкций по табл.3 ([1, прил. 2]) - «A».
· Теплофизические характеристики материалов слоев покрытия принимаются по табл.2 (из [1, прил. 3*]: железобетон (плита перекрытия) плотностью ?ж = 2500 кг/м3, теплопроводностью ?ж=1,92 , Вт/м?°С, толщиной ?ж=0,03 м. и паропроницаемостью ?ж = 0,03 , мг/м?ч?Па; пароизоляция (возможная) плотностью ?пар/из, кг/м3, теплопроводностью ?пар/из, Вт/м?°С, толщиной ?пар/из м. и паропроницаемостью ?пар/из, мг/м?ч?Па; пенобетон плотностью ?п = 1000 кг/м3, толщиной ?п = 0,01 м. теплопроводностью ?п= 0,47 , Вт/м?°С и паропроницаемостью ?п = 0,11 мг/(м.ч.Па); цементно-песчаная стяжка плотностью ?ц ст = 1800 кг/м3, толщиной ?ц ст =0,03 м. теплопроводностью ?ц ст = 0,76 , Вт/м?°С и паропроницаемостью ?ц ст= 0,09 мг/(м.ч.Па); рубероид по ГОСТ 10 923-82, плотностью ?руб = 1000 кг/м3, толщиной ?руб = 0,0015 м. теплопроводностью ?цруб = 0,93 , Вт/м?°С и паропроницаемостью ?руб= 1,1 мг/(м.ч.Па).
Решение.
1. Требуемые сопротивления паропроницанию определяются по формулам (77) и (78). По формуле (77) производится расчет для оценки недопустимости накопления влаги («условия недопустимости»)
,
где - реальное давление водяного пара при заданной влажности , определяемое по формуле (76), когда tв = 19 °С при - среднем давлении водяного пара наружного воздуха (см. табл. прил.1); - среднем давлении водяного пара наружного воздуха за годовой период (см. табл. прил.3) будет равно
;
- давление водяного пара в плоскости конденсации за годовой период эксплуатации стены, определяемое по формуле (79), которое равно
,
здесь z1= 4 , z2=4, z3= 4 - соответственно для зимнего периода - I II III и XII месяцы (со средней температурой
[],
весенне-осеннего периода - IV V X и XI месяцы (со средней температурой
летнего периода -VI VII VIII и IX месяцы (со средней температурой
],
определяемых по [3].
Для определения давления водяного пара по табл. прил.1 , , в плоскости возможной конденсации производится расчет сопротивления теплопередаче R0 (п пл)
,
где ?в = 8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2?°С) (см. табл.10), ?н = 23 - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждения (см. табл.11).
Температуры в плоскости возможной конденсации (верхняя поверхность утеплителя: (цементная стяжка, пенобетон, плита перекрытия) рассчитываемые по формуле (48) при средних температурах наружного воздуха по периодам
, , , будут равны:
для зимнего периода
;
для осенне-весеннего периода
;
для летнего периода
;
тогда по табл. прил.1 , , - давление водяного пара в плоскости возможной конденсации, принимаемое, соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов.
При ??ср= 6%, (табл.23) средняя упругость (давление) водяного пара - pпар(н), Па наружного воздуха (эквивалент максимальной влажности fмакс) за период с отрицательной среднемесячной температурой будет равна
.
Сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции (см. рис. 20), расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации будет равно
.
2. По формуле (78) производится расчет сопротивления паропроницанию для оценки ограничения накопления влаги («условие ненакапливания влаги»)
,
где по [2] z0= 30·6= 180 сут - продолжительность периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха: для I-IV, XI и XII месяцев среднемесячная температура равна
,
здесь tI= 1,6 oC, tII= 1,7 oC, tIII= 2,9 oC, tIV= 5,3 oC, tXI= 3,3 oC,
tXII= 2,2 oC - соответственно среднемесячные температуры I-IV, XI и XII месяцев года; ??(руб) =1000 кг/м3 - плотность увлажняемого слоя рубероида, принимаемая равной по табл. 2 (из [1, прил. 3*]); ??(руб)= 0,0015м - толщина увлажняемого слоя рубероида, ??ср = 6 %- предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя за период влагонакопления; величина - рассчитывается по формуле (80) и равна
,
где - средняя упругость водяного пара наружного воздуха (эквивалент максимальной влажности fмакс) за период с отрицательной среднемесячной температурой; - среднее давление водяного пара наружного воздуха, за годовой период, определяемое по [3] при средней температуре наружного воздуха для I-IV, XI и XII месяцев .
2. Сопротивление паропроницанию конструкции ограждения покрытия от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации цементной стяжки, пенобетона и бетонной плиты перекрытия будет равно
.
4. При сравнении величин и с (сопротивлением паропроницанию от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) можно сделать вывод, что накопление влаги в конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха не превышает предельно допустимой нормы, так как больше одной из двух величин требуемых значений (т. е. ). Но необходимо учитывать следующее положение, а именно, при проектировании конструкции необходимо обеспечить условия, чтобы сопротивление Rп(внутр) ограждающей конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации было бы не менее наибольшего из двух требуемых сопротивлений , а именно
.
По расчётным данным ,
а ,
т. е. накопленная влага не сможет полностью удалится из конструкции за время с положительными среднемесячными температурами наружного воздуха.
Таким образом, в процессе эксплуатации в утеплителе покрытия будет систематически из года в год накапливаться влага, что приведет в последующем к понижению теплозащитных свойств утеплителя и к разрушению стяжки и рулонного ковра покрытия. Для уменьшения влагонакопления необходимо ограничить поступление влаги в утеплитель из воздуха помещения путем устройства пароизоляционного слоя по плите покрытия. Сопротивление пароизоляции должно быть не менее (разница между наибольшей величины из двух требуемых сопротивлений и сопротивлением паропроницанию конструкции ограждения ). Для обеспечения требуемой пароизоляции в данном случае возможно применить пароизоляцию из шести слоёв рубероида (см. табл.33) с суммарной пароизоляцией Rп из =4·?руб=4·1,1=4,4 ~4,497 мг/м.ч.Па, что больше одного и двух из двух требуемых сопротивлений . Т. е. количество слоёв рубероида должно быть не менее
Задание 21. Выполнить расчет сопротивления паропроницанию вентилируемого совмещенного покрытия производственного здания с tв = 14 °С; ?в = 55 % для условий г. Монды (Республика Бурятия). Конструкция покрытия приведена на рис. 21. В результате расчета установить необходимость устройства пароизоляции.
Данные для выполнения расчета следующие.
· В соответствии с табл.4 (из [1, табл. 1]) в здании обеспечивается нормальный влажностный режим, района строительства по прил. 2 относится к сухой зоне и, следовательно, условия эксплуатации конструкций по табл.3 ([1, прил. 2]) - « А ».
· Теплофизические характеристики материалов слоев покрытия принимаются по табл.2 (из [1, прил. 3*]: железобетон (плита перекрытия) плотностью
?ж = 2500 кг/м3, теплопроводностью ?ж= 1,92 , Вт/м?°С, толщиной ?ж=0,03 м. и паропроницаемостью ?ж = 0,03 , мг/м?ч?Па; пароизоляция (возможная) плотностью ?пар/из, кг/м3, теплопроводностью ?пар/из, Вт/м?°С, толщиной ?пар/из м. и паропроницаемостью ?пар/из, мг/м?ч?Па; пенобетон плотностью ?п = 1000 кг/м3, толщиной ?п =0,01 м. теплопроводностью ?п= 0,41 , Вт/м?°С и паропроницаемостью ?п = 0,11 мг/(м.ч.Па); цементно-песчаная стяжка плотностью ?ц ст = 1800 кг/м3, толщиной ?ц ст =0,03 м. теплопроводностью ?ц ст = 0,76 , Вт/м?°С и паропроницаемостью
?цст= 0,09 мг/(м.ч.Па); рубероид по ГОСТ 10 923-82, плотностью ?руб = 1000 кг/м3, толщиной ?руб =0,0015 м. теплопроводностью ?цруб =0,93 , Вт/м?°С и паропроницаемостью ?руб= 1,1 мг/(м.ч.Па).
Решение.
1. Сопротивление паропроницанию чердачного покрытия или части конструкции вентилируемого покрытия, расположенной между внутренней поверхностью покрытия и воздушной прослойкой в зданиях со скатами кровли шириной до 24 метров, должно быть не менее требуемого сопротивления , определяемого по формуле (81) равно
,
где - реальное давление водяного пара при заданной влажности , определяемое по формуле (76), когда tв = 14 °С при - среднем давлении водяного пара наружного воздуха (см. табл. прил.1); при ??ср= 6 %, (табл.23) средняя упругость (давление) водяного пара - pпар(н), Па наружного воздуха (эквивалент максимальной влажности fмакс) за период с отрицательной среднемесячной температурой будет равна
.
2. Сопротивление паропроницанию конструкции ограждения покрытия от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации цементной стяжки, пенобетона и бетонной плиты перекрытия будет равно
.
Так как , то можно сделать вывод, что накопление влаги в конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха не превышает предельно допустимой величины.
Задание 27 (Вариант 4). Разработать технологическую карту на инъекционное закрепление песчаных крупнообломочных грунтов с трещиноватыми скальными породами в основании бутового фундамента кирпичного здания старой постройки способом «однорастворной цементации».
Исходные данные.
1. Размер здания в плане 24 х 12 м в две секции (х - скважин).
2. В результате выполненного обследования состояния фундаментов выявлена недостаточная несущая способность основания - горные трещиноватые породы с коэффициентом фильтрации до 80 м/сут. Принято решение, что грунты в основании фундамента закрепить способом однорастворной цементации (водный раствор цемента концентрацией 1 моль/л с добавлением водного раствора гидроксида кальция концентрацией 0,1 моль/л при кратном отношении цементный раствор-добавка µ=1).
3. Радиус закреплённого массива под фундаментом равен R=50 см, количество скважин с одной стоянки равно n=2 шт.
Технологическая карта
на инъекционное закрепление грунтов в основаниях фундаментов способом «однорастворной цементации»
1. Область применения
Технологическая карта разработана на инъекционное закрепление грунтов в основании бутового фундамента кирпичного здания старой постройки. Размеры здания в плане 24?12 м (в две секции, см. рис. 1) 148 скважин.
Грунты в основании фундамента закрепляются способом однорастворной цементации, который заключается в нагнетании закрепляющих реагентов в виде растворов в грунты оснований в условиях их естественного залегания и без нарушения их структуры.
При цементации в грунт через инъекторы нагнетается цементный, цементно-песчаный или цементноглинистый раствор. Добавка глин до 5% способствует улучшению качества работ. Метод применяют для закрепления песчаных, крупнообломочных грунтов и трещиноватых скальных пород.
В этом случае процесс закрепления грунтов возможно представить следующим образом. Цемент в основном состоит из следующих минералов CaO, SiO2, Al2O3, Fe2O3…и процесс его затвердевания происходит в три стадии.
Первая стадия связана с взаимодействием поверхностных слоёв цементного зерна с водой
;
во второй стадии образовавшийся гидроксид кальция Ca(OH)2, который находится в аморфном состоянии, обволакивает цементные зёрна («образование цементного молочка»);
в третьей стадии частицы гидроксида кальция Ca(OH)2, укрупняются и превращаются в длинные игольчатые кристаллы.
При добавлении в цементный раствор ионов Ca2+, растворимость Ca(OH)2, снижается за счёт увеличения произведения ионов
, или
,
что способствует увеличению игольчатых кристаллов и закреплению цементного камня.
Если объём силиката натрия при заданных условиях, равен
исходной концентрации
смешать с
концентрацией ,
то осадок образуется, так как выполнено условие
.
V общий=(1046640,5+1046640,5)*148= 309805588 см3(л) = 309805,5м3
Цементный раствор образует необходимую прочность закрепления= 1…3,5 МПа
2. Организация и технология производства работ
Производство инъекционного закрепления грунтов включает последовательно следующие виды работ:
? подготовительные и вспомогательные работы, включая приготовление закрепляющих растворов;
? работы по погружению в грунты инъекторов и бурению, а также по оборудованию инъекционных скважин;
? нагнетание закрепляющих реагентов в грунты;
? извлечение инъекторов и заделку инъекционных скважин;
? работы по контролю закрепления.
Общая схема организации работ по инъекционному закреплению грунтов в основаниях фундаментов приведена на рис.Карта-1 и Фундамент-2.
3. Требования к качеству и приемке работ
Контроль качества инъекционного закрепления грунтов в основаниях фундаментов обеспечивается:
? проверкой качества исходных химических и других материалов;
? операционной проверкой качества рабочих закрепляющих реагентов при производстве работ;
? опытной проверкой заложенных в проект расчетных параметров закрепления и технических условий производства работ;
? контролем исполнения при производстве работ, заложенных в проект расчетных параметров закрепления и заданных им технических условий;
? проверкой соответствия требованиям проекта физико-механических свойств закрепленных грунтов, а также однородности их закрепления;
? проверкой проектных формы и размеров закрепленных массивов, а также сплошности закрепления;
? контролем осадок фундаментов инструментальными геодезическими наблюдениями.
Для проверки качества исходных материалов организуется входной контроль, предусматривающий проведение лабораторных испытаний их физико-механических свойств: для цементного раствора- плотность и модуль.
Проверка качества исходных материалов должна производиться для каждой поступающей на строительную площадку новой партии материала.
Проверка правильности заложенных в проект расчетных параметров закрепления и технических условий на производство работ осуществляется путем контрольного закрепления непосредственно на начальной стадии производства работ и по ходу их дальнейшего выполнения.
Контроль заданных проектом форм и размеров закрепленных грунтовых массивов, а также требований по сплошности и однородности закрепления может осуществляться путем следующих контрольных мероприятий, выполняемых по завершении всех инъекционных работ на объекте:
? вскрытием области закрепления контрольными шурфами и скважинами и соответствующим обследованием качества закрепления грунтов;
? прощупыванием и фиксацией контуров закрепленных массивов способами статического или динамического зондирования в соответствии с ГОСТами на испытания;
? обследованием области закрепления геофизическими методами (радиометрическим, электрометрическим или сейсмоакустическим).
Количество контрольных скважин ориентировочно должно составлять
3…5 % общего количества инъекционных скважин, а число шурфов назначается примерно из расчета один шурф на 2…3 тыс. м3 закрепленного грунта.
К вскрытию контрольных шурфов и бурению контрольных скважин следует приступать не ранее чем через 7 суток по окончании инъекционных работ. Шурфы после обследования и отбора закрепленных образцов засыпают вынутым грунтом, поливая водой и тщательно утрамбовывая. Отверстия, оставшиеся после бурения контрольных скважин, ликвидируют путем тампонирования цементным раствором.
При сдаче и приемке законченных работ предъявляют следующую техническую документацию:
? технические паспорта и документы с результатами проверки качества исходных химических материалов и рабочих реагентов;
? планы, профили и сечения закрепленного грунтового массива с указанием действительного расположения инъекторов и инъекционных скважин и с нанесением исполнительных данных нагнетания закрепляющих реагентов, а также с указанием расположения контрольных выработок;
? акты вскрытия контрольных шурфов, журналы контрольного бурения и результаты определения физико-механических характеристик закрепленных грунтов;
? журналы наблюдения за скоростью движения и уровнем грунтовых вод;
? таблицы или графики с результатами инструментальных геодезических наблюдений за осадками фундаментов.
Схема операционного контроля качества при инъекционном закреплении грунтов в основаниях фундаментов приведена в табл. Контроль качества.
Таблица Контроль качества.
Схема операционного контроля качества
Номер п.п. |
Контролируемые операции |
Требования |
Способы и средства контроля |
Контроль осуществляет |
Привлекается к контролю |
|
1 |
Разметка мест бурения скважин: |
±50 мм |
Замер мерительным инструментом (рулетка) |
мастер |
прораб |
|
2 |
Бурение скважин: |
?1 % |
угломер-гониометр |
геодезист-маркшейдер |
прораб |
|
3 |
Приготовление закрепляющих растворов: плотность исходных компонентов, г/см3: |
ареометр |
лаборант |
прораб |
||
цемента |
1…3,5 |
химический анализ |
лаборант |
|||
кремнефтористоводородной кислоты |
1,1…1,08 |
|||||
силикатный модуль жидкого стекла |
2,65…3,4 |
|||||
время гелеобразования, мин: |
||||||
при 20оС |
10…20 |
|||||
при 5оС |
60 |
|||||
- объёмное отношение крепителя к отвердителю |
1 |
отбор проб; секундомер; прибор для контроля вязкости |
лаборант |
прораб |
||
- порядок приготовления смеси |
отвердитель добавляется в крепитель |
дозирующие устройства |
лаборант |
прораб |
||
4 |
Приготовление и испытание контрольных образцов закрепленного грунта: - отклонение от стандартных размеров контрольного образца цилиндрической формы: диаметр, мм (40…50); |
±2 мм |
линейка |
лаборант |
прораб |
|
Отношение высоты к диаметру 1,5:1 - непараллельность торцовых поверхностей образца |
10% 15% |
линейка - линейка угольник |
лаборант |
прораб |
||
- скорость нагружения при испытании |
0,01 МПа/мин |
секундомер |
лаборант |
прораб |
||
- снижение прочности контрольных образцов относительно расчётной |
10% |
гидравлический пресс |
- |
- |
||
5 |
Нагнетание закрепляющего раствора: - отклонение величины давления нагнетания от расчётного значения, МПа |
15% |
манометр |
мастер |
прораб |
|
- отклонение от расчётной величины расхода закрепляющего раствора |
15% |
дозаторы |
мастер |
прораб |
||
- последовательность нагнетания скважины |
через одну в две очереди |
визуальное наблюдение |
мастер |
прораб |
||
- температура воздуха |
0 |
термометр |
мастер |
прораб |
4. Материально-технические ресурсы
Потребность в материалах, используемых для инъекционного закрепления грунтов способом однорастворной силикатизации приведена в табл.Материалы . Потребность в механизмах, оборудовании, приспособлениях и инструментах приведена в табл.Оборудование.
Таблица Материалы.
Потребность в материально-технических ресурсах
Номер п.п. |
Материалы |
Марка, тип |
Единицы измерения |
Количество на единицу измерения |
|
1 |
Раствор цемента |
ГОСТ 13079-81 |
см3 (литр) |
По проекту (1046640*148) |
|
2 |
Гидроксид кальция (отвердитель) |
ГОСТ 6552-80 |
см3 (литр) |
По проекту (1046640*148)) |
|
3 |
Портландцемент |
М 400 |
кг |
По проекту |
|
4 |
Доски необрезные лиственных пород толщиной 40 мм |
- |
м3 |
2,7 |
|
5 |
Гвозди 100 мм |
- |
кг |
По проекту |
|
6 |
Брёвна строительные 16 мм |
- |
м3 |
1,7 |
Таблица Оборудование.
Потребность в оборудовании, приспособлениях и механизмах
Номер п.п. |
Оборудование, |
Тип |
Марка |
Количество |
Техническая характеристика |
|
1 |
Бетонолом |
Пневматический |
Пе-25220 |
2 |
2200 вт, количество ударов 1400 в мин, вес нетто 31 кг, сила удара 50J |
|
2 |
Бурильная машина |
Вращательного бурения(гидравлический) |
БГМ-13 |
1 |
Номинальная частота вращения бурильного инструмента, мин-1: 0…130 Максимальный диаметр бурения шнеками, мм, не менее** 300 |
|
3 |
Компрессор |
Роторный компрессор |
ВР-8/2,5 |
2 |
Производительность, м3/мин Давление конечное, номинальное, кгс/см22,5-3,0 Потребляемая мощность не более, кВт21 Частота вращения ротора не более, об/мин1750+50 |
|
4 |
Насос-дозатор |
Перистальтический шланговый |
НПД-100 |
2 |
Температура перекачиваемой среды от -20оС до +70оС. Выстота самовсасывания до 9 м. без предварительной заливки. |
|
5 |
Растворомешалка |
Автобетоносмеситель |
АБС 5 м3 на шасси Урал 4320-1912-40 |
1 |
V=5000 л двигатель 236 л.с (Evro 3) |
|
6 |
Инъектор-тампон |
гидравлический |
ИТГ-58 |
2 |
Максимальные отклонения не должны превышать при глубине до 40 м - 1 %, а при большей глубине - 0,5 %. |
|
7 |
Рулетка |
- |
5 м |
2 |
длина 5 м |
|
8 |
Метр стальной |
- |
2 |
Длина 1 м |
||
9 |
Лопата |
- |
- |
4 |
- |
|
10 |
Лом |
строительный |
- |
5 |
арматур. 25мм |
|
11 |
Ареометр |
- |
АОН-2 |
2 |
Диапазон измерения плотности - 1000 -- 1080 кг/м3 Цена деления - 1,0 кг/м3 Длина ареометра - 305 мм. Диаметр - 20 мм. |
|
12 |
Часы,секундомер |
Механический |
СОПп р-2а-2-010 |
5 |
Емкость шкалы: - секундной - 60 с; - минутной - 30 мин. Цена деления шкалы: секундной - 0,2 с; минутной - 1 мин. |
|
13 |
Манометр |
технические |
МТ-63 |
5 |
Класс точности 2,5 Верхние значения диапазона показаний, МПа-0,4; 0,6; 1,0; 1,6; 2,5 |
|
14 |
Вескозиметр |
автоматический |
ВУБ-20 |
2 |
внутренний диаметр рабочего стакана (40,0+0,039) мм; Погрешность поддержания температуры испытания не более: ±0,1°С. |
|
15 |
Угломер |
Лазерный угломер |
LD-LS05JD |
2 |
Погрешность 1мм/1мЛазерный указательДальнсть до 70м |
|
16 |
угольник |
строительный |
- |
5 |
Длина, мм 250 |
|
17 |
гидравлический пресс |
Испытательный пресс |
JYS-2000A |
2 |
Макс нагрузка, кН2000 Диапазон измрения, %4%-100% FS Относительная ошибка измерения,% x±1% |
|
18 |
термометр |
цифровой |
ТЦ-1А ТЦ-1Б |
5 |
Диапазон измерения температур от -20 до 200 градусов по Цельсию. |
5. Техника безопасности
Реагенты и другие материалы,в целях техники безопасности,следует храниться в специально отведенных местах. Резервуары для хранения химических реагентов нужно снабжать надежными крышками с запорами.
Рабочее место нужно обеспечить индивидуальными средствами защиты, а также аптечкой для оказания первой помощи.
Работы в стесненных закрытых помещениях следует производить с применением принудительной вентиляции.
Электродвигатели и пусковую аппаратуру на растворном и инъекционном узлах нужно надежно защищитить от попадания на них растворов.
Рабочие емкости для приготовления закрепляющих растворов нужно герметично закрывать. Применение нагнетательных шлангов разрешается только после их испытания при давлении в 1,5 раза превышающем рабочее.
Перед погружением инъектора в грунт или опусканием инъектора-тампона в скважину убедитесь в их исправности.Рабочим не стоит находиться непосредственно вблизи скважин во время нагнетания раствора.
Сосуды, работающие под давлением, нужно зарегистрировать в соответствующих органах и регулярно подвергаться испытаниям и техническому освидетельствованию.
При бурении скважин, проходке шурфов и отборе монолитов из зон закрепления необходимо выполнять требования техники безопасности при производстве инженерно-геодезических работ.
Перед производством инъекционных работ ежедневно в начале смены рабочим следует тарировать манометры на насосах.
Отсоединение шлангов от инъектора производить только после сброса давления в системе. Не допускать перегибание шланга под давлением.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Объёмно-планировочное решение здания. Теплотехнические расчеты, сведения о наружной и внутренней отделке. Подсчет объёмов работ, проектирование технологической карты, календарного плана, стройгенплана. Определение сметной стоимости строительства.
дипломная работа [190,8 K], добавлен 29.11.2008Генеральный план участка. Технико-экономические показатели площади застройки, озеленения и асфальтового покрытия. Климатические теплоэнергетические параметры г. Тула. Расчет чердачного покрытия и перекрытия, остекления, толщины утеплителя наружной стены.
курсовая работа [122,2 K], добавлен 05.02.2013Проектирование строительства 9-этажного жилого блока-секции. Общая характеристика здания, климатические и грунтовые условия, основные объемно-планировочные параметры. Конструктивный тип и схема здания, теплотехнические расчеты стен и остекления.
курсовая работа [734,3 K], добавлен 02.10.2010Процес технологического процесса промышленного строительства. Конструктивное решение здания: фундамент, стены, балки и плиты покрытия, окна, кровля, двери, ворота, полы. Основные оборудования бытовых помещений. Теплотехнические характеристики материалов.
курсовая работа [742,0 K], добавлен 23.07.2011Теплотехнический расчёт наружных ограждающих конструкций. Показатели теплопотерь здания. Общее сопротивление теплопередаче многослойной стены. Проектирование системы отопления, ее параметры. Размещение отопительных приборов, стояков и магистралей.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 16.04.2017Климатические характеристики района строительства. Объемно-планировочное решение здания. Теплотехнический расчет наружной стены. Описание ведущих конструкций проектируемого 2-х этажного дома. Технико-экономические показатели объекта строительства.
курсовая работа [156,5 K], добавлен 11.11.2014Определение сопротивления теплопередаче теплоэффективного трехслойного блока. Расчет коэффициента теплопроводности кирпича керамического (полнотелого и пустотелого) и кирпича керамического одинарного. Особенности использования пирометра Testo 830-T1.
дипломная работа [800,8 K], добавлен 09.11.2016Теплотехнический расчет наружных ограждений. Климатические параметры района строительства. Определение требуемых значений сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Расчет коэффициентов теплопередачи через наружные ограждения. Тепловой баланс.
курсовая работа [720,6 K], добавлен 14.01.2018Климатические условия района строительства. Требования, предъявляемые к зданиям. Объемно-планировочное и конструктивное решение. Исследование фундаментных балок, покрытия, колонн и стропильных конструкций. Теплотехнический расчет наружной стены.
курсовая работа [482,1 K], добавлен 26.01.2023Теплотехнические характеристики строительных материалов ограждающих конструкций. Теплотехнический расчет кирпичной стены и трехслойной панели из легкого пенобетона. Определение градусо-суток отопительного периода и толщины теплоизоляционного слоя.
контрольная работа [196,5 K], добавлен 23.06.2013