Во второй фазе погрузки производят подкидку породы с боков к погрузочной машине, зачистку (подгребание) в призабойном пространстве. Погрузочная машина в это время длительно простаивает. Время и производительность погрузки породы во второй фазе в основном зависят от числа рабочих, занятых на погрузке, и интенсивности их работы:

t_п2 =,

где n_р - число рабочих, занятых на подкидке, n_р = 3; Р_п - производительность одного рабочего на подкидке разрыхленной породы, Р_п = 1,0 м³/ч; - коэффициент, учитывающий одновременность подкидки породы и работы машины =0,8.

t_п2 ==4мин.

t_п = 110 + 4=114 мин.= 1 ч 54 мин.

Общая производительность погрузки породы определяется из выражения



Q_n=

3.7.8 Возведение постоянной крепи

Возведение анкерной крепи включает работы по бурению шпуров и установке анкеров.

Бурение шпуров под анкеры производят бурильной установкой ВТК 1-РS 386 К-НLК. Расположение и параметры (глубина и диаметр) шпуров должны строго соответствовать паспорту крепления, глубину шпуров при этом контролируют при помощи колец ограничителей, закрепленных на буровой штанге, или метки на ней. Глубина шпура должна быть на от 5 до 7 см больше длины анкера с опорными плитами. Расстояния между анкерами в ряду и между рядами зависят от крепости пород, типа анкера, ширины выработки. Конструкция анкерного крепления наклонных стволов ш. «Томусинская 5-6» разработана в ОАО «Кузбассгипрошахт» и принимается данным проектом без изменений.

Перед началом крепления забой должен быть приведен в безопасное состояние: нависшие куски породы обирают, кровлю осту кивают для выявления отслоившихся плит. Через отслоившиеся плиты бурение шпуров для установки анкеров недопустимо. После установки и закрепления анкера производят их натяжку.

3.7.9 Вспомогательные операции

Наращивание ленточного конвейера производится по мере подвигания забоя и полного выбора телескопичности конвейера. Для наращивания конвейера производится остановка забоя и переключение проходчиков на выполнение этой операции.

Для устройства водоотводной канавки в месте ее расположения бурят рва наклонных шпура. Взрыванием шпура разрушают породы водоотводной канавки. Крепление канавки производится железобетонными лотками с перекрытием. Возможно применение также асбесто-цементных лотков, которые обеспечивают простоту устройства канавки, значительно легче и дешевле железобетонных.

Монтаж трубопроводов и кабелей. При строительстве горных выработок необходимо прокладывать трубопроводы и кабели различного назначения. Трубопроводы диаметром от 100 до 200 мм соединяют на фланцах, укладывают на почве или подвешивают к крепи на высоте не менее 1800 мм.

Для снабжения забоя электроэнергией и оборудования сигнализации к забою прокладывают силовые и слаботочные кабели. Силовые кабели подвешивают с противоположной от трубопроводов стороны. Прокладку силовых и слаботочных кабелей производят раздельно. Слаботочные кабели подвешивают над трубопроводами на расстоянии от 300 до 400 мм.

3.7.10 График организации работ

Проектом принимаются следующие показатели общей организации труда в забое:

- продолжительность смены - б час;

- количество проходческих смен в сутки - 3;

- количество рабочих дней в месяц--30 (скользящий график);

- количество проходческих смен в месяц - 90;

- количество проходчиков в звене в проходческую смену - 5 чел.

Время, необходимое на разметку и бурение шпуров, определено расчётом на основании технической производительности бурильной установки ВТR 1-РS 386 К-НLК в разделе 3 настоящего проекта и составляет t_б ⁼ 12ч 00 мин (30 мин - разметка и 11 ч 30 мин - бурение);

Время, необходимое на заряжание, взрывание, проветривание, а также осмотр забоя и приведение его в безопасное состояние, определено в разделе 2 настоящего проекта и составляет t_в =2 ч 36 мин.

Время, необходимое на погрузку породы, определено расчётом на основании технической производительности применяемого оборудования разделе б настоящего проекта и составляет для первого этапа проведения выработки (до 350 м по уходу) t_n^/ = 3 ч 39 мин и для второго этапа проходки выработки t_n^{/ /} = 1 ч 54 мин.

Наращивание ставов труб вентиляции, противопожарного става и другие вспомогательные работы будут производиться в подготовительную смену и не будут влиять на длительность проходческого цикла .

Время, необходимое на возведение постоянной крепи (t_k) и устройство водоотводной канавки (t_вк) определяется расчётом на основе потребных трудозатрат на выполнение каждой операции.

Расчет сведен в таблицу

Таблица 9.1

Расчёт трудозатрат на выполнение операций проходческого цикла

Наименование	Обоснование	Норма времени, чел.	Поправочный коэффициент	Кол-во на 1м выработки	Трудозатраты чел.-ч
			На водопри-ток	На высоту выработки
Установка анкеров в кровлю, шт	Е35-296-4	0,751	1,08 (тч-п.ЗЗ)	1,05 (тч-п.53в)	6	5,11
Установка анкеров в борта, шт	Е35-299-1	0,643	1,08 (тч-п.ЗЗ)	1,05 (тч-п.53в)	6	4,37
Разработка водоотливной канавки, м	Е36-1-113, Табл. 4, №1	0,77	1,11 (тч-11)	-	1	0,85
Крепление водоотливной канавки, м	Е36-1-113, табл. 4, №1	0,85	1,11 (тч-11)	-	1	0,94

Время, необходимое на крепление 1 м горной выработки определяется из выражения

t_к = ,



где Q,_к -- трудозатраты на крепление 1 м выработки, Q,_к = 9,48 чел.-ч; К - коэффициент перевыполнения нормы, К= 1,15; П_к -- количество проходчиков, занятых на креплении, П_к = 5.

t_к = ,

Время, необходимое на разработку и крепление 1 м водоотливной канавки определяется из выражения

t_вк = ,

где Q_вк -- трудозатраты на разработку и крепление 1 м канавки, Q_вк ⁼ 1,79 чел.-ч; К - коэффициент перевыполнения нормы, К = 1,15; П_к - количество проходчиков, занятых на креплении, П_к = 3.

t_к = ,

Графики организации работ сведен в табл.

Из графика табл. 9.3 следует, что на втором этапе проходки за сутки (3 проходческие смены) уход составляет 2,0 м. Следовательно, за месяц (90 проходческих смен) техническая скорость проходки составит 60,0 м/мес. Эксплуатационная скорость проходки выработки определяется составит также 51,0 м/мес.



3.8 Очистные работы

3.8.1 Горно-геологический прогноз выемочного участка

Глубина отработки лавы 3-1-1 от дневной поверхности составляет от 260м. до 360м.

Углы падения пласта составляют от 10^о до 21^о (8^о-18^о по падению лавы; 0^о-10^о по штрекам).

В выемочном столбе лавы 3-1-1 непосредственная кровля пласта представлена конгломератами мощностью от 1.0м. до 4.0м, постепенно переходящих в гравелиты и крупнозернистый песчаник, т.е. в основную кровлю пласта мощность которой составляет в свою очередь 16м.-20.0м.

Метанообильность пласта в выемочном столбе лавы 3-1-1 составит до 10 м³/ т.

Обводнённость вмещающих пород и угля при проходке подготовительных выработок составит до 5 м³/час в виде капежа и струй с кровли, а при отработке лавы в забой лавы и отработанное пространство - в начале отработки до 20 м³/час, а в конце отработки - до 80 м³/час. В зоне ожидаемого разрывного нарушения с амплитудой от 2.0м. до 5.0м., водопритоки в подготовительные выработки могут увеличиться до 20 м³/час, а в лаву - до 50 м³/час.

Исходные данные

Исходные данные сведены в таблицу 11

Таблица 11

Исходные данные по выемочному участку 3-1-1

Наименование показателей	Значение
1	2
Длина лавы по падению	192
Длина лавы по простиранию	640
Общая мощность, м	9,2 - 10,6
Полезная сред. мощность, м	9,6
Угол падения пласта, град	8-21
Объемный вес угля, т/м3	1,34
Объемный вес горной массы, т/м3	1,44
Коэффициент крепости угля,f	0,56-0,9
Сопротивление угля резанию КГС/см	126-300
Зольность пластовая, Аспл.	15л%
Природная газоносность, м3/т	10-12
Коэффициент крепости пород:
непосредственной кровли	12
основной кровли	10
Склонность угля к самовозгоранию	Склонен
Угольная пыль	Взрывоопасна
Опасность по горным ударам	Угрожаемый
Опасность по внезапным выбросам угля и газа	Угрожаемый с глубины 320 м
Ожидаемый нормальный приток воды, в лаву, м3/час	20
Максимальный, м3/час	80

3.8.2 Технология отработки лавы

Для отработки запасов в лаве 3-1-1 принята система разработки длинными столбами по простиранию с полным обрушением кровли.

Порядок отработки - обратный, от границы барьерного целика (не переходимое геологическое нарушение) к бремсбергам пласта III.

Выемочный столб оконтурен вентиляционным и конвейерным штреками. Вентиляционный штрек служит для доставки материалов, оборудования и выдачи исходящей струи воздуха из лавы. Конвейерный штрек служит для подачи свежей струи воздуха в лаву и транспортировки горной массы из очистного забоя. Управление кровлей и защита призабойного пространства производится секциями механизированной крепи.

Длина очистного забоя 192 м, что обуславливает монтаж 130 секций крепи МКЮ 4-11/32.

На вентиляционном штреке 3-1-1 монтируются две секции крепи.

Очистная выемка угля в лаве осуществляется с помощью механизированного комплекса МКЮ 4-11/32 с комбайном К-500Ю, перемещаемому по ставу скребкового конвейера КСЮ - 381.

Вынимаемая мощность 3,2 м, ширина захвата шнека комбайна 0,8 м. Диаметр шнека - 1,8 м.

Схема работы комбайна в лаве - односторонняя сверху вниз. Очистным комбайном управляет машинист комбайна. Помощник машиниста комбайна следит за качеством выемки угля, перепуском комбайнового кабеля и шланга орошения по кабелеукладчику.

3.8.3 Основные технические характеристики применяемого оборудования

Механизированная крепь МКЮ-4-11/32

Удельное сопротивление на 1 м² поддерживаемой площади, кН/м² - 1100

Удельное сопротивление на конце передней выдвижной консоли, кН/м -100

Среднее давление крепи на почву, МПа - 2,85

Высота секций:

минимальная - 1650

максимальная - 3290

Максимальное расстояние от забоя до передней кромки козырька, мм - 195

Давление срабатывания предохранительного клапана, МПа - 40

Количество стоек в секции, шт - 4

Максимальное давление в напорной магистрали, МПа - 32

Шаг установки секций, м - 1,5

Шаг передвижки секций, м - 0,8

Тип системы управления - с соседней секции

Рабочая жидкость - эмульсия Витал

Габаритные размеры секции в транспортном положении, м - 1,650х5,545х1,4

Гидростойки крепи - гидромеханические

Забойный конвейер КСЮ-381

1. Длина конвейера, м - 198

2. Калибр цепи, мм - 30х108

3. Скорость движения тягового органа, м/сек - 1,0

4. Количество тяговых цепей, шт - 2

5. Расстояние между осями цепей, мм - 140

6. Разрывное усилие, кН - 1100

7. Расположение приводных цепей - центральное

8. Длина рештака, мм - 1500

9. Усилие разрыва соединительного стержня, т - 300

10. Расположение рештаков с люками - каждый пятый

11. Полный ресурс рештачного става, млн. т. - 5,0

Комбайн К-500 Ю

1. Пределы регулирования высоты исполнительного органа, м - 1,8-4,0

2. Опускание шнека ниже опорной поверхности конвейера, мм - 200

3. Производительность, т/мин - не менее 8

4. Максимальная рабочая скорость, м/мин - 6

5. Тяговое усилие, кН - 450

Суммарная номинальная мощность привода комбайна кВт- 535 (200х2+45х3)

Номинальное напряжение, в - 1140

Ресурс, млн. т, не менее - 5,0

Масса, т - 32

Перегружатель тип ПСМ-ЗО

Производительность, т/час - 1200

Длина перегружателя, м - 45

Внутренняя ширина рештака, м - 800

Калибр цепи, мм - 30х108

Расстояние между осями цепей, мм - 140

Скорость цепи, м/с - 1,3

Двигатель:

тип - ЭКВ 5/200, ДКВ 355 L 4

мощность, кВт - 200; 250

1. Ресурс рештачного става, млн. т. - 5,0

Дробилка ДУ 1 Р -99М производство завода «Гидромаш»

Производительность, т/час - 1200

Максимальный размер:

негабарита по высоте, мм - 800

кусков дробленого негабарита, мм - 200

Установленная мощность электродвигателя, кВт - 160

Основные размеры, мм

длина - 6620

ширина - 2000

высота - 1530

Масса дробилки, кг - 17600.

3.8.4 Вывод комплекса из монтажной камеры

Вывод комплекса из монтажной камеры осуществляется при выполнении следующихработ:

- производят выравнивание линейных секций крепи с последующей передвижкой лавного конвейера;

- производят передвижку секций крепи до линии очистного забоя;

Не допускается производить работы по выемке угля при наличии куполов в кровле выработки (без их крепления по специальным мероприятиям).

3.8.5 Организация работ в лаве 3-1-1

Паспортом принимается четырехсменный режим работы очистного забоя, три из которых организуются по добыче угля и одна ремонтно-подготовительная.

В ремонтно-подготовительную смену производятся следующие виды работ:

- профилактический и текущий ремонт оборудования;

- доставка оборудования и материалов;

- передвижка перегружателя, энергопоезда;

- сокращение ленточного конвейера на конвейерном штреке;

- сокращение противопожарно-оросительного трубопровода;

- перемонтаж рельсового пути на вентиляционном штреке для эн.поезда;

- бурение скважин и пропитка угольного массива.

В конце смены механизмы опробуются под нагрузкой.

В добычные смены выполняются работы, предусмотренные технологическим циклом выемки угля:

- выемка угля комбайном в лаве;

- передвижка секций механизированной крепи;

- передвижка забойного конвейера;

- выполнение концевых операций.

3.8.6 Меры безопасности при эксплуатации механизированного комплекса

При выполнении технологических операций должны соблюдаться следующие требования:

1. Не допускать производство очистных работ при наличии в очистном забое куполов, последние должны быть немедленно перетянуты и закреплены с забучиванием пустот в соответствии с паспортом

2. Очистной забой лавы оснащается громкоговорящей связью и звуковой предупредительной сигнализацией. При запуске очистного комбайна и конвейера, предусматривается их аварийная остановка с блоков АС, установленных в очистном забое через 10 секций.

3. Передвижение людей в очистном забое разрешается только под защитой секций крепи по ходовому отделению.

4. Ответственные за оборку забоя от навесов обязаны в течении смены периодически осматривать закрепленные за ними участки лавы и в случае необходимости производить оборку забоя от навесов угля, породы.

5. Запрещается производить выемку угля в лаве очистным комбайном без орошения.

6. Ручную зачистку комбайновой дорожки производить при остановленных и заблокированных очистном комбайне и забойном конвейере. До осуществления работ по зачистке комбайновой дорожки линейные секции крепи должны быть передвинуты к забою, произведена оборка линии очистного забоя и кровли от навесов угля и породы.

7. Не допускать производство концевых операций в части демонтажа элементов индивидуального крепления сопряжения в непосредственной близости к линии очистного забоя лавы при работающих забойных механизмах (конвейер, комбайн).

8. Работы по выполнению концевых операций в очистном забое должны производиться численностью не менее двух человек (ГРОЗ).

9. Не допускается одновременно производить передвижку секций крепи в очистном забое на сопряжениях с примыкающими выработками и выполнять работы, связанные с передвижкой элементов инвентарного крепления сопряжения в непосредственной близости от забоя.

10. Сопряжения вентиляционного и конвейерного штреков с очистным забоем должны быть оборудованы пунктами аварийного отключения механизмов (конвейер, комбайн). Места пунктов аварийного отключения должны находиться не ближе 3,0 м и не далее 6,0 м от линии очистного забоя.

11. К работе с механизированным комплексом могут быть допущены лица, прошедшие курс специального обучения и получившие права машиниста крепи.

12. Работы под комплексом должны вестись в строгом соответствии с паспортом.

13. Направление движения верхняков при передвижке секций должно быть перпендикулярно забою (т.е. строго по направлению) вынимаемого столба.

14. Лава должна быть оснащена громкоговорящей связью и звуковой предупредительной сигнализацией при запуске комбайна и конвейера в работу и аварийной их остановкой с блоков АС, установленных в лаве через 10 секций.

15. Лава и сопряжения со штреками должны быть освещены в соответствии с существующими нормами.

16. При передвижке лавного конвейера запрещается находиться между забоем и конвейером.

17. Управлять комбайном только из-под секций, а при отжиме угля от забоя только с ходового отделения комплекса.

Запрещается:

- работа под комплексом без громкоговорящей связи;

- работа крепи при посаженных "насухо" гидростойках;

- работать при неисправных гидростойках;

- производить перерегулировку предохранительных клапанов гидростоек без соответствующего разрешения;

- одновременно разгружать и выдвигать 3 соседние секции;

- загромождать выход из лавы;

вести работы с неопломбированными турбомуфтами.

3.8.7 Передвижка перегружателя ПСМ-30

Перед передвижкой перегружателя демонтируются элементы става ленточного конвейера на длину 4,0 м и временно складируются у борта выработки.

Передвижка перегружателя осуществляется при помощи четырех домкратов от механизированной крепи М-130, закрепленных на приводной головке перегружателя. Для этого на концевой головке ленточного конвейера устанавливаются две круглые направляющие и рейки длиной 6 метров. Концевая головка раскрепляется двумя гидростойками в кровлю выработки. Передвижка перегружателя ПСМ-30 производится по круглой направляющей за счет захватов на рейке, которая приводится в движение домкратами, перегружатель поступательно наезжает на ленточный конвейер. Длина передвижки равна 4 метрам. После этого убираются гидростойки, установленные на концевой головке конвейера и при помощи этих же домкратов и рейки, перегружатель проталкивает вперед концевую головку ленточного конвейера.

При передвижке перегружателя запрещается находиться в зоне передвижки лицам, не занятым в передвижке.

3.8.8 Передвижка энергопоезда

В соответствии с принятой технологической схемой лавы 3-1-1 пусковая эл. аппаратура для забойных механизмов монтируется на специальных площадках на вентиляционном штреке 3-1-1 в 40 - 100 метрах от лавы и устанавливаются на специально смонтированном рельсовом пути. Энергопоезд передвигается с помощью лебедки ЛПК-10Б.

После передвижки первая по ходу движения площадка крепится к рельсовому пути с помощью двух круглозвенных цепей от СР-70 за раму (разрывное усилие цепи СР-70 составляет 48 т. Масса энергопоезда 18 т.). Каждая цепь соединяется серьгой с болтом и проставкой под гайку.

До начала работ по передвижке энергопоезда производится отключение электроэнергии с аппаратуры, не связанной с передвижкой, осмотр кабельного хозяйства, зачистка рельсового пути от угля и прочих материалов, препятствующих передвижению энергопоезда. Рельсовый путь, освобождающийся после передвижки энергопоезда, демонтируется и монтируется впереди энергопоезда.

Люди, не задействованные с передвижкой энергопоезда, удаляются на конвейерный штрек или в лаву.

3.8.9 Техника безопасности при ведении очистных и профилактических работ

К ведению работ в очистном забое допускаются обученные горнорабочие очистного забоя, имеющие стаж по своей профессии не менее одного года и прошедшие специальное обучение по безопасным методам работы на пластах, опасных по горным ударам. Повторные инструкции должны проводиться не менее одного раза в год.

На плане горных работ, прилагаемом к паспорту выемочных работ, принятыми условными обозначениями, указывается зона повышенного напряжения массива, являющегося местом повышенной опасности по горным ударам. Горнорабочие очистного забоя должны быть ознакомлены с указанным документом под роспись.

Передвижение людей вдоль очистного забоя должно осуществляться только по ходовому отделению механизированной крепи. Запрещается передвижение людей по конвейеру и кабелеукладчику. Совершенно недопустимо находиться между корпусом комбайна и передними стойками крепи.

В случаях проявления микроударов или обнаружения участков первой и второй категории удароопасности, все работы в очистном забое, кроме профилактических, прекращаются до приведения участка в неудароопасное состояние, а люди, не связанные с ведением профилактических работ, из забоя и опасных участков выводятся.

На время проведения работ по прогнозированию горных ударов, все механизмы в лаве (комбайн, конвейер и пр.) по требованию надзора службы прогнозов останавливаются. Запрещается на это время передвижка секций крепи.

Рабочие, занятые приведением участков пласта в неудароопасное состояние, должны быть ознакомлены с требованиями техники безопасности.

3.9 Вентиляция шахты

Исходные данные приведены в таблице

Таблица 12

Данные расчета	Единицы измерения	Показатели
1	2	3
Количество отрабатываемых пластов	пл.	1
Мощность пласта	М	3,2
Угол падения	Град.	5-25
Длина выемочного участка	М	2500
Система разработки	Длинные столбы по простиранию
Количество отрабатываемых лав		1
Длина очистного забоя	М	200
Опасность шахты по внезапным выбросам		Опасная
Опасность шахты по взрыву угольной пыли		Опасная
Способ выемки угля		Механический
Опасность по горным ударам		Опасная

3.9.1 Расчет потребного количества воздуха.

Расчет потребного воздуха для очистных забоев

по газовыделению (71)

где I_{оч -} ожидаемое среднее газовыделение в очистной выработке, м3/мин; kн - коэффициент неравномерности газовыделения;

K_о.з. - коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства.

(72)

Расчет по числу людей

Q_n = 6 n, м³/мин; (73)

где n - число людей одновременно находящихся в забое: n = 18 чел;

Q_n = 6 18 = 108 м³/мин;

По применению ВВ не считаем, так как механизированная выемка.

- по max и min допустимым скоростям движения воздуха.

Q_о.з. 60 S _{max min} К_о.з.; м³/мин; (74)

Q_о.з. 60 S _{min max} К_о.з.; м³/мин; (75)

_max. = 4м/с; S _max = 5,4 м²

_min = 0,25 м/с; S _min = 5 м²;

Q_о.з. 60 5,4 0,25 1,3 = 105,3; м³/мин;

Q_о.з. 60 5 4 1,3 = 1560; м³/мин;

Расчет потребного количества воздуха для подготовительных забоев

- по газовыделению

Q_п.з. = , м³/мин; (76)

где I_о.з. - среднее газовыделение из призабойного пространства; м³/мин;

К_н - коэффициент неравномерности метановыделения, К_н = 1,2;

С - допустимое содержание СН₄ в исходящей струе воздуха, С = 1%;

С_о - допустимое содержание СН₄ в поступающей струе, С_о = 0,1%;



Q_п.з. = м³/мин;

- по количеству людей

Q_п.з = 6 ^. n = 6 ^. 8 =36 м³/мин;

- по минимальной скорости в призабойном пространстве

Q_з = 20 ^. _min ^. S, м³/мин; (77)

Q_з = 20 ^. 0,5 ^. 1,32=13,2 м³/мин;

По ВВ расчет не производим, так как выемка ведется комбайном.

Расчёт производительности ВМП:

(78)

где kут.тр - коэффициент утечек воздуха в вентиляционных трубах.

Количество воздуха, поступающее к всасу вентилятора:

3.9.2 Расчет потребного количества воздуха для участка

- по газовыделению

Q_уч = Q_оч. К_ут; м³/мин; (78)

где К_ут - коэффициент утечек через выработанное пространство, м³/мин;

Q_уч = 2510 1,6 =4016 м³/мин;

- по количеству людей

Q_уч = 6 n = 6 18 = 108 м³/мин;

3.9.3 Расчет воздуха для поддерживаемых выработок

- по min допустимой скорости проветривания

Q_{под. в} 60 ^. S^. _mi (79)

Q_{под. в} 60 ^. 13,2^. 0,25 = 198 м³/мин;

3.9.4 Расчет воздуха для проветривания технологических камер

- камера ВМ

Q_в.м. = 0,07V_к; м³/мин; (80)

где V_к - объем камеры ВМ, V_к = 1900 м³;

Q_в.м. = 0,07 1900 = 133 м³/мин;

- для камер электрооборудования

Q_м.к. = ;



где N_yi - мощность электроустановок, кВт

- КПД электроустановок;

К_зi - коэффициент, учитывающий продолжительность работ электроустановок;

N_Ti - суммарная продолжительность и мощность трансформаторной установки в камере, кВт;

Q_м.к. = м³/мин;

3.9.5 Определение количества утечек воздуха

Q_ут.ш = Q_ут.п + Q_ут.шл + Q_ут.кр, м³/мин; (82)

где Q_{ут. п.} - утечки воздуха через перемычки, м3/мин;

Q_{ут. шл.} - утечки воздуха через шлюзы; м³/мин;

Q_{ут. шл.} =kпер*Qут.н=0,76*78= 59 м³/мин; (83)

Q_ут.ш =48+59=107 м³/мин

3.9.6 Расчет воздуха необходимого для проветривания шахты

Q_ш. = 1,1( Q_уч. + Q_подг + Qк+ Q_под + Q_ут.), м³/мин; (85)

Q_ш. = 1,1(14016 + 11230 + 330+133 + 198 + 107) = 6696,5 м³/мин;

3.9.7 Расчет депрессии

Расчет депрессии производим в направлении максимально возможной депрессии.

Расчет сводится в таблицу

h = даПа (86)

Расчёт депрессии производим по наиболее удалённому движению воздуха. Данные для расчёта депрессии сводятся в таблицу13

Таблица 13

Расчёт депрессии шахты

Участок	Название выработки	L, м	Р, м	, кг*с2/м4	Q, м3/с	S, м2	h, даПа
1	2	3	4	5	6	7	8
0-1	калорифер	12	12	1,5*10-4	157	15	27,7
1-2	Труба	3	8	1,5*10-4	157	12	24,2
2-3	Вентиляционный ствол	840	24	1,9*10-4	78,5	28	3,5
3-4	Наклонный кв-г	20	16	4,2*10-4	85,5	16,4	12,6
4-5	Вентиляционный бремсберг	100	16	4,8*10-5	78,5	28	12,6
5-6	Конв. штрек 3-1-2	50	16	4,8*10-5	85	10,2	4,8
6-7	Конв. штрек 3-1-2	100	16	4,2*10-4	78,5	28	4,5
7-8	Гезенк	1		0,1*10-5	85	10,2	3,5
8-9	Конв. штрек 3-1-1	600	18	4,8*10-4	78,5	28	0,8
9-10	Очистной забой	200	10	29*10-4	19	10,2	28,1
10-11	Вент. Штрек 3-1-1	600	18	4,8*10-5	19	4	0,8
11-12	Заезд на вент. штрек 3-1-1	50	15,6	4,8*10-5	19	13,2	0,7
12-13	Путевой бремсберг	300	18,6	4,8*10-5	85	10,2	3,5
13-14	Вентиляционный шурф	20	10	4,2*10-4	78,5	8	12,5
	Итого						139,8

Депрессия шахты определяется по формуле

H_ш = h_расч +h_е.т. + h_м.с., даПа (87)

где h_расч - расчетная депрессия, даПа;

h_е.т. - депрессия естественной тяги;

h_е.т. = 0,0047Н(t”_ср - t'_ср), (88)

где Н - глубина разработки, Н = 260м;

t”_ср - температура исходящей струи из шахты;

t'_ср - температура поступающей струи в шахту,

h_е.т = 0,0047 260 (22 -15) =8,5 даПа;

; даПа

; даПа

3.9.8 Подбор вентилятора на сеть

Q_в = к Q_ш; м³/сек; (89)

где к - коэффициент потерь воздуха;

Q_в = 1,27 157 =172 м³/сек;

- эквивалентное отверстие шахты

А = ; м² (90)

А =; м²

- ориентировочно определим диаметр колеса

D = м (91)

Принимаем 3,0 м

Определяем сопротивление вентиляторной установки



R_в.у. =к (92)

Определяем депрессию вентилятора

h_в = (k₁ R_м + R_в.у.) Q²_в; (93)

где R_ш= - сопротивление шахты.

R_ш= = 0,0065;

k₁ - коэффициент, учитывающий утечки воздуха;

k₁ = (94)

k - утечка воздуха, k = 10%;

h_в = (0,82 0,0065+0,00106) 172² = 189, даПа;

Мощность вентилятора

N_в = = кВт; (95)

По характеристике сети шахты для проветривания проектом принимаем вентилятор ВОД-30.

Техническая характеристика вентилятора ВОД-30.

Диаметр колеса, мм 3000

Частота вращения вала, об/мин 500

Производительность, м³/с 120

Статическое давление, кгс/м² 240

Напор вентилятора, даПа 350

КПД 0,8;

3.9.9 Расчет калориферной установки

Определяем количество воздуха, которое необходимо подогреть

I_под = I_общ ; кг/час (96)

где t_см - температура смеси воздуха, t_см = +2 С;

t_min - min температура воздуха на поверхности в зимнее время, t_min = - 40 С;

t_под - температура подогрева воздуха, t_под = +80 С;

I_общ - общее количество воздуха, поступающее в шахту.

I_общ = Q 60 = 1,2 6696,5 60 =482148 кг/час;

- удельный вес воздуха, = 1,2 кг/см²;

I_под = 482148 = 168751 кг/час;

Определяем тепловую производительность калорифера

Q_т = 0,24 I_общ (t_см - t_min); (97)

Q_т = 0,24 482148 (2 - (-40)) = 4860000 ккал/час;

Определяем живое сечение в калориферной установке для прохода воздуха

f = ; (98)

где V - весовая скорость движения воздуха, V = 8;

f = м²;

По полученному значению f = 5,8 м² принимаем калорифер КФБ-13.

Техническая характеристика калорифера КФБ-13

Действительное живое сечение

для прохода воздуха 0,81 м²;

для прохода теплоносителя 0,0184 м²;

поверхность нагрева 88,8 м²;

по действительному живому сечению проверяем весовую скорость воздуха

V = ; кг/м²сек; (99)

V = =3,76 кг/м²сек;

- определяем скорость движения воды в трубах калорифера

_в = ; м/с (100)



где t₀ - температура охлажденной воды; t₀ = 40 С;

t₂ - температура подогретой воды; t₂ = 80 С;

n - число параллельно установленных калориферов, n = 8шт;

_в = м/с;

Подсчитываем тепловую отдачу калорифера

Q_k = F_k k (T_cp - t_cp); ккал/час; (101)

где F_k - суммарная поверхность нагрева калорифера, F_k = 88,8м²;

k - коэффициент теплоотдачи калорифера, k = 21,1;

Т_ср - средняя температура теплоносителя, C

Т_cp = C; (102)

t_ср - средняя температура воздуха, проходящего через теплоноситель, C

t_cp = C; (103)

Q_k = 88,8 21,1(60-20) = 74947,2 ккал/час;

3.9.10 Техника безопасности

Проветривание шахты осуществляется при помощи вентилятора ВОД-30, расположенного на поверхности у воздухоподающих стволов.

Вентиляторные установки главного проветривания осматриваются не реже одного раза в сутки рабочими, наземными главным механиком шахты, и не менее раз в месяц главным или старшим механиком шахты. Результаты осмотра заносятся в «книгу осмотра вентиляторных установок и проверки реверсирования».

Главная вентиляторная установка оборудуется аппаратурой дистанционного управления и контроля типа УКВГ, которая предусматривает:

- работу без постоянного присутствия людей;

- аварийное отключение вентилятора, вышедшего из строя и ввод в работу резервного.

- реверсирование воздушной струи.

В случае остановки главной вентиляторной установки главной установки прекращается работа и люди выходят на свежую струю воздуха, снимается электроэнергия с оборудования.

При отключении вентиляторной установки более 30 мин люди поднимаются на поверхность.

Контроль расхода и движения воздуха осуществляется:

1) в исходящих струях очистного, подготовительных забоев и шахты в целом.

2) В поступающих главных воздушных струях шахты, в местах разветвлений поступающих струй, у забоев подготовительных выработок, вентиляторов местного проветривания, в поступающих или исходящих струях камер.

В местах замера количества воздуха на главных входящих и исходящих струях шахты должны быть устроены замерные станции.

Во всех местах замера количества воздуха должны быть доски, на которых записываются: дата замера, площадь поперечного сечения выработки (замерной станции), расчетное и фактическое количество воздуха, скорость воздушной струи.



3.10 Транспорт

Проектом принята полная конвейеризация транспортировки горной массы из очистного и подготовительных забоев до поверхности.

Отбитый уголь выдается по конвейерному штреку 3-1-1 через гезенк ссыпается на конвейерный штрек 3-1-2 по нему через гезенк ссыпается на конвейерный бремсберг, по которому поступает в конвейерный наклонный ствол, а через него на поверхность. Штрека оборудуются конвейерами 2ПТ-120 и 1ЛТ-120, бремсберг и ствол оборудуются конвейерами 2ЛУ-120.

В качестве вспомогательного транспорта проектом предусматривается использование монорельсовых дизелевозов.

3.11 Электроснабжение

3.11.1 Расчет ПУПП №1

Выбор ПУПП №1

Потребителем электроэнергии от данной передвижной учасковой понизительной подстанции является комбайн К-500Ю. Характеристика электроприемников сведена в таблице 14.

Таблица 14

Характеристика электроприемников ПУПП №1

Наименование Потребителя	Тип двигателя	Коли-чество	Номиналь-ная мощ-ность Р, кВт	Номиналь-ный ток I ном, А	Пусковой ток I пуск, А	Коэффи-циент мощности	КПД	Суммарная установленная мошность, кВт
Комбайн K-500Ю
Привод шнеков	ДКВ-250	2	250	158	1100	0,85	0,94	500
Привод насоса гидросистемы	АИУМВВ200L	1	45	30	195	0,86	0,92	45
Привод подачи	АИУМВВ200L	2	45	30	195	0,86	0,92	90
Итого								635

Расчетная мощность ПУПП определяется по формуле:

S p = (104)

где к_с - коэффициент спроса, для одного потребителя, принимается равным 1;

Р_уст - суммарная установленная мощность электроприемников участка, согласно таблице 1,

Р_уст =635 кВт, соs- условный средневзвешенный коэффициент мощности, принимается соs = 0,85.

По расчетной мощности выбирается ПУПП, которая должна удовлетворять условию:

S_H (105)

Согласно указанному требованию принимается трансформаторная подстанция типа ТСВП-630/6/1,2.

3.11.2 Выбор и проверка кабельной сети

Выбор кабельной сети по допустимой нагрузке

Выбор кабелей по допустимой нагрузке производятся по условию

I дд I р, (106)

где 1дд - длительно допустимый по нагреву ток кабеля с соответствующим сечением; 1р - рабочий ток кабеля.

При наличии на одной машине нескольких одновременно работающих двигателей, рабочий ток кабеля определяется как сумма номинальных токов электродвигателей. Тогда рабочий ток кабеля №1 определится по выражению:

I p1 = 2*Iн.шн + Iн.гидр + 2*Iн.под = 2*158+30+2*30 = 406А,

где 1нлин, 1н.гидр, 1н.под- номинальные токи электродвигателей соответственно шнеков, гидросистемы и подачи.

Рабочий ток кабеля №2:

I p2= Iн.шн+ Iн.гидр = 158+30=188А,

Рабочий ток кабеля №3:

I p3= Iн.шн=158А,

Рабочий ток кабеля №4:

I p4= Iн.под=2*30=60А.

В связи с тем, что в подземных выработках шахт Кузбасса фактическая температура окружающей среды ниже 25°С, необходимо пересчитать рабочие токи к температуре окружающей среды 20°С, согласно выражению:

p1 = (107)

где k - поправочный коэффициент на температуру окружающей среды для указанных условий составит 1,06.



p1= , p2= p3= p4=

Выбор типов и сечений кабелей сведен в таблицу 15.

Таблица 15

Выбор типов и сечений кабелей

№ кабеля по схеме	Расчетный ток кабеля, А	Принятый тип кабеля	Длительно допустимый ток, А
1	383	2КГЭШ 3х50+1х10+3х4	400
2	177	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	200
3	149	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	200
4	57	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	200

Кабели №3, №4 выбраны из условия обеспечения чувствительности максимальной токовой защиты не менее 1,5.

Проверка кабельной сети по допустимым потерям напряжения в нормальном режиме

Суммарные потери напряжения определяются:

В,(108)

где потери напряжения в трансформаторе, В; суммарные потери напряжения в рассматриваемой кабельной ветви участка, В;

Относительная потеря напряжения в трансформаторе определяется по формуле:

%,(109)



где = S_р/S_н коэффициент загрузки трансформатора;U_а,U_p относительная величина, соответственно, активный и реактивной составляющих напряжения короткого замыкания трансформатора,%;

и вычисляются по формулам:

%,(110)

где потери мощности короткого замыкания в трансформаторе, кВт; напряжение короткого замыкания трансформатора,%.

%

%

Потери напряжения в трансформаторе составят:

%

Потери напряжения в абсолютных величинах составят:

В, (111)

где вторичное напряжение трансформатора при холостом ходе, В;

В;

Потери напряжения в кабеле определяются по формуле:

В,(112)

где рабочий ток в кабеле, А; , соответственно активное и индуктивное сопротивление кабеля. Сопротивления кабелей сведены в таблицу 15.

Таблица 15

Определения сопротивления кабелей

Тип кабеля	Длина ,м	Удельное сопротивление, Ом	Сопротивление кабеля, Ом
		R0	x0	rk	xk
2КГЭШ 3х50+1х10+3х4	150	0,423	0,075	0,0317	0,0056
КГЭШ 3х50+1х10+3х4	300	0,423	0,075	0,1269	0,0225
КГЭШ 3х50+1х10+3х4	300	0,423	0,075	0,1269	0,0225
КГЭШ 3х50+1х10+3х4	300	0,423	0,075	0,1269	0,0225

Тогда потери напряжения в кабелях составят:

Суммарные потери напряжения составят:

В;

допустимая потеря напряжения в сети определяется по выражению:



Сеть удовлетворяет условиям эксплуатации, если сохраняется соотношение:

Условие выполняется.

Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удаленного электродвигателя

Допустимое минимальное напряжение на зажимах при пуске:

где; К минимальная кратность пускового момента электродвигателя, обеспечивающая трогания с места и разгон исполнительного органа рабочей машины, для добычных комбайнов при пуске под нагрузкой принимается равным 1,1-1,2; а- кратность пускового момента, принимается а=2,4.

Напряжение на зажимах электродвигателя, при пуске, определяется по формуле:

В, (113)

где потери напряжения в сети от остальных работающих двигателей (кроме запускаемого) при номинальном напряжении в тех участках сети, через которые получает питание комбайновый двигатель, В; начальный пусковой ток двигателя, А; R, X соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивление трансформатора и кабелей, по которым проходит пусковой ток запускаемого электродвигателя; cos коэффициент мощности электродвигателя при пусковом режиме принимается равным 0,5.

Активное и индуктивное сопротивление определяется по формулам:

(114)

(115)

Тогда суммарные активные и индуктивные сопротивления трансформатора и кабелей, по которым проходит пусковой ток запускаемого электродвигателя примут значения:

Потери напряжения в сети от остальных работающих двигателей определяются по формуле:

(116)

где средневзвешенный коэффициент загрузки электродвигателей, кроме запускаемого;

Тогда напряжение на зажимах электродвигателя при пуске составит:

В;

Параметры схемы электроснабжения приняты правильно, если выполняется следующее условие:

Условие выполняется.

3.11.3Токи короткого замыкания.

Расчет токов короткого замыкания

Ток двухфазного к.з. в любой точке низковольтной сети участка шахты определяется по формуле:

I ⁽²⁾_к.з.min = (117)

где _к - суммарное активное сопротивлен кабелей принятое из расчёта рабочей температуры жил б5⁰С по которым последовательно проходит ток короткого замыкания до рассматриваемой точки, определено в разделе "Проверка кабельной сети по потерям напряжения"; rоа - суммарное переходное сопротивление контактов и элементов аппаратов, а также переходное сопротивление в месте к.з., принимается равным 0,005 Ом на один коммутационный аппарат, включая точку к.з.; т - число коммутационных аппаратов, через контакты которых последовательно проходит ток к.з , включая автоматический выключатель ПУПП; r_c - сопротивление высоковольтной распределительной сети приведенное ко вторичной обмотке трансформатора; _к суммарное индуктивное сопротивление кабелей, по которым последовательно проходит ток к.з. до рассматриваемой точки.

Индуктивное сопротивление высоковольтной распределительной сети определяется по формуле:

Xc = (118)

где Sк.з- мощность к.з. на вводе ПУПП, при отсутствии конкретных данных можно принять равным 50 МВА

Токи трехфазного короткого замыкания в тех же точках, для которых рассчитаны токи двухфазного к.з., определяются как:

I ⁽³⁾_к.з.max = 1,6* I ⁽²⁾_к.з.min ,А,

где 1,6 - суммарный переводной коэффициент расчетного тока двухфазного к.з., опредедяемого для условий, способствующих его минимальному значению, к току трехфазного к.з., определяемому для условий способствующих его максимальному значению.

В точке короткого замыкания К1ток двухфазного к.з. примет значение:

I ⁽²⁾_к.1min =

ток трехфазного к.з. при этом составит

I⁽³⁾_к..1.max = 1,6*5076=8121 А,

В точке короткого замыкания К2 ток двухфазного к.з примет значение:

I ⁽²⁾_к.2.min =

ток трехфазного к.з. при этом составит:

I⁽³⁾_к..2.max = 1,6*4340=6944 А,

В точке короткого замыкания КЗ ток двухфазного к.з., примет значение:

I ⁽²⁾_к.3.min =

ток трехфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..3.max = 1,6*4258=6813 А,

Вточке короткого замыкания К4 ток двухфазного к.з., примет значение:

I ⁽²⁾_к.4.min =

ток трехфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..4.max = 1,6*2381=3809 А,

В точке короткого замыкания К5 ток двухфазного к.з., примет значение:

I ⁽²⁾_к.5.min =

ток трёхфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..5.max = 1,6*2381=3809 А,

В точке короткого замыкания К6 ток двухфазного к.з., примет значение:

I ⁽²⁾_к.6.min =

ток трехфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..6.max = 1,6*2381=3809 А.

3.11.4 Выбор аппаратуры управления

Фидерный выключатель, магнитный пускатель и выбираются из условия:

где номинальный ток выбираемого аппарата, А;

Отключающая способность аппарата должна соответствовать условию:

Выбор и проверка защитной аппаратуры сводится в таблицу 16.

Таблица 16

Выбор защитной аппаратуры и уставок её защиты

Тип аппарата	Номин. ток ап.та, А	Расчётный ток линии, IP, А	Транзитный ток, А	Допуст. нагруз. на вводные зажимы, А	Отключ. ток ап.та, А	Ток 3фазного К.З. на выходе, А	Ток уставки, А	Ток 2фазного К.З. в удаленной точке, А	Коэффициент чувствительности, kч
АВ-400ДO2	400	406		480	11000	6944	1400	2381	1,7
ПВ-1 140-250	250	188		500	3000	6813	1300	2381	1,7
ПВ-1 140-250	250	158	60	500	3000	6813	120	2381	1,7
ПРВ-М-125	125	60		250	2500	6813	400	2381	1,7

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей и магнитных пускателей для защиты магистрали определяется по формуле:

(119)

где номинальный пусковой ток защищаемого электродвигателя; сумма номинальных токов всех остальных электроприёмников

Для защиты ответвлений величина уставки тока срабатывания реле определяется как:

К уставке принимается ближайшая промаркированная уставка. Выбранная уставка срабатывания реле проверяется по расчетному минимальному току двухфазного короткого замыкания в наиболее удаленной точке защищаемой ветви. При этом отношение расчётного минимального тока двухфазного короткого замыкания к уставке тока срабатывания реле должна удовлетворять условию:

Выбор уставок сведен в таблицу 4.

Уставка максимальной токовой защиты ПУПП принимается на 1-2 ступени по сравнению с уставкой реле предыдущего аппарата. В данном случае Iу.ПУПП=1600 А.

3.11.5 РАСЧЕТ ПУПП №2

3.11.5.1 Выбор ПУПП №2

Потребителем электроэнергии от данной передвижной участковой понизительной подстанции является лавный конвейер «КСЮ-381», перегружатель «ПСМ» и пусковой агрегат АПВИ-1140. Характеристика электроприемников сведена в таблице 17.

Таблица 17

Характеристика электроприемников ПУПП №2

Наимено-вание пот-ребителя	Тип двигателя	Коли-чество	Номиналь-ная мощность Р, кВт	Номиналь-ный ток I ном, А	Пуско-вой ток I пуск, А	cos	КПД	Суммарная установленная мошность кВт
КСЮ-381	SGS-315L 12/4 250/85	2	250	98	670	0,92	0,93	500

Расчетная мощность ПУПП определяется по формуле (104), где коэффициент спроса определяется по выражению:

к_С =0,4+0,6*

Тогда

Sр =

По расчетной мощности выбирается трансформаторная подстанция, которая должна удовлетворять условию:

Sн

Согласно указанному требованию принимается трансформаторная подстанция типа - ТСВП-630/6/1,2

3.11.5.2 Выбор и проверка кабельной сети

Выбор кабельной сети по допустимой нагрузке

Рабочий ток магистрального кабеля определяется по выражению:

I р1 =

Рабочий ток кабеля №2:

I р2 = I н1+ I н2=210+210=420А,

Рабочий ток кабеля №3:

I р3 = I н3=210А,

Выбор типов и сечений кабелей сведен в таблицу 18.

Таблица 18

Выбор типов и сечений кабелей

№ кабеля по схеме	Расчетный ток кабеля, А	Принятый тип кабеля	Длительно допустимый ток, А
1	2	3	4
1	217	КГЭШ 3х95+1х10+3х4	290
2	198	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	200
3	198	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	200

Проверка кабельной сети по допустимым потерям напряжения в нормальном режиме

Относительная потеря напряжения в трансформаторе составит:

%

Потери напряжения в абсолютных величинах составят:

В;

Сопротивления кабелей сведены в таблицу 19.

Таблица 19

Определения сопротивления кабелей

Тип кабеля	Длина ,м	Удельное сопротивление, Ом	Сопротивление кабеля, Ом
		r0	x0	rk	xk
1	2	3	4	5	6
КГЭШ 3х95+1х10+3х4	50	0,223	0,075	0,0223	0,0075
КГЭШ 3х50+1х10+3х4	50	0,423	0,075	0,0101	0,0019
КГЭШ 3х50+1х10+3х4	310	0,423	0,075	0,1269	0,0225



Тогда потери напряжения в кабелях составят:

Суммарные потери напряжения составят:

В;

Потери напряжения в обоих ветвях не превышает допустимой величины 117В, следовательно сеть удовлетворяет условиям эксплуатации.

Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удаленного электродвигателя.

Допустимое минимальное напряжение на зажимах при пуске:

то есть потери напряжения при пуске не должны превышать:

Потери напряжения при протекании пускового тока в трансформаторе определяются по выражению:

где n-количество одновременно запускаемых двигателей;

I_пуск.- начальный пусковой ток запускаемых двигателей;

- суммарный ток нормально работающих двигателей

Потери напряжения в кабелях при пуске определяются по выражению:

в кабеле №1

в кабеле №2

Суммарные потери напряжения составят:

251 В<332 В

Таким образом сеть удовлетворяет условиям эксплуатации.

3.11.5.3 Токи короткого замыкания

Расчет токов короткого замыкания

В точке короткого замыкания К1 ток двухфазного к.з. примет значение:

I ⁽²⁾_к..1min =



ток трехфазного к.з. при этом составит:

I⁽³⁾_к..1.max = 1,6*5076=8121 А,

В точке короткого замыкания К2 ток двухфазного к.з. примет значение:

I ⁽²⁾_к.2.min =

ток трехфазного к.з. при этом составит:

I⁽³⁾_к..2.max = 1,6*4429=7087 А,

В точке короткого замыкания КЗ ток двухфазного к.з., примет значение:

I ⁽²⁾_к.3.min =

ток трехфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..3.max = 1,6*4354=6967 А,

ток трехфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..4.max = 1,6*4146=6633А,

В точке короткого замыкания К4 ток двухфазного к.з., примет значение:



I ⁽²⁾_к.5.min =

ток трёхфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..5.max = 1,6*2448=3916А,

В точке короткого замыкания К5 ток двухфазного к.з., примет значение:

I ⁽²⁾_к.6.min =

ток трехфазного к.з., при этом составит:

I⁽³⁾_к..6.max = 1,6*3900=6240А

3.11.5.4 Выбор аппаратуры управления

Выбор и проверка защитной аппаратуры сводится в таблицу 20.

Таблица 20

Выбор и проверка защитной аппаратуры и уставок ее защиты

Тип аппарата	Номин. ток ап.та, А	Расчётный ток линии, IP, А	Транзитный ток, А	Допуст. нагруз. на вводные зажимы, А	Отключ. ток ап.та, А	Ток 3фазного К.З. на выходе, А	Ток уставки, А	Ток 2фазного К.З. в удаленной точке, А	Коэффициент чувствительности, kч
АВ-4000ДO2	400	217		480	11000	7087	1600	2448	1,53
ПВ-1 140-250	250	198	161	500	3000	6967	1500	4146	2,76
ПРВ-М-125	250	198	2	250	2500	6967	700	2448	1,5

Уставка максимальной токовой защиты ПУПП принимается на 1-2 ступени по сравнению с уставкой реле предыдущего аппарата. В данном случае I_у.пупп=1800 А.

3.11.6 РАСЧЕТ ПУПП №3

3.11.6.1 Выбор ПУПП №3

Потребителем электроэнергии от данной передвижной участковой понизительной подстанции сведены в таблице 21.

Таблица 21

Характеристика электроприемников ПУПП №3

Наименование потребителя	Тип Двигателя	количество	Номинальная мощность Р, кВт	Номинальный ток I ном, А	Пусковой ток I пуск, А	Коэффи-циент мощнос-ти cos	КПД	Суммарная установлен-ная мошность кВт
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Перегружатель ПСМ-30	SGS-315	1	250	210	670	0,83	0,9	250
Дробилка ДУ-1Р99М	ВРП-280	1	110	93	423	0,86	0,91	110
СНТ-32, в том числе		2+1	58					116
Основной насос	ВР225М4 53/4	2+1	55	62	380	0,88	0,92	110
Подпиточный насос	2ВР90L2	2+1	3	3,7	22	0,81	0,825	6
ЛПК-10Б	ВР132М4	2	30	33,5	191	0,88	0,895	60
УНГЛ 90/32	ВАО-62/4	2	17	14	98	0,8	0,87	34
КОСВО	ВРП-225М4	2	55	46	260	0,86	0,9	110
Насос НШВС-250	2ВР-250	2	75	65	390	0,87	0,88	150
АПШ-1	ВРП-160S4	2	4	3,5				8
Итого								920



Расчетная мощность ПУПП определяется по формуле (104), коэффициент спроса равен:

kс = 0,4+0,6*

Тогда:

S p =

По расчетной мощности выбирается трансформаторная подстанция, которая должна удовлетворять условию (105):

S н

Согласно указанному требованию принимается трансформаторная подстанция типа ТСВП-630/6/1,2.

3.11.6.2 Выбор и проверка кабельной сети

Выбор кабельной сети по допустимой нагрузке

Расчет рабочих токов и выбор кабелей сведен в таблицу 22.

Таблица 22

Выбор типа и сечений кабелей

№, кабеля	Коэффициент спроса	Рабочий ток, А	Тип кабеля	Длительно допустимый ток, А
1	2	3	4	5
1	0,56	330	2КГЭШ-Зх50+1х10	200
2	1	196	КГЭШ-Зх50+1х10	200
3	1	65,7	КГЭШ-Зх50+1х10	200
4	1	65,7	КГЭШ-Зх50+1х10	200
5	1	125	КГЭШ-Зх50+1х10	200
6	1	65,7	КГЭШ-Зх35+1х10	150
7	1	65,7	КГЭШ-Зх35+1х10	150
8	1	142	КГЭШ-Зх35+1х10	150
9	1	33,5	КГЭШ-Зх50+1х10	200

Кабели №№ 3, 4, 5, 6, 7, 9 выбраны из условия механической прочности.

Проверка кабельной сети по допустимым потерям напряжения в нормальном режиме

Сопротивления кабелей сведены в таблицу 23.

Таблица 23

Определения сопротивления кабелей

Марка кабеля	Удельное сопротивление, Ом

Подобные документы

• Строительство шахты "Байкаимская". Поле шахты считать нетронутым

  Проект строительства шахты "Байкаимская" по схеме шахта-пласт. Геологическое строение месторождения и шахтного поля, выбор рациональных схем и способов его подготовки. Производственная мощность, срок службы шахты; капитальные затраты и себестоимость.
  
  дипломная работа [367,4 K], добавлен 06.02.2014
  

• Строительство трубопровода в г. Саратов

  Анализ природно-климатических условий строительства. Основные характеристики труб для прокладки подземных инженерных сетей. Проект организации строительства и производства работ, технологическая схема. Охрана труда и техника безопасности на участке.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 04.11.2012
  

• Технология строительства дорожной одежды на участке автомобильной дороги

  Анализ природно-климатических условий района строительства. Техническая характеристика дороги. Размещение производственных предприятий и обеспечение строительства материалами. Технологическая схема комплексной механизации устройства дорожной одежды.
  
  дипломная работа [50,1 K], добавлен 12.02.2011
  

• Проект организации строительства завода

  Порядок составления организационно-технологической схемы строительства, конструктивные решения и организация площадки. Мероприятия по охране труда и технике безопасности. Расчет потребности в материалах и кадрах, продолжительности строительства.
  
  курсовая работа [454,5 K], добавлен 31.10.2009
  

• Специальные работы в структуре строительных работ

  Классификация сетей и сооружений. Технологическое проектирование производства работ. Нормативная база проектирования. Проект организации строительства и производства работ. Технологическая карта и схема. Калькуляция затрат труда, календарный план.
  
  курсовая работа [4,9 M], добавлен 03.10.2013
  

• Проект организации строительства улицы

  Характеристика района строительства, поперечного профиля улицы. Расчёт дренирующего слоя и дорожной одежды. Документальное обеспечение организации и технологии строительства. Мероприятия по охране труда и технике безопасности при выполнении данных работ.
  
  дипломная работа [521,5 K], добавлен 24.04.2015
  

• Проект производства работ на строительство одноэтажного производственного здания в сборном варианте в г. Псков

  Краткая техническая характеристика строящегося объекта. Схемы монтажа основных сборных железобетонных элементов здания. Составление калькуляции трудозатрат и календарного плана строительства объекта. Мероприятия по охране труда и технике безопасности.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 09.12.2014
  

• Разработка основных документов проекта производства работ по возведению гражданского здания

  Строительство двухэтажного жилого дома в г. Саратов. Календарный план строительства, оценка условий его осуществления. Технология и организация выполнения строительного процесса. Расчет площадей временных зданий и сооружений. Указания по охране труда.
  
  курсовая работа [86,5 K], добавлен 14.01.2016
  

• Технология возведения зданий и сооружений

  Суть комплексной механизации и автоматизации строительства. Краткая архитектурно-конструктивная характеристика объекта. Подсчет объемов работ, технология выполнения монтажных работ. Технологическая карта на монтаж сборных железобетонных конструкций.
  
  курсовая работа [135,8 K], добавлен 30.04.2013
  

• Проект производства работ на строительство жилого здания

  Определение основных объемов работ по строительству здания. Количество сборных железобетонных элементов. Глубина заложения фундаментов. Объем земляных работ. Выбор средств механизации и описание производства работ. Расчет временных зданий и сооружений.
  
  курсовая работа [144,8 K], добавлен 25.01.2011
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам