Главная Коллекция "Otherreferats" Строительство и архитектура Реконструкция пансионата отдыха в Лазаревском районе г. Сочи

Реконструкция пансионата отдыха в Лазаревском районе г. Сочи

Характеристика проектирования реконструкции пансионата отдыха. Особенности участка и основных его составляющих. Расчеты необходимых материалов и показателей. Описание объемов работ, технологии и организации строительства. Требования техники безопасности.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 07.07.2009
Размер файла 909,7 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

5025

6532,5

Итого

160191,8

178984,5

Сечение 1-1

С учетом коэффициента надежности по назначению здания гn = 0,95, нагрузка на 1 м 2 фундамента составит q =160,19•103•0,95 = 152,18 кПа

Грузовую площадь фундамента Агр=4,45м2. Вертикальная нагрузка на фундамент от стен и перекрытия равна

N = q•Агр.,

где q - нагрузка на 1 м2 фундамента, q =152,18 кПа,

N= 152,18 •4,45= 655 кН

Размер стороны подошвы фундамента определим по формуле:

b=N/Ro = 655/300 =2,2м

Ro=300 кПа - расчётное сопротивление грунта основания;

Давление на грунт от расчетной нагрузки

Pгр= NII/b=655/2,2=297 кНм<300 кНм;

Материалы существующего фундамента : бетон В20 , арматура АII.

Q<0,6гb2Rbth02b

Найдем h02

Q= Pгр х с=297х0,85=0,6х0,9х0,9хh02х10 > h02=520 мм

Определим необходимую арматуру усиления

М= Pгр х с2/2=297х0,852/2=107,29 кНм;

Mcr=RbtWpl=14х105х1х0,522/3,5=108,6кНм>M=107,29 кНм;

бm=М/( Rbh02b)=107290/(0,9х11,5х100х522)=0,039 > з=0,98

Аs=М/( Rs з h0)=107290/(280х0,98х52)=7,52 см2;

Принимаем 10Ш10AII с Аs=7,85 см2 на 1п.м.

Продольную арматуру принимаем конструктивно Ш10AII с шагом 200мм.

Рисунок 4.1-Усиление фундамента

Сечение 2-2

С учетом коэффициента надежности по назначению здания гn = 0,95, нагрузка на 1 м 2 фундамента составит q =160,19•103•0,95 = 152,18 кПа

Грузовую площадь фундамента Агр=3,48м2. Вертикальная нагрузка на фундамент от стен и перекрытия равна

N = q•Агр.,

где q - нагрузка на 1 м2 фундамента, q =152,18 кПа,

N= 152,18 •3,48= 529,6 кН

Размер стороны подошвы фундамента определим по формуле:

b=N/Ro = 529,6/300 =1,8м

Ro=300 кПа - расчётное сопротивление грунта основания;

Давление на грунт от расчетной нагрузки

Pгр= NII/b=529,8/1,8=294,2 кНм<300 кНм;

Материалы существующего фундамента : бетон В20 , арматура АII.

Q<0,6гb2Rbth02b

Найдем h02

Q= Pгр х с=294,2х0,65=0,6х0,9х0,9хh02х10 > h02=400 мм

Определим необходимую арматуру усиления

М= Pгр х с2/2=294,2х0,652/2=62,15 кНм;

Mcr=RbtWpl=14х105х1х0,42/3,5=64кНм>M=62,15 кНм;

бm=М/( Rbh02b)=62150/(0,9х11,5х100х402)=0,038 > з=0,981

Аs=М/( Rs з h0)=62150/(280х0,981х40)=5,66 см2;

Принимаем 10Ш10AII с Аs=7,85 см2 на 1п.м.

Продольную арматуру принимаем конструктивно Ш10AII с шагом 200мм.

4.2 Расчет ж/б монолитного безкапительного безбалочного перекрытия

Сбор нагрузок покрытие приведен в таблице 4.2.

Таблица 4.2 - Сбор нагрузок на покрытие

Нагрузка

Нормативная нагрузка, Н/м2

Коэффициент надежности

по нагрузке

Расчетная нагрузка, Н/м2

Ж/б плита д=160мм

4000

1,1

4400

Два слоя изола

70

1,2

90

Утеплитель - перлитопласт-бетон г=2000 Н/м2 д=120мм

240

1,2

288

Ц/п стяжка г=1800 Н/м2 д=30мм

540

1,1

594

Водоизоляционный ковер из 3-х слоев рубероида

200

1,1

220

Защитный слой гравия

втопленного в мастику д=15мм

120

1,1

156

Итого

5170

5748

Временная нагрузка

Снеговая нагрузка: рн=0,53кПа; рр=0,8кПа.

Сбор нагрузок покрытие приведен в таблице 4.2.

Таблица 4.2 - Сбор нагрузок на покрытие

Нагрузка

Нормативная нагрузка, Н/м2

Коэффициент надежности

по нагрузке

Расчетная нагрузка, Н/м2

Ж/б плита д=160мм

4000

1,1

4400

Ц/п стяжка г=1800 Н/м2 д=30мм

540

1,1

594

Паркет г=5000 Н/м2 д=20мм

100

1,2

120

Перегородки

500

1,1

550

Итого

5140

5664

Временная нагрузка

gн = 1500 Н/м2 gр = 1500х1,3=1950 Н/м2

Нагрузка на верхний ригель рамы постоянная:

q1 = 5,748х4,45х0,95=33,34 кН/м;

Вес наружной стены и парапета

G1н=0,3х0,6х4,45х9=9,72 кН;

G1р=9,72х1,2х0,95 =11,08 кН;

Снеговая нагрузка

g1=0,8х4,45х0,9=3,2кН;

Нагрузка на средний ригель рамы постоянная:

q2 = 5,664х4,45х0,95=32,28 кН/м;

Вес наружной стены и парапета

G2н=0,3х2,64х4,45х9=42,77 кН;

G2р=42,77х1,2х0,95 =48,76 кН;

временная нагрузка:

g2=1,95х4,45х0,9=10,53 кН/м;

Нагрузки на нижний ригель рамы принимаем равные нагрузкам на среднем ригеле. Дальнейший расчет ведем методом заменяющих рам.

Поперечная рама.

Рисунок 4.2-Расчетная схема поперечной рамы.

Определим геометрические характеристики элементов рамы:

Ip=44,5х1,62/12=20,5 дм2;

Момент инерции колонны:

Iк=3х32/12=6,75 дм2;

Определим погонные жесткости элементов рамы:

л=I/l;

л1= л3= л8= л10= л15= л17=20,5/60=0,342;

л2= л9= л16=20,5/29=0,707;

л4= л5= л6= л7= л11= л12= л13= л14=6,75/28=0,241;

л18= л19= л20= л21=6,75/26,4=0,256;

Определим коэффициенты распределения в узлах рамы.

Узел А

k1= л1/( л1+ л4)=0,342/(0,342+0,241)=0,587;

k4= л4/( л1+ л4)= 0,241/(0,342+0,241)=0,413;

Узел В

k1= л1/( л1+ л2+ л5)=0,342/(0,342+0,707+0,241)=0,265;

k2= л2/( л1+ л2+ л5)= 0,707/(0,342+0,707+0,241)=0,548;

k5= л5/( л1+ л2+ л5)= 0,241/(0,342+0,707+0,241)=0,187;

Узел С(Как симметричный )

k2=0,548;

k3=0,265;

k6=0,187;

Узел D(Как симметричный )

k3=0,587;

k7=0,413;

Узел Е

k4= л4/( л4+ л8+ л11)=0,241/(0,241+0,342+0,241)=0,265;

k8= л8/( л4+ л8+ л11)=0,342/(0,241+0,342+0,241)=0,416;

k11= л11/( л4+ л8+ л11)=0,241/(0,241+0,342+0,241)=0,292;

Узел F

k8= л8/( л8+ л5+ л9+ л12)= 0,342/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,223;

k5= л5/( л8+ л5+ л9+ л12)= 0,241/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,157;

k9= л9/( л8+ л5+ л9+ л12)= 0,707/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,463;

k12= л12/( л8+ л5+ л9+ л12)= 0,241/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,157;

Узел G(Как симметричный )

k9=0,463;

k6=0,157;

k10=0,223;

k13=0,157;

Узел H(Как симметричный )

k7=0,292;

k10=0,416;

k14=0,292;

Узел I

k11= л11/( л11+ л15+ л18)=0,241/(0,241+0,342+0,256)=0,287;

k15= л15/( л11+ л15+ л18)= 0,342/(0,241+0,342+0,256)=0,408;

k18= л18/( л11+ л15+ л18)= 0,256/(0,241+0,342+0,256)=0,305;

Узел K

k15= л15/( л15+ л12+ л16+ л19)= 0,342/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,221;

k12= л12/( л15+ л12+ л16+ л19)= 0,241/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,156;

k16= л16/( л15+ л12+ л16+ л19)= 0,707/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,457;

k19= л19/( л15+ л12+ л16+ л19)= 0,256/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,166;

Узел L(Как симметричный )

k16=0,457;

k13=0,156;

k17=0,221;

k20=0,166;

Узел M(Как симметричный )

k17=0,408;

k14=0,287;

k21=0,305;

Для всех узлов и стержней рамы коэффициент передачи равен 0,5.

Определим начальные моменты:

Консольные моменты :

МА=МД=(33,34+3,2)х0,482/2+11,08х0,48=8,7 кНм;

МЕ=МН=МI=ММ=(32,28+10,53)х0,482/2+48,76х0,48=28 кНм;

Узловые моменты в верхних ригелях:

Моп11=36,54х62/12=109,6 кНм;

Моп12=36,54х2,92/12=25,6 кНм;

Узловые моменты в средних и нижних ригелях:

Моп21=60,36х62/12=181,1 кНм;

Моп22=60,36х2,92/12=42,3 кНм;

Расчет рамы выполняется методом Кросса в табличном варианте.

(Таблица 4.4)

Вычислим пролетные моменты в ригелях.

RА=36,54х6/2-(112-60,3)/6=101кН;

RВ=36,54х6/2+(112-60,3)/6=118,24кН;

Мmax=101х2,76-36,54х2,762/2=139,6кНм;

RВ=36,54х2,9/2=52,98кН;

RС=36,54х2,9/2=52,98кН;

Мmax=52,98х1,45-36,54х1,452/2=38,41кНм;

RЕ=60,36х6/2-(174,4-132,7)/6=174,13кН;

RF=60,36х6/2+(174,4-132,7)/6=188,03кН;

Мmax=174,13х2,88-60,36х2,882/2=251,17кНм;

RG=60,36х2,9/2=87,52кН;

RF=60,36х2,9/2=87,52кН;

Мmax=87,52х1,45-60,36х1,452/2=63,45кНм;

RI=60,36х6/2-(178,3-125,5)/6=172,28кН;

RK=60,36х6/2+(178,3-125,5)/6=189,88кН;

Мmax=172,28х2,68-60,36х2,682/2=216,94кНм;

RK=60,36х2,9/2=87,52кН;

RL=60,36х2,9/2=87,52кН;

Мmax=87,52х1,45-60,36х1,452/2=63,45кНм;

Продольная рама.

Рисунок 4.3-Расчетная схема продольной рамы.

Определим геометрические характеристики элементов рамы:

Ip=44,5х1,62/12=20,5 дм2;

Момент инерции колонны:

Iк=3х32/12=6,75 дм2;

Определим погонные жесткости элементов рамы:

л=I/l;

л1= л5= л13= л17= л29= л33=20,5/47,8=0,429;

л2= л4= л14= л16= л30= л32=20,5/60=0,342;

л3= л15= л31=20,5/29=0,707;

л12= л18= л28= л34=20,5/37=0,554;

л27= л35=20,5/35,2=0,582;

л6= л7= л8= л9= л10= л11= л19= л20= л21= л22= л23= л24= л25= л26=6,75/28=0,241;

л36= л37= л38= л39= л40= л41=л42= л43= л44= л45=6,75/26,4=0,256;

Определим коэффициенты распределения в узлах рамы.

Узел А

k1= л1/( л1+ л6)=0,429/(0,429+0,241)=0,64;

k6= л6/( л1+ л6)= 0,241/(0,429+0,241)=0,36;

Узел В

k1= л1/( л1+ л2+ л7)=0,429/(0,429+0,342+0,241)=0,424;

k2= л2/( л1+ л2+ л7)= 0,342/(0,429+0,342+0,241)=0,338;

k7= л7/( л1+ л2+ л7)= 0,241/(0,429+0,342+0,241)=0,238;

Узел С

k2= л2/( л2+ л3+ л8)=0,342/(0,342+0,707+0,241)=0,265;

k3 =л3( л2+ л3+ л8)= 0,707/(0,342+0,707+0,241)=0,548;

k8 =л8/( л2+ л3+ л8)= 0,241/(0,342+0,707+0,241)=0,187;

Узел D(Как симметричный )

k3=0,548;

k4=0,265;

k9=0,187;

Узел E(Как симметричный )

k4=0,338;

k5=0,424;

k10=0,238;

Узел F(Как симметричный )

k5=0,64;

k11=0,36;

Узел G

k12= л12/( л12+ л19)=0,554/(0,554+0,241)=0,697;

k19= л19/( л12+ л19)=0,241/(0,554+0,241)=0,303;

Узел H

k12= л12/( л12+ л6+ л13+ л20)= 0,554/(0,554+0,241+0,429+0,241)=0,378;

k6= л6/( л12+ л6+ л13+ л20)= 0,241/(0,554+0,241+0,429+0,241)=0,164;

k13= л13/( л12+ л6+ л13+ л20)= 0,429/(0,554+0,241+0,429+0,241)=0,294;

k20= л20/( л12+ л6+ л13+ л20)= 0,241/(0,554+0,241+0,429+0,241)=0,164;

Узел I

k13 =л13/( л13+ л7+ л14+ л21)= 0,429/(0,429+0,241+0,342+0,241)=0,343;

k7 =л7/( л13+ л7+ л14+ л21)= 0,241/(0,429+0,241+0,342+0,241)=0,192;

k14 =л14/( л13+ л7+ л14+ л21)= 0,342/(0,429+0,241+0,342+0,241)=0,273;

k21 =л21/( л13+ л7+ л14+ л21)= 0,241/(0,429+0,241+0,342+0,241)=0,192;

Узел K

k14 =л14/( л14+ л8+ л15+ л22)= 0,342/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,224;

k8 =л8/( л14+ л8+ л15+ л22)= 0,241/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,157;

k15 =л15/( л14+ л8+ л15+ л22)= 0,707/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,462;

k22 =л22/( л14+ л8+ л15+ л22)= 0,241/(0,342+0,241+0,707+0,241)=0,157;

Узел L(Как симметричный )

k15=0,462;

k9=0,157;

k16=0,224;

k23=0,157;

Узел M(Как симметричный )

k16=0,273;

k10=0,192;

k17=0,343;

k24=0,192;

Узел N(Как симметричный )

k17=0,164;

k11=0,164;

k18=0,378;

k25=0,164;

Узел O(Как симметричный )

k18=0,697;

k26=0,303;

Узел P

k27= л27/( л27+ л36)=0,582/(0,582+0,256)=0,695;

k36= л36/( л27+ л36)=0,256/(0,582+0,256)=0,305;

Узел Q

k27= л27/( л27+ л19+ л28+ л37)= 0,582/(0,582+0,241+0,554+0,256)=0,356;

k19= л19/( л27+ л19+ л28+ л37)= 0,241/(0,582+0,241+0,554+0,256)=0,148;

k28= л28/( л27+ л19+ л28+ л37)= 0,554/(0,582+0,241+0,554+0,256)=0,339;

k37= л37/( л27+ л19+ л28+ л37)= 0,256/(0,582+0,241+0,554+0,256)=0,157;

Узел R

k28=л28/( л28+ л20+ л29+ л38)= 0,554/(0,554+0,241+0,429+0,256)=0,374;

k20 =л20/( л28+ л20+ л29+ л38)= 0,241/(0,554+0,241+0,429+0,256)=0,163;

k29 =л29/( л28+ л20+ л29+ л38)= 0,429/(0,554+0,241+0,429+0,256)=0,290;

k38 =л38/( л28+ л20+ л29+ л38)= 0,256/(0,554+0,241+0,429+0,256)=0,173;

Узел S

k29 =л29/( л29+ л21+ л30+ л39)= 0,429/(0,429+0,241+0,342+0,256)=0,338;

k21=л21/( л29+ л21+ л30+ л39)= 0,241/(0,429+0,241+0,342+0,256)=0,190;

k30 =л30/( л29+ л21+ л30+ л39)= 0,342/(0,429+0,241+0,342+0,256)=0,270;

k39 =л39/( л29+ л21+ л30+ л39)= 0,256/(0,429+0,241+0,342+0,256)=0,202;

Узел T

k30 =л30/( л30+ л22+ л31+ л40)= 0,342/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,221;

k22=л22/( л30+ л22+ л31+ л40)= 0,241/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,156;

k31 =л31/( л30+ л22+ л31+ л40)= 0,707/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,457;

k40 =л40/( л30+ л22+ л31+ л40)= 0,256/(0,342+0,241+0,707+0,256)=0,166;

Узел U(Как симметричный )

k31=0,457;

k23=0,156;

k32=0,221;

k41=0,166;

Узел V(Как симметричный )

k32=0,270;

k24=0,190;

k33=0,338;

k42=0,202;

Узел W(Как симметричный )

k33=0,290;

k25=0,163;

k34=0,374;

k43=0,173;

Узел X(Как симметричный )

k34=0,339;

k26=0,148;

k35=0,356;

k44=0,157;

Узел Y(Как симметричный )

k35=0,695;

k45=0,305;

Для всех узлов и стержней рамы коэффициент передачи равен 0,5.

Определим начальные моменты:

Консольные моменты :

МА=МF=8,7 кНм;

МG=МO=МP=МY=28 кНм;

Узловые моменты в верхних ригелях:

Моп11= Моп15=36,54х4,782/12=69,6 кНм;

Моп12= Моп14=36,54х62/12=109,6 кНм;

Моп13=36,54х2,92/12=25,6 кНм;

Узловые моменты в средних и нижних ригелях:

Моп27= Моп35=60,36х3,522/12=62,3 кНм;

Моп12= Моп28= Моп18= Моп34=60,36х3,72/12=68,9 кНм;

Моп13= Моп29= Моп17= Моп33=60,36х4,782/12=114,9 кНм;

Моп14= Моп30= Моп16= Моп32=60,36х62/12=181,1 кНм;

Моп15= Моп31=60,36х2,92/12=42,3 кНм;

Расчет рамы выполняется методом Кросса в табличном варианте.

(Таблица 4.5)

Вычислим пролетные моменты в ригелях.

RА=36,54х4,78/2-(99,7-30,6)/4,78=72,88кН;

RВ=36,54х4,78/2+(99,7-30,6)/4,78=101,79кН;

Мmax=72,88х2-36,54х22/2=72,68кНм;

RB=36,54х6/2-(83,3-109,2)/6=113,94кН;

RC=36,54х6/2+(83,3-109,2)/6=105,3кН;

Мmax=113,94х3,12-36,54х3,122/2=177,65кНм;

RС=36,54х2,9/2=52,98кН;

RD=36,54х2,9/2=52,98кН;

Мmax=52,98х1,45-36,54х1,452/2=38,41кНм;

RG=60,36х3,7/2-(103,3-90,4)/3,7=94,67кН;

RH=60,36х3,7/2+(103,3-90,4)/3,7=128,67кН;

Мmax=94,67х1,57-60,36х1,572/2=74,24кНм;

RН=60,36х4,78/2-(154,6-118,4)/4,78=136,69кН;

RI=60,36х4,78/2+(154,6-118,4)/4,78=151,83кН;

Мmax=136,69х2,26-60,36х2,262/2=154,77кНм;

RI=60,36х6/2-(83,3-109,2)/6=197,58кН;

RK=60,36х6/2+(83,3-109,2)/6=164,58кН;

Мmax=197,58х3,27-60,36х3,272/2=323,37кНм;

RK=60,36х2,9/2=87,52кН;

RL=60,36х2,9/2=87,52кН;

Мmax=87,52х1,45-60,36х1,452/2=63,45кНм;

RP=60,36х3,52/2-(82,8-38,5)/3,52=93,64кН;

RQ=60,36х3,52/2+(82,8-38,5)/3,52=118,82кН;

Мmax=93,64х1,55-60,36х1,552/2=72,63кНм;

RQ=60,36х3,7/2-(104,2-84,8)/3,7=106,43кН;

RR=60,36х3,7/2+(104,2-84,8)/3,7=116,91кН;

Мmax=106,43х1,76-60,36х1,762/2=93,83кНм;

RR=60,36х4,78/2-(155,4-119,7)/4,78=136,79кН;

RS=60,36х4,78/2+(155,4-119,7)/4,78=151,73кН;

Мmax=136,79х2,27-60,36х2,272/2=155кНм;

RS=60,36х6/2-(181,4-144,8)/6=187,18кН;

RT=60,36х6/2+(181,4-144,8)/6=174,98кН;

Мmax=187,18х3,1-60,36х3,12/2=290,23кНм;

RT=60,36х2,9/2=87,52кН;

RU=60,36х2,9/2=87,52кН;

Мmax=87,52х1,45-60,36х1,452/2=63,45кНм;

Рисунок 4.4-Направление действия моментов на участках перекрытия.

Полученные изгибающие моменты распределяем между надколонными и пролетными полосами ригеля рамы.

Участки верхнего яруса:

5'

Мx=-0,72х30,6=-22,03кНм;

My=-0,72х60,3=-43,42кНм;

6'

Мx=0,52х72,68=37,79 кНм;

My=-0,28х60,3=-16,88 кНм;

7'

Мx=-0,72х99,7=-71,78 кНм;

My=-0,72х60,3=-43,42 кНм;

8'

Мx=0,52х177,65=92,38 кНм;

My=-0,28х60,3=-16,88 кНм;

9'

Мx=-0,72х83,3=-60 кНм;

My=-0,72х60,3=-43,42 кНм;

10'

Мx=0,52х38,41=19,97 кНм;

My=-0,28х60,3=-16,88 кНм;

15'

Мx=-0,28х30,6=-8,57 кНм;

My=0,52х139,6=72,59 кНм;

16'

Мx=0,48х72,68=34,89 кНм;

My=0,48х139,6=67 кНм;

17'

Мx=-0,28х99,7=-27,92 кНм;

My=0,52х139,6=72,59 кНм;

18'

Мx=0,48х177,65=85,27 кНм;

My=0,48х139,6=67 кНм;

19'

Мx=-0,28х83,3=-23,32 кНм;

My=0,52х139,6=72,59 кНм;

20'

Мx=0,48х38,41=18,44 кНм;

My=0,48х139,6=67 кНм;

25'

Мx=-0,72х30,6=-22,03 кНм;

My=-0,72х112=-80,64 кНм;

26'

Мx=0,52х72,68=37,79 кНм;

My=-0,28х112=-31,36 кНм;

27'

Мx=-0,72х99,7=-71,78 кНм;

My=-0,72х112=-80,64 кНм;

28'

Мx=0,52х177,65=92,38 кНм;

My=-0,28х112=-31,36 кНм;

29'

Мx=-0,72х83,3=-60 кНм;

My=-0,72х112=-80,64 кНм;

30'

Мx=0,52х38,41=19,97 кНм;

My=-0,28х112=-31,36 кНм;

35'

Мx=0,28х30,6=-8,57 кНм;

My=0,52х38,41=19,97 кНм;

36'

Мx=0,48х72,68=34,89 кНм;

My=0,48х38,41=18,44 кНм;

37'

Мx=-0,28х99,7=-27,92 кНм;

My=0,52х38,41=19,97 кНм;

38'

Мx=0,48х177,65=85,27 кНм;

My=0,48х38,41=18,44 кНм;

39'

Мx=-0,28х83,3=-23,32 кНм;

My=0,52х38,41=19,97 кНм;

40'

Мx=0,48х38,41=18,44 кНм;

My=0,48х38,41=18,44 кНм;

Участки среднего яруса:

3”

Мx=-0,72х40,4=-29,09 кНм;

My=-0,72х132,7=-95,54 кНм;

4”

Мx=0,52х74,24=38,60 кНм;

My=-0,28х132,7=-37,16 кНм;

5”

Мx=-0,72х103,3=-74,38 кНм;

My=-0,72х132,7=-95,54 кНм;

6”

Мx=0,52х154,77=80,48 кНм;

My=-0,28х132,7=-37,16 кНм;

7”

Мx=-0,72х154,6=-111,31 кНм;

My=-0,72х132,7=-95,54 кНм;

8”

Мx=0,52х323,37=168,15 кНм;

My=-0,28х132,7=-37,16 кНм;

9”

Мx=-0,72х147,1=-105,9 кНм;

My=-0,72х132,7=-95,54 кНм;

10”

Мx=0,52х63,45=32,99 кНм;

My=-0,28х132,7=-37,16 кНм;

13”

Мx=-0,28х40,4=-11,31 кНм;

My=0,52х251,17=130,61 кНм;

14”

Мx=0,48х74,24=35,64 кНм;

My=0,48х251,17=120,56 кНм;

15”

Мx=-0,28х103,3=-28,92 кНм;

My=0,52х251,17=130,61 кНм;

16”

Мx=0,48х154,77=74,29 кНм;

My=0,48х251,17=120,56 кНм;

17”

Мx=-0,28х154,6=-43,29 кНм;

My=0,52х251,17=130,61 кНм;

18”

Мx=0,48х323,37=155,22 кНм;

My=0,48х251,17=120,56 кНм;

19”

Мx=-0,28х147,1=-41,19 кНм;

My=0,52х251,17=130,61 кНм;

20”

Мx=0,48х63,45=30,46 кНм;

My=0,48х251,17=120,56 кНм;

23”

Мx=-0,72х40,4=-29,09 кНм;

My=-0,72х174,4=-125,57 кНм;

24”

Мx=0,52х74,24=38,60 кНм;

My=-0,28х174,4=-48,83 кНм;

25”

Мx=-0,72х103,3=-74,38 кНм;

My=-0,72х174,4=-125,57 кНм;

26”

Мx=0,52х154,77=80,48 кНм;

My=-0,28х174,4=-48,83 кНм;

27”

Мx=-0,72х154,6=-111,31 кНм;

My=-0,72х174,4=-125,57 кНм;

28”

Мx=0,52х323,37=168,51 кНм;

My=-0,28х174,4=-48,83 кНм;

29”

Мx=-0,72х147,1=-105,9 кНм;

My=-0,72х174,4=-125,57 кНм;

30”

Мx=0,52х63,45=32,99 кНм;

My=-0,28х174,4=-48,83 кНм;

33”

Мx=-0,28х40,4=-11,31 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

34”

Мx=0,48х74,24=35,64 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

35”

Мx=-0,28х103,3=-28,92 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

36”

Мx=0,48х154,77=74,29 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

37”

Мx=-0,28х154,6=-43,29 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

38”

Мx=0,48х323,37=155,22 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

39”

Мx=-0,28х147,1=-41,19 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

40”

Мx=0,48х63,45=30,46 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

Участки нижнего яруса:

1

Мx=-0,72х38,5=-27,72 кНм;

My=0,72х125,5=-90,36 кНм;

2

Мx=0,52х72,63=37,77 кНм;

My=-0,28х125,5=-35,14 кНм;

3

Мx=-0,72х82,8=-59,62 кНм;

My=0,72х125,5=-90,36 кНм;

4

Мx=0,52х93,83=48,79 кНм;

My=-0,28х125,5=-35,14 кНм;

5

Мx=-0,72х104,2=-75,02 кНм;

My=0,72х125,5=-90,36 кНм;

6

Мx=0,52х155=80,6 кНм;

My=-0,28х125,5=-35,14 кНм;

7

Мx=-0,72х155,4=-111,89 кНм;

My=0,72х125,5=-90,36 кНм;

8

Мx=0,52х290,23=150,92 кНм;

My=-0,28х125,5=-35,14 кНм;

9

Мx=-0,72х144,8=-104,26 кНм;

My=0,72х125,5=-90,36 кНм;

10

Мx=0,52х63,45=32,99 кНм;

My=-0,28х125,5=-35,14 кНм;

11

Мx=-0,28х38,5=-10,78 кНм;

My=0,52х216,94=112,81 кНм;

12

Мx=0,48х72,63=34,86 кНм;

My=0,48х216,94=104,13 кНм;

13

Мx=-0,28х82,8=-23,18 кНм;

My=0,52х216,94=112,81 кНм;

14

Мx=0,48х93,83=45,04 кНм;

My=0,48х216,94=104,13 кНм;

15

Мx=-0,28х104,2=-29,18 кНм;

My=0,52х216,94=112,81 кНм;

16

Мx=0,48х155=74,4 кНм;

My=0,48х216,94=104,13 кНм;

17

Мx=-0,28х155,4=-43,51 кНм;

My=0,52х216,94=112,81 кНм;

18

Мx=0,48х290,23=139,31 кНм;

My=0,48х216,94=104,13 кНм;

19

Мx=-0,28х144,8=-40,54 кНм;

My=0,52х216,94=112,81 кНм;

20

Мx=0,48х63,45=30,46 кНм;

My=0,48х216,94=104,13 кНм;

21

Мx=-0,72х38,5=-27,72 кНм;

My=-0,72х178,3=-128,4кНм;

22

Мx=0,52х72,63=37,77 кНм;

My=-0,28х178,3=-49,93 кНм;

23

Мx=-0,72х82,8=-59,62 кНм;

My=-0,72х178,3=-128,4кНм;

24

Мx=0,52х93,83=48,79 кНм;

My=-0,28х178,3=-49,93 кНм;

25

Мx=-0,72х104,2=-75,02 кНм;

My=-0,72х178,3=-128,4кНм;

26

Мx=0,52х155=80,6 кНм;

My=-0,28х178,3=-49,93 кНм;

27

Мx=-0,72х155,4=-111,89 кНм;

My=-0,72х178,3=-128,4кНм;

28

Мx=0,52х290,23=150,92 кНм;

My=-0,28х178,3=-49,93 кНм;

29

Мx=-0,72х144,8=-104,26 кНм;

My=-0,72х178,3=-128,4кНм;

30

Мx=0,52х63,45=32,99 кНм;

My=-0,28х178,3=-49,93 кНм;

31

Мx=-0,28х38,5=-10,78 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

32

Мx=0,48х72,63=34,86 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

33

Мx=-0,28х82,8=-23,18 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

34

Мx=0,48х93,83=45,04 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

35

Мx=-0,28х104,2=-29,18 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

36

Мx=0,48х155=74,4 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

37

Мx=-0,28х155,4=-43,51 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

38

Мx=0,48х290,23=139,31 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

39

Мx=-0,28х144,8=-40,54 кНм;

My=0,52х63,45=32,99 кНм;

40

Мx=0,48х63,45=30,46 кНм;

My=0,48х63,45=30,46 кНм;

Для участков 3-х типов и разных размеров подбираем арматуру.

Характеристики сечения:

бетон В30 Rв=17 МПа;

арматура АIII Rs=365 МПа; АI Rs=225МПа;

По Мх:

Надколонные участки:

· L=2225мм , h0=135мм.

Мх=-111,89кНм;

бm=М/( Rbh02b)=111890/(0,9х17х222,5х13,52)=0,180 > з=0,9

Аs=М/( Rs з h0)=111890/(365х0,9х13,5)=25,23 см2;

Принимаем 15Ш16AIII с Аs=30,17 см2 .

Межколонные участки:

· L=3000мм , h0=140мм.(поперек рамы)

Мх=-43,51кНм;

бm=М/( Rbh02b)=43510/(0,9х17х300х142)=0,048 > з=0,975

Аs=М/( Rs з h0)=43510/(225х0,975х14)=14,17 см2;

Принимаем 20Ш10AI с Аs=15,7 см2 .

· L=2225мм , h0=140мм.(вдоль рамы)

Мх=168,15кНм;

бm=М/( Rbh02b)=168150/(0,9х17х222,5х142)=0,252 > з=0,8525

Аs=М/( Rs з h0)=168150/(365х0,8525х14)=38,11 см2;

Принимаем 15Ш18AIII с Аs=38,18 см2 .

Участки вставки:

· L=3000мм , h0=140мм.(поперек рамы)

Мх=155,22кНм;

бm=М/( Rbh02b)=155220/(0,9х17х300х142)=0,173 > з=0,905

Аs=М/( Rs з h0)=155220/(365х0,905х14)=33,56 см2;

Принимаем 20Ш16AIII с Аs=40,22 см2 .

По Мy:

Надколонные участки:

· L=2695мм , h0=140мм.

Мх=-128,4кНм;

бm=М/( Rbh02b)=128400/(0,9х17х269,5х142)=0,159 > з=0,913

Аs=М/( Rs з h0)=128400/(365х0,913х14)=27,52 см2;

Принимаем 18Ш14AIII с Аs=27,70 см2 .

Межколонные участки:

· L=2695мм , h0=140мм.(поперек рамы)

Мх=130,61кНм;

бm=М/( Rbh02b)=130610/(0,9х17х269,5х142)=0,162> з=0,911

Аs=М/( Rs з h0)=130610/(365х0,911х14)=28,06 см2;

Принимаем 18Ш16AIII Аs=36,20 см2 .

· L=3000мм , h0=140мм.(вдоль рамы)

Мх=-67,48кНм;

бm=М/( Rbh02b)=67480/(0,9х17х300х142)=0,075 > з=0,961

Аs=М/( Rs з h0)=67480/(365х0,961х14)=13,74 см2;

Принимаем 20Ш10AIII с Аs=15,7 см2 .

Участки вставки:

· L=3000мм , h0=140мм.(поперек рамы)

Мх=120,56кНм;

бm=М/( Rbh02b)=120560/(0,9х17х300х142)=0,134 > з=0,9275

Аs=М/( Rs з h0)=120560/(365х0,9275х14)=25,44 см2;

Принимаем 20Ш12III с Аs=26,26 см2 .

4.3 Расчет ж/б колонны нижнего яруса рамы

Грузовая площадь на колонну: 4,45 х 4,45 = 19,8025 м2.

Собственный вес колонны сечением 30 х 30 см :

для первого этажа:

G = 0,3 x 0,3 x 2,64 x 25 x 1,1 = 6,27 кН;

для верхних этажей:

G' = 0,3 x 0,3 x 2,8 x 25 x 1,1 = 6,65 кН.

Нагрузка:

от покрытия:

-длительная: Nдлпокр = 5,748 х 19,8025 = 113,83 кН;

от перекрытия:

-длительная: Nдлперек = 5,664 х 19,8025 = 112,16 кН;

-кратковременная: Nкрперек = 1,95 х 19,8025 = 38,62 кН.

Расчетные продольные нагрузки в сечениях колонн:

6 этаж:

Nдл = Nдлпокр + 2Nдлперек + 2G' + G = 113,83 +2 х 112,16 + 2 х 6,65 + 6,27 = 357,72 кН;

Nкр = 2 х Nкрперек = 2 х 38,62 = 77,24 кН;

N = Nдл + Nкр = 357,72 + 77,24 = 434,96 кН.

Мдл=23,87кНм, Мп=36,4кНм.

Характеристики сечения:

бетон В15 Rв=8,5 МПа;

арматура АII Rs=280 МПа;

Задаёмся =1, =0,007. Предварительно определяем сечение колонны

А=N/(ц(RB+мRs))=434960/(1(8,5+0,007х280)100)=674,83см2

Сечение колонны принимаем 30х30 с площадью поперечного сечения 900 см2

Рабочая высота сечения h0=h-a=30-4=26см

Эксцентриситет силы

е0=М/N=36,4/434,96=0,0837м=8,37см, случайный эксцентриситет

есл=h/30=1cм.

есл=l/600=0,47см. Для расчёта принимаем е=8,37 см.

Момент относительно растянутой арматуры

- при длительной нагрузке

Мдл= Мдл +Nдл(0,5h-a)=23,78+357,72(0,15-0,04)=63,22 кНм

- при полной нагрузке

Мп= Мп +Nп(0,5h-a)=36,4+434,96(0,15-0,04)=84,25 кНм

Определяем гибкость колонны при радиусе инерции

i=0,289h=0,289х30=8,67

л=l/i=280/8,64=3214 см

Для вычисления критической силы находим

I=i2хА=8,672х900=67652см4

Is=м1b h0(0,5h-a)2=0,025х30х26х112=2359,5см4

цl=1+ Мдл /M=1+63,22/84,25=1,75

д= е0/h=8,37/30=0,279

д min=0,5-0,01l0/h-0,01Rв=0,5-0,01х280/30-0,01х0,9х8,5=0,330

min принимаем =0,279

б=Еs/Eb=2,1х105/2,3х104=9,13;

Вычисляем критическую силу по формуле

Ncr=6,4Eb/l0х[I/цl(0,11/(0,1+д)+0,1)+бIs]=6,4х2,3х106/2802х[67652/1,75х(0,11/(0,11+0,279)+0,1)+9,13х2359,5]=6823кН

Вычисляем коэффициент

=1/(1-N/Ncr)=1/(1-434,96/6823)=1,07

е=е0+h/2-a=8,37х1,07+11=19,96 см

Определяем граничную высоту сжатой зоны

оr=0,68

бn=N/(Rbbh0)=434960/(0,9х8,5х30х26х100)=0,73> оr=0,68

бs= бn (e/h0-1+ бn/2)/(1- д1)=0,73(19,96/26-1+0,73/2)/(1-0,154)=0,114

где д1=а/h0=4/26=0,154

о=( бn (1- оr)+2 бs оr)/(1- оr+2 бs)=(0,73(1-0,68)+2х0,114х0,68)/(1-0,68+2х0,114)=0,71> оr=0,68

Определяем площадь армирования

Аs= Аs'=N/Rsх[е/h0- о(1- о/2)/ бn] /(1- д1)= 434960/28000х[19,96/26- 0,71(1- 0,71/2)/ 0,73] /0,846)=2,58см2

Принимаем 2Ш14АII c Аs=3,08 см2

Коэффициент армирования м=2As/A=2х3,08/900=0,0068 что незначительно отличается от м=0,025> решение можно считать найденным.

Поперечную арматуру принимаем класса АI d=6мм c шагом 300мм.

Расчет стыка колонны с плитой

Расчётный момент М=36,4 кНм

бm =М/( Rbh02b)=36400/(0,9х17х222,5х132) =0,063

Из таблицы находим з=0,9675

Аs=М/(Rsho з) =350,06/(365х0,9675х13)=7,93см2

Принимаем 4Ш16 АIII S=8,04 см2

Расчёт прочности по наклонным сечениям

Поперечная сила от полной нагрузки Q=176,98 кН

Диаметр поперечных стержней принимаем dsw=8мм класса АIII с Аs=0,503см2. Число каркасов 2. Аsw=1,006см2.

Проверяем прочность наклонного сечения:

qsw=RswxAsw/S=365x1,006(100)/8=8112 Н/см=811,2кН/м.

Qbmin=цb3Rbtbho=0,6х1,2х222,5х13=208260 Н.

Qbmin/2ho=208260/2x13=8010H/см<8112Н/см- условие удовлетворяется.

Вычислим

Мв= цb2Rbtbho2=2х1,2х222,5х132=90,246х105 Н см

q1=g+p/2=46,32кН/м=463,2Н/см<0,56 qsw=0,56х8112=4542,7Н/см

с=vМв/ q1 =v9024600/463,2 =139,6>3,33хh0=43,29см

Qb= Мв/ с = 90,246х105/43,29=208,5х103Н> Qbmin=208,26 х103Н

Поперечная сила в вершине наклонного сечения.

Q=Qmax- q1х с=174,98-46,32х0,4329=154,9 кН.

Длина проекции расчетного наклонного сечения

с0=vМв/ qsw =v9024600/8112=33,35>2h0=26см

Qsw= qswх с0=8112х33,35=270,53 кН

Условие прочности :

Qb+ Qsw=208,26+270,53=478,79 кН > Q=154,9 кН- выполняется.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:

мw=Asw/b S= 1,006/222,5х8=0,00057;

б=Еs/Eb=2,1х105/2,3х104=9,13;

цw1=1+5 б мw=1+5х0,00057х9,13=1,02602;

Q=176,98<0,3 цw1 цв1Rbbho=0,3х1,02602х0,9х17х222,5х13=1362,2 кН- условие выполняется.

4.4 Антисейсмические мероприятия

При сопряжении кирпичных стен места их пересечения армируются горизонтальными сетками общей площадью 1см2 длиной 1,5м с шагом по высоте 700мм. В сейсмических районах применяем кирпич марки не менее 75 и раствор марки не менее 50.

5. Технология строительного производства

5.1 Выбор монтажных кранов по техническим параметрам

Основные положения

При выборе кранов по требуемым техническим показателям следует учитывать:

- конфигурацию и размеры здания;

- массы элементов конструкций и последовательность их установки;

- тип монтажных приспособлений;

- схемы движения и расположение кранов при монтаже.

Как правило, следует проектировать расположение кранов и последовательность установки элементов такими, чтобы требуемые параметры были наименьшими, т.к. при этом создаются условия для применения более мощных кранов, которые, обычно, более экономичны.

В общем случае требуемыми параметрами являются:

- минимально допустимая длина стрелы - ?мин, м;

- требуемый расчетный вылет крюка - Lктр, м;

- требуемая высота подъема крюка - Нктр, м;

- требуемая грузоподъемность крана - Qтр, т.

Расчет требуемых технических параметров.

Определим требуемый вылет крюка:

Lтрбс=b+1+r,

где b- расстояние от вертикали, проходящей через центр тяжести конструктивного элемента в момент установки до выступающих в направлении крана по горизонтали частей крана;

r - радиус кривой, описывающей хвостовой частью крана;

1 - расстояние зазора по технике безопасности.

b = 14,9, r = 3,85 (КБ-160.2).

Lтрбс = 14,9 + 1 + 3,85 = 19,75 м.

Определим требуемую высоту подъема крюка:

Hтр = hо + hз + hэ + hс ,

где hо - расстояние от уровня стоянки крана до опоры монтируемого элемента, м;

hз - требуемое по условию монтажа превышение (запас) нижних граней монтажного элемента над плоскостями, м;

hэ - высота или толщина монтажного элемента, м;

hс - конструктивная высота грузозахватного приспособления (высота строповки), принимаемая от крюка до верхней плоскости монтажного эле-мента, м.

hо = 24,7м, hз = 0,5м, hэ = 0,16м, hс = 4м.

Hтр =24,7 + 0,5 + 0,16 + 4 =29,36м.

Определим требуемую грузоподъемность: Qтр = Pэ + Pгр + Pм ,

где Pэ - масса монтажного элемента, т;

Pгр- масса грузозахватного приспособления, т;

Pм - масса монтажного оборудования, т.

Qтр =6 + 1,5 = 7,5 т.

Выберем марку крана по выше рассчитанным параметрам:

Hтр = 29,36 м;

Qтр =7,5 т;

Lтрбс = 19,75 м.

Рассчитанным параметрам в наибольшей мере удовлетворяют кран

КБ-160.2 Q=8 тс.

5.2 Разработка технологической карты на устройство монолитного перекрытия

Общие положения

Технологическая карта разработана на комплекс железобетонных работ по устройству монолитного перекрытия в надстраиваемой части пансионата.

Условия работы: бетон класса В30; опалубка унифицированная инвентарная разборно-переставная арматура в виде сеток и отдельных стержней; работа по установке опалубки, монтажу арматуры и укладке бетонной смеси выполняются в смен; бетонную смесь на строительную площадку доставляют автобетоносмесителями СБ-92-3А на базе автомобиля Кам-АЗ - 5511; бетон подаётся монтажным краном с помощью бадьи.

В состав работ, рассматриваемых технологической картой, входят:

- установка и выверка опалубки;

- установка арматурных сеток вручную;

- установка и вязка арматуры отдельными стержнями;

- приём бетонной смеси;

- укладка бетонной смеси в конструкции.

- Уход за бетоном;

- Разборка опалубки;

- Чистка и смазка щитов опалубки.

Организация и технология строительного процесса.

Опалубку колонны собирают из дощатых щитов. Краном устанавливают в проектное положение каркас колонны. Затем на каркас колонны навешивают щиты опалубки на всю высоту колонны и крепят их между собой хомутами. Работы начинают с установки рамок, определяющих точное положение короба опалубки. Короб пришивают к рамке гвоздями и закрепляют наклонными расшивинами. Хомуты располагают по разметке, нанесенной на щиты. Вертикальность установки опалубки выверяют отвесом.

Устройство опалубки перекрытия. Применяемая опалубка -состоит из щитов, раздвижных ригелей , телескопических стоек и прогонов. Размещение элементов в плане см. лист графической части.

Щит имеет сплошную палубу, выполненную из листовой стали, толщиной 2 мм, досок толщиной 28мм, ДВП, фанеры или листового пластика по разрежённому дощатому настилу. Раздвижные ригели состоят из пространственной фермы и прокатного двутавра, которые можно перемещать относительно друг друга, обеспечивая перекрытие проёма от 2.5м до 4м. Телескопические стойки располагают с определённым шагом и объединяют инвентарными связями.

Контроль качества опалубочных работ. В процессе установки опалубки с помощью нивелира, уровня, отвеса и визуально, проверяется соответствие форм и геометрических размеров опалубки рабочим чертежам, правильность привязки осей опалубки разбивочным осям, вертикальность и горизонтальность поверхностей опалубки, плотность щитов, стыков и других сопряжений элементов опалубки.

Допускаемые отклонения при установке опалубки не должны превышать следующие величины: размеры щитов разборной опалубки-4мм, по диагонали -5мм, отклонение кромок щитов от прямой линии-4мм, смещение осей опалубки от проектного положения--15мм.

Установка арматуры. До начала установки арматурных элементов должны быть выполнены следующие работы: установлена и выверена нижняя часть опалубки из щитов, доставлены на объект и уложены на при объектном складе арматурные элементы, приготовлены к работе стоечный подъёмник, сварочные трансформаторы, инструменты, инвентарь и приспособления .

Арматура перекрытий монтируется из стандартных сеток и отдельных стержней с последующей вязкой арматурных элементов. Сетки укладывают в опалубку так, чтобы было обеспечено перекрытие одной сетки другой на 8-10 диаметров арматуры.

Всю арматуру доставляют на строительную площадку на автомобилях ЗиЛ-131. При погрузке, транспортировке и разгрузке арматуры необходимо предохранять её от деформаций и повреждений. Для этого арматуру укладывают на деревянные прокладки, которые крепят к транспортным средствам проволочными скрутками и растяжками.

Для обеспечения защитного слоя бетона на сетки одевают пластмассовые фиксаторы в шахматном порядке через 0,7м.

Контроль качества арматурных работ. Приёмка установленной арматуры оформляется актом на скрытые работы, подписывают его представители заказчика и подрядчика. В акте отмечается соответствие установленной арматуры проекту, отступления от проекта, качество арматуры, сварных швов и проволочных соединений, даётся разрешение на бетонирование.

В арматурных сетках должны быть сварены все пересечения стержней. Требования к качеству сварки: швы по внешнему виду должны иметь мелкочешуйчатую поверхность, отсутствие наплывов, пережогов и сужений, наплавленный металл плотный по всей длине шва, без трещин.

Допустимые отклонения в общих размерах плоских каркасов и сеток по длине изделия +10мм, по ширине (высоте) +5мм. Отклонения от проектного положения арматурных стержней не должны превышать 1/5 наибольшего диаметра стержня, отклонения от плоскостей сварных сеток и плоских каркасов при стержнях до 12мм-+10мм. Отклонение от проектной толщины бетонного защитного слоя - 5 мм.

Запрещается применять подкладки из обрезков арматуры, деревянных брусков, щебня.

Бетонирование перекрытий. До начала бетонирования должны быть выполнены следующие работы: проверена правильность опалубки, креплений, ,площадок и настилов; составлены акты на скрытые работы по укладке арматуры; очищена опалубка и арматура от грязи, мусора и ржавчины; подготовлены, промыты водой и продуты сжатым воздухом гнёзда и штрабы; проверены и опробованы машины и механизмы. Бетонная смесь должна иметь осадку не менее 6см, крупность щебня не более 40мм.

Бетонирование в пределах ячейки ограниченной с четырёх сторон стенами ведётся непрерывно, по маякам, без устройства рабочих швов.

Уплотнение бетонной смеси выполняется поверхностным вибратором или виброрейкой. В труднодоступных местах уплотнение бетонной смеси выполняется методом штыкования. Время вибрирования на одном месте определяется прекращением оседания бетонной смеси и появлением цементного молока на поверхности бетона.

При температуре воздуха + 150С и выше бетон поливают водой в первые трое суток через каждые 9ч и 1раз ночью, а в последующие дни не реже трёх раз в сутки. При температуре + 50С и ниже поливка не требуется.

Контроль качества бетонных работ. В процессе бетонирования мастер или прораб должен вести наблюдение за ходом работ, а результаты записывать в журнал по установленной форме. Проверке подлежат: подвижность и удобоукладываемость привозной бетонной смеси; соответствие геометрических размеров бетонируемого перекрытия размерам, указанным в рабочих чертежах; точность отметок перекрытия; горизонтальность их поверхностей; отсутствие раковин, оголённой арматуры, расслоения бетона; прочность уложенного бетона. Отбирают и испытывают образцы бетона на прочность. При производстве работ в зимнее время применять противоморозные добавки NaNO2, K2CO3 или их сочетания.

Организация и методы труда рабочих.

Калькуляция трудозатрат приведена в таблице 5.1.

Материально-технические ресурсы см. таблицу 5.2.

График выполнения работ и состав звеньев см. лист графической части.

Потребность в основных материалах и полуфабрикатах дана в

таблице 5.2.

Потребность в инструментах и приспособлениях дана в таблице 5.3. При производстве железобетонных работ необходимо соблюдать следующие основные правила техники безопасности:

- сварочные трансформаторы необходимо заземлять, электропроводка должна быть исправной, рабочие должны иметь средства индивидуальной защиты;

- категорически запрещается подъём или опускание людей, а также выход человека на площадку подъёмника;

- граница опасной зоны при работе подъёмника должна быть в уровне земли и обозначена сигнальным ограждением, а по ее периметру установлены знаки безопасности через 5 метров. Нахождение посторонних лиц в границах опасной зоны подъемника запрещается;

- работа подъемника допускается при ветре не выше 6 баллов (12,0 м/с) и при температуре не ниже -250С;

- лестница, рабочие проемы и площадки должны иметь надежные ограждения;

- арматурщикам запрещается стоять на привязанных или приваренных хомутах или стержнях, находиться на опалубочных балках до полного их закрепления;

- хождение по арматурным элементам разрешается только по трапам шириной 0,3 - 0,4 м;

- безопасность перед пуском испытывают на исправность действия;

- бетонщики, работающие с вибраторами, должны периодически проходить медицинские осмотры;

- рукоятки вибраторов должны иметь амортизаторы, электропровода, питающие вибраторы - надежную резиновую изоляцию. Бетонщики, работающие с вибраторами должны иметь резиновые сапоги и резиновые перчатки;

- во избежание аварий распалубливание конструкций можно начинать только с разрешения производителя работ. Перед съемом несущей опалубки нужно получить заключение строительной лаборатории о фактической прочности бетона;

- элементы опалубки при разборке следует опускать, сортировать и складывать в отведенных для этого местах. Из досок необходимо удалять торчащие гвозди;

- проемы и отверстия, оставленные при бетонировании в плитах и перекрытиях следует ограждать или закрывать временными щитами.

Таблица 5.1 - Калькуляция трудовых затрат и заработной платы на устройство монолитного железобетонного перекрытия на 1-й захватке

Основание к применяемым нормам

Состав работ

Единица измерения

Объем работ

Норма времени, чел.-ч.

Расценка, руб.-коп.

Кол-во чел.- час. на весь объем

Стоимость всего объема работ

Состав звена, профессия, число рабочих, разряд

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Колонны

Е 4-1-44 -2

Установка сеток и каркасов краном

1 кар кас

40

0,79

0-53,5

31,6

21,4

Арматурщик 6,5,4,3,2разр. - по1чел

Электросварщик «5» - 1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Е 4-1-34Б-1

Установка и разборка опалубки колон и стоек рам

1 м2

Страница:


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены