- коэффициент теплопроводности л = 0,76 Вт/ (м ^. °С);

Сопротивление теплопередаче для рассматриваемой ограждающей конструкции:

R_o = 1/8,7 + 0,2/0,08 + 0,01/0,76 + 1/23 =

= 0,115+ 2,5 + 0,026 + 0,043 = 2,68 > R_w^red = 2 м² • ^оС/Вт.

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия R_ed^red=2,24 м² • ^оС/Вт определяем толщину утеплителя в многослойной конструкции перекрытия.

1 Цементно-песчаная стяжка д₁ = 30 мм.

- коэффициент теплопроводности л = 0,76 Вт/ (м ^. °С);

2 Теплоизоляционные плиты ISOVER марки KL-E, толщиной д₂ = 50 мм

- коэффициент теплопроводности л = 0,051 Вт/ (м ^. °С);

3 Полистиролбетон д₃ = 100 мм.

- плотность г₀ = 300 кг/м3;

- коэффициент теплопроводности л = 0,080 Вт/ (м ^. °С);

Сопротивление теплопередаче для рассматриваемой ограждающей конструкции:

R_o = 1/8,7 + 0,03/0,76 + 0,05/0,051 + 0,1/0,08 + 1/23 = 0,115+ 0,039 + 0,98 + +1,25 + 0,043 = 2,427 > R_ed^red = 2,24 м² • ^оС/Вт.

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче R_f^red =2,24 м² • ^оС/Вт перекрытия над неотапливаемым техническим этажом без световых проемов в стенах выше уровня земли, определим конструкцию перекрытия и произведем расчет утеплителя.

1 Паркет-дуб на мастике д₁ = 17 мм

- плотность г₀ = 700 кг/м3;

- коэффициент теплопроводности л = 0,18 Вт/ (м ^. °С);

2 Теплоизоляционные плиты ISOVER марки FLOORMATE 200, толщиной д₂ = 30 мм

- коэффициент теплопроводности л = 0,029 Вт/ (м ^. °С);

3 Цементно-песчаная стяжка д₁ = 30 мм.

- коэффициент теплопроводности л = 0,76 Вт/ (м ^. °С);

4 Теплоизоляционные плиты ISOVER марки FLOORMATE 200, толщиной д₂ = 30 мм

- коэффициент теплопроводности л = 0,029 Вт/ (м ^. °С);

5 Многопустотная ж/б плита д₃ = 220 мм.

- плотность г₀ = 2500 кг/м3;

- приведенное термическое сопротивление многопустотной ж/б панели R_прив = 0,162 м² • °С/Вт (согласно «Методике расчета утепления зданий на зимний и летний периоды года. Указания к курсовому и дипломному проектированию гражданских и промышленных зданий.» доц. Шпилевой Н.А. Краснодар 2002 г.)

Сопротивление теплопередаче для рассматриваемой ограждающей конструкции:

R_o = 1/8,7 + 0,017/0,18 + 0,03/0,029 + 0,03/0,76 + 0,03/0,029 + 0,162 + 1/23 = 0,115 + 0,094 + 1,034 + 0,039 + 1,034 + 0,162 + 0,043 = 2,52 > R_f^red = 2,24 м² • ^оС/Вт.

20 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи K_m^tr, Вт/(м ^. °С):

K_m^tr= в(A_W/R_w^r + A_F/ R_F^r + A_ed/ Re_d^r + n • A _c / R _с^r + n • A_f / R_f ^r)/ A_e^sum

A_W^зд = 1634,58 м², A_W^манс = 388,4 м², R_W^зд = 2,1 м² • ^оС/Вт, R_W^манс = 2,68 м² • ^оС/Вт

K_m^tr=1,13*(1634,58/2,1+388,4/2,68 +407,72/0,35 + 22,04/1,2 + 0.9*482,56/2,427+ + 0.6*600,16/2,52)/3513,44 = 0,78 Bt/(m² • °C).

Воздухопроницаемость наружных ограждений принимается по таблице 11* СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий». Согласно этой таблице воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w= G_m^c = G_m^f= 0.5 кг/(м² •ч), окон и деревянных переплетов G_m = 6 кг/( м² •ч).

Требуемая кратность воздухообмена жилого здания n_а 1/ч, согласно СНиП 2.08.01 устанавливается из расчета 3 м³/ч удаляемого воздуха на 1 кв. м полезных помещений и определяется по формуле: n_a = 3•A_r/(в•V_h)

n_a = 3*2625,53/0,85*11378,2 = 0,81 (1/ч)

23 Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания K_inf определяется по формуле:

K_inf= 0.28 • с • n_a • в _v • V_h • г_a^ht • k/A_c^sum _,

г_a^ht= 353/[273+0,5*(t_int + t_ext)] = 353/[273+0,5*(20+2)] = 1,28

K_m^inf = 0,28*1*0,9*0,85*11378,2*1,28*0,8/3513,44 = 0,71 (Вт/м² • °С).

24 Общий коэффициент теплопередачи здания, (Вт/м² • °С) определяемый по формуле:

К_м= K_m^tr + K_inf= 0,78 + 0,71 = 1,49 Вт/м² • °С)

Теплоэнергетические показатели

25 Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h , МДж, определяем по формуле:

Q_h = 0,0864*К_м* D_d * A_e^sum , (МДж)

Q_h = 0,0864*К_м* D_d * A_e^sum = 0,0864*1,49*2682*3513,44 = 1213085 (МДж)

26 Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать, исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м²

Принято 18 Вт/ м².

27 Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int= 0,0864*q_int*Z_ht*A_r = 0,0864*14 *149*2625,53 = 473200 МДж

28 Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный

период, МДж:

Q_s =ф_F*k_F*(A_F1*l₁+ A_F2* l₂ + A_F3* l₃) = 0,75 * 0,8 * (196,57 * 357 + 206,29 * 974 + 4,86 * 816) = = 0,6 * (70175,5 + 200926,5 + 3965,8 ) = 165041МДж

29 Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле:

Q_h^y = [Q_h - (Q_int + Q_s)*Y]*в_h

Q_h^y= [1213085 - (473200 +165041)*0,8]*1,13 = 793816 МДж

30 Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des кДж/(м² • °С • сут):

q_h^des=10³ • Q_h^y/A_h • D_d

q_h^des= 10³ *793816 /3700,8*2682= 79,98 Дж/(м² • °С • сут)

Разница между удельным расходом энергии на отопление здания и требуемым практически равна нулю, (79,98 против 80 по табл. 3.7 СНКК 23-302-2000), что соответствует норме. Следовательно, проект здания соответствует требованиям настоящих норм СНКК 23-302-2000.

6. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

6.1 Исходные данные для конструирования

До реконструкции пятиэтажное административное здание с подвальным этажом выполнено в связевом каркасе серии 1.020-1. Перекрытия выполнены из сборных многопустотных железобетонных плит по ригелям таврового сечения высотой 450 мм. Расположение ригелей поперечное. Стыки ригелей и колонн выполнены со скрытой консолью.

Высота 1-5 этажа 3,3 м, высота мансардного этажа 2,8 м, подвала 3,3 м. Наружные стены 1-5 этажа кирпичные самонесущие 510 мм с наружным утеплением минераловатными плитами «ISOVER» и облицовкой из керамогранитных плит по алюминиевому каркасу. Стены подвала выполнены из сборных бетонных блоков толщиной 500 мм. Существующие кирпичные перегородки усилены арматурными сетками. В процессе реконструкции повышается этажность здания путем надстройки мансардного этажа из облегченных объемных блоков. Здание было построено с учетом антисейсмических мероприятий, поэтому при реконструкции здания производим расчет на несущую способность конструкций каркаса, фундамента и основания здания.

Район строительства г. Краснодар:

* снеговая нагрузка по I району S_o =0,9 кПа; м = 1 при б ? 25^o

* ветровая нагрузка по IV району W_o =0,48 кПа;

* нормативное значение нагрузок на перекрытие Р =2,0 кПа;

* грунтовые условия II категории;

* сейсмичность строительной площадки 8 баллов;

* коэффициент надежности по назначению здания согласно СТ СЭВ 384-75 у_n=0,95.

6.2 Сбор нагрузок на фундаменты

Для определения нагрузок составляем схемы грузовых площадей и подсчитываем полезную нагрузку и собственную массу конструкций на 1м² . Нагрузка с выделенных грузовых площадей (см. рис.7) на уровне каждого перекрытия передается на отдельные колонны, а с колонн - на фундамент.

Рисунок 5 - Грузовые площади на фундаменты каркасных зданий

При проектировании по предельным состояниям, экономичность и надежность, несущая способность и нормальная эксплуатация обеспечиваются расчетными коэффициентами, которые позволяют раздельно учесть особенности физико-механических свойств грунтов оснований, специфику действующих нагрузок, ответственность и особенности конструктивных схем зданий и сооружений.

Нагрузки на основание допускается определять без учета их перераспределения надфундаментной конструкцией при расчете средних значений деформаций основания.

Коэффициент надежности по нагрузке г_f учитывает возможность случайного отклонения (в сторону увеличения) внешних нагрузок, принятых в проекте.

Таблица 10

Сбор нагрузок на фундамент, грузовая площадь А₁ = 6х6=36 м²

Т.к. площадь А₂ = Ѕ А₁ , то учитывая массы кирпичной самонесущей стены и подвальной стены из фундаментных блоков находим нагрузку на крайний фундамент под колонну.

Таблица 11

Сбор нагрузок на фундамент, грузовая площадь А₂ = 6х3=18 м²

Продолжение таблицы 11

Расчет нагрузок по площади А₃ не производим т.к. заведомо ясно, что нагрузки будут меньше полученных.

Максимальная нагрузка сосредоточена на центральных фундаментах колонн, следовательно, расчет прочности колонн и фундаментов на дополнительную нагрузку от надстройки мансардного этажа следует вести по данным табл.10.

6.3 Определение несущей способности основания фундаментов

Инженерно-геологический разрез наглядно показывает характер напластований грунтов.

Расчетные характеристики грунтов.

1. Чернозем.

Мощность слоя 0,7 м. Классификации не подлежит.

2. Суглинок тугопластичный. Мощность слоя 4,5 м.

Е = 15 МПа, С_n = 25 кПа, г_n = 27,2 кН/м³, ц_n = 21°, R_о = 250 кПа.

3. Глина полутвердая Мощность слоя 2 м.

Е = 17 МПа, С_n = 46 кПа, г_n = 28,3 кН/м³, ц_n = 16°, R_о = 270 кПа.

4. Супесь пластичная. Мощность слоя 3,3 м.

Е = 28 МПа, С_n = 10 кПа, г_n = 26,1 кН/м³, ц_n = 26°, R_о = 300 кПа.

5. Песок мелкий. Мощность слоя 3,4 м.

Е = 38 МПа, С_n = 4 кПа, г_n = 25,1 кН/м³, ц_n = 36°, R_о = 300 кПа.

Рисунок 6 - Инженерно геологический разрез

При расчете деформаций основания среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа (тс/м²), определяемого по формуле

(7)

где _с1 = 1,2; _с2 = 1 - коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 3. СНиП 2.02.01.83* «Основания зданий и сооружений» ;

k₁ = 1 - коэффициент, принимаемый равным: k₁=1, если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями, и k₁=1,1, если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1;

М =0,56; М_q=3,24; M_c =5,84 - коэффициенты, принимаемые по табл. 4;

k_z = 1 - коэффициент, принимаемый равным:

при b 10 м - k_z=1, при b 10 м - k_z=z₀ /b+0,2 (здесь z₀=8 м);

b =2,7 м - ширина подошвы фундамента, м;

_II = 26,68 кН/м³ - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³ (тс/м³);

^/_II = 27,2 кН/м³ - то же, залегающих выше подошвы;

с_II = 25 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м²);

d₁ = 2,8 м - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле

(8)

d₁ = 1,12 + 0,18 *180 / 27,2 = 2,31 м

где h_s = 1,12 м - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

h_cf = 0,18 м - толщина конструкции пола подвала, м;

_cf = 180 кН/м³ - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м³ (тс/м³);

d_b = 2,2 м - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B 20 м и глубиной свыше 2 м принимается d_b = 2 м, при ширине подвала B 20 м - d_b = 0).

R = 1,2*1/1*[0,56*1*2,7*26,68+3,24*2,31*27,2+(3,24-1)*2,2*27,2+5,84*25]=

= 628,75 кПа

Среднее давление под подошвой центрально нагруженного фундамента

Р = (N + N_ф + N_гр)/А

V_гр = 2,7*2,7*1,12 - 3,105 = 5,06 м³,

N_гр = ^/_II * V_гр = 5,06*27,2 = 137,63 кН

Р = (2252 + 77,63 + 137,63 ) / 4,41 = 338,44 кПа < R = 628,75 кПа.

Основания фундаментов в усилении не нуждаются.

6.4 Определение усилий в средней колонне

Определение изгибающих моментов и продольных сил средней колонны от расчетных нагрузок определяем с помощью программы МКЕ «Статический расчет плоских стержневых конструкций» КПИ Стройфак V1.01.

Программа основана на методе конечных элементов. Расчетная схема представляется состоящей из конечных элементов и узлов.

Распределяем постоянные и временные нагрузки на конструктивную модель рамы. Исходные данные из табл. 10

Постоянные нагрузки:

Перекрытие 6-го этажа (163,9 + 160,92 + 27)*0,95 / 6 = 56 кН/м

Перекрытие 2-5-го этажа: (158,24 + 91,41 + 27) * 0,95 / 6 = 44 кН/м

Перекрытие 1-го этажа: (176,8 + 91,41 + 27) * 0,95 / 6 = 47 кН/м

Сосредоточенные нагрузки на узлы рамы: 0,4*0,4*25*3,3*0,95*1,1 = 14 кН

Временные нагрузки:

Перекрытие 6-го этажа: (40,82 + 29,48 + 54,76) * 0,95 / 6 = 20 кН/м

Перекрытие 1-5-го этажа: 54,76 * 0,95 / 6 = 8,7 кН/м

Полная нагрузка.

Таблица 12 - Исходные данные для расчета, характеристики узлов схемы

№ Координаты Сосредоточенные силы

узла Х Y Px Py Mz

1 0.00000 0.00000 0.00000 14.00000 0.00000

2 6.00000 0.00000 0.00000 14.00000 0.00000

3 12.00000 0.00000 0.00000 14.00000 0.00000

4 0.00000 3.30000 0.00000 14.00000 0.00000

5 6.00000 3.30000 0.00000 14.00000 0.00000

6 12.00000 3.30000 0.00000 14.00000 0.00000

7 0.00000 6.60000 0.00000 14.00000 0.00000

8 6.00000 6.60000 0.00000 14.00000 0.00000

9 12.00000 6.60000 0.00000 14.00000 0.00000

10 0.00000 9.90000 0.00000 14.00000 0.00000

11 6.00000 9.90000 0.00000 14.00000 0.00000

12 12.00000 9.90000 0.00000 14.00000 0.00000

13 0.00000 13.20000 0.00000 14.00000 0.00000

14 6.00000 13.20000 0.00000 14.00000 0.00000

15 12.00000 13.20000 0.00000 14.00000 0.00000

16 0.00000 16.50000 0.00000 14.00000 0.00000

17 6.00000 16.50000 0.00000 14.00000 0.00000

18 12.00000 16.50000 0.00000 14.00000 0.00000

19 0.00000 19.80000 0.00000 0.00000 0.00000

20 6.00000 19.80000 0.00000 0.00000 0.00000

21 12.00000 19.80000 0.00000 0.00000 0.00000

 Таблица 13 - Распределенные нагрузки

№ Распределенная нагрузка

Элемента qy qx

2 1 -55.70000 0.00000

4 1 -55.70000 0.00000

7 1 -52.70000 0.00000

9 1 -52.70000 0.00000

12 1 -52.70000 0.00000

14 1 -52.70000 0.00000

17 1 -52.70000 0.00000

19 1 -52.70000 0.00000

22 1 -52.70000 0.00000

24 1 -52.70000 0.00000

27 1 -76.00000 0.00000

29 1 -76.00000 0.00000

0 0 0.00000 0.00000

Таблица 14 - Расчетные данные от полной нагрузки

№ эл-та Mi Mj Qi Qj Ni Nj

1 4 23.9645 -47.9287 -21.7858 -21.7858 -876.7517 -876.7517

4 5 -114.3858 -193.4536 153.9220 -180.2780 16.8444 16.8444

2 5 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000-2146.4966-2146.4966

5 6 -193.4536 -114.3858 180.2780 -153.9220 16.8444 16.8444

3 6 -23.9645 47.9287 21.7858 21.7858 -876.7517 -876.7517

4 7 66.4572 -61.0223 -38.6302 -38.6302 -736.8297 -736.8297

7 8 -117.3483 -178.4694 147.9132 -168.2868 -4.2696 -4.2696

5 8 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000-1799.9407-1799.9407

8 9 -178.4694 -117.3483 168.2868 -147.9132 -4.2696 -4.2696

6 9 -66.4572 61.0223 38.6302 38.6302 -736.8297 -736.8297

7 10 56.3260 -57.0640 -34.3606 -34.3606 -602.9165 -602.9165

10 11 -115.7297 -179.2763 147.5089 -168.6911 1.4562 1.4562

8 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000-1477.3670-1477.3670

11 12 -179.2763 -115.7297 168.6911 -147.5089 1.4562 1.4562

9 12 -56.3260 57.0640 34.3606 34.3606 -602.9165 -602.9165

10 13 58.6657 -59.5298 -35.8168 -35.8168 -469.4076 -469.4076

13 14 -113.8325 -180.2230 147.0349 -169.1651 -4.7521 -4.7521

11 14 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000-1153.9848-1153.9848

14 15 -180.2230 -113.8325 169.1651 -147.0349 -4.7521 -4.7521

12 15 -58.6657 59.5298 35.8168 35.8168 -469.4076 -469.4076

13 16 54.3027 -48.2108 -31.0647 -31.0647 -336.3727 -336.3727

16 17 -127.2374 -173.5192 150.3864 -165.8136 28.0151 28.0151

14 17 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -829.6546 -829.6546

17 18 -173.5192 -127.2374 165.8136 -150.3864 28.0151 28.0151

15 18 -54.3027 48.2108 31.0647 31.0647 -336.3727 -336.3727

16 19 79.0266 -115.9368 -59.0798 -59.0798 -199.9863 -199.9863

19 20 -115.9368 -284.0187 199.9863 -256.0137 -59.0798 -59.0798

17 20 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -512.0273 -512.0273

20 21 -284.0187 -115.9368 256.0137 -199.9863 -59.0798 -59.0798

18 21 -79.0266 115.9368 59.0798 59.0798 -199.9863 -199.9863



Схема загрузки 1+2. Невыгодная комбинация усилий.

Таблица 15 - Исходные данные для расчета, характеристики узлов схемы

№ Координаты Сосредоточенные силы

узла Х Y Px Py Mz

1 0.00000 0.00000 0.00000 14.00000 0.00000

2 6.00000 0.00000 0.00000 14.00000 0.00000

3 12.00000 0.00000 0.00000 14.00000 0.00000

4 0.00000 3.30000 0.00000 14.00000 0.00000

5 6.00000 3.30000 0.00000 14.00000 0.00000

6 12.00000 3.30000 0.00000 14.00000 0.00000

7 0.00000 6.60000 0.00000 14.00000 0.00000

8 6.00000 6.60000 0.00000 14.00000 0.00000

9 12.00000 6.60000 0.00000 14.00000 0.00000

10 0.00000 9.90000 0.00000 14.00000 0.00000

11 6.00000 9.90000 0.00000 14.00000 0.00000

12 12.00000 9.90000 0.00000 14.00000 0.00000

13 0.00000 13.20000 0.00000 14.00000 0.00000

14 6.00000 13.20000 0.00000 14.00000 0.00000

15 12.00000 13.20000 0.00000 14.00000 0.00000

16 0.00000 16.50000 0.00000 14.00000 0.00000

17 6.00000 16.50000 0.00000 14.00000 0.00000

18 12.00000 16.50000 0.00000 14.00000 0.00000

19 0.00000 19.80000 0.00000 0.00000 0.00000

20 6.00000 19.80000 0.00000 0.00000 0.00000

21 12.00000 19.80000 0.00000 0.00000 0.00000



Рисунок 10 - Конечно-элементная модель плоской рамы

Таблица 16 - Распределенные нагрузки

№ Распределенная нагрузка

Элемента qy qx

2 1 -55.70000 0.00000

4 1 -47.00000 0.00000

7 1 -52.70000 0.00000

9 1 -44.00000 0.00000

12 1 -52.70000 0.00000

14 1 -44.00000 0.00000

17 1 -52.70000 0.00000

19 1 -44.00000 0.00000

22 1 -52.70000 0.00000

24 1 -44.00000 0.00000

27 1 -76.00000 0.00000

29 1 -56.00000 0.00000

0 0 0.00000 0.00000

Таблица 17 - Расчетные данные от полной нагрузки

№ эл-та Mi Mj Qi Qj Ni Nj

1 4 23.6598 -48.6545 -21.9134 -21.9134 -884.7772 -884.7772

4 5 -115.5273 -187.7687 155.0598 -179.1402 16.9429 16.9429

2 5 -4.4351 7.5350 3.6273 3.6273-1940.1682-1940.1682

5 6 -168.9596 -95.3034 153.2760 -128.7240 13.9242 13.9242

3 6 -20.5599 39.7843 18.2861 18.2861 -694.0546 -694.0546

4 7 66.8729 -61.3528 -38.8563 -38.8563 -743.7174 -743.7174

7 8 -117.9983 -174.0476 148.7584 -167.4416 -4.2992 -4.2992 5 8 -11.2740 10.6578 6.6460 6.6460-1621.7519-1621.7519

8 9 -153.3793 -97.4246 141.3258 -122.6742 -3.7305 -3.7305

6 9 -55.5191 50.7748 32.2103 32.2103 -579.3307 -579.3307

7 10 56.6455 -57.3928 -34.5570 -34.5570 -608.9589 -608.9589

10 11 -116.3954 -174.7913 148.3674 -167.8326 1.4976 1.4976

8 11 -10.0105 10.0444 6.0772 6.0772-1326.9846-1326.9846

11 12 -154.2011 -95.8879 141.7189 -122.2811 1.0759 1.0759

9 12 -46.6498 47.3335 28.4798 28.4798 -470.6565 -470.6565

10 13 59.0026 -59.9778 -36.0547 -36.0547 -474.5916 -474.5916

13 14 -114.6436 -175.0797 148.0273 -168.1727 -4.9047 -4.9047

11 14 -10.5458 10.9009 6.4990 6.4990-1031.4331-1031.4331

14 15 -155.4461 -94.5661 142.1467 -121.8533 -3.0090 -3.0090

12 15 -48.5544 48.9794 29.5557 29.5557 -362.3753 -362.3753

13 16 54.6658 -48.1290 -31.1500 -31.1500 -340.5643 -340.5643

16 17 -126.5245 -172.8913 150.3722 -165.8278 28.7534 28.7534

14 17 -8.7327 6.4580 4.6032 4.6032 -735.1138 -735.1138

17 18 -146.5129 -104.9235 138.9316 -125.0684 17.7525 17.7525

15 18 -45.5868 42.0174 26.5467 26.5467 -254.5220 -254.5220

16 19 78.3955 -119.2856 -59.9033 -59.9033 -204.1921 -204.1921

19 20 -119.2856 -262.1332 204.1921 -251.8079 -59.9033 -59.9033

17 20 -19.9204 31.5731 15.6041 15.6041 -444.3544 -444.3544

20 21 -230.5601 -83.2814 192.5464 -143.4536 -44.2992 -44.2992

18 21 -62.9061 83.2814 44.2992 44.2992 -143.4536 -143.4536

Опорный момент в узле № 2 (элемент 2-5) при схеме загрузки 1+2, М₂=4,44 кН•м, N₂ = 1940,17 кН.

Эксцентриситет силы в опоре центральной колонны:

е_о = 444/1940,17 = 0,23 см. (следовательно, при несимметричном загружении рамы влиянием момента можно пренебречь).

Колонну и фундамент рассчитываем как центрально - загруженные.

6.5 Расчет средней колонны

Расчетную продольную силу в колонне устанавливают по максимальным величинам постоянных и временных нагрузок, действующих на покрытие и междуэтажные перекрытия.

Условие прочности сжатых элементов прямоугольного сечения со случайным эксцентриситетом имеет вид:

N ? ц * [ R_b * A + R_sc * (A_s + A`_s)] (4.4.1.),

где

А - площадь бетона в поперечном сечении;

ц - коэффициент, учитывающий гибкость элемента, длительность загружения, характер армирования, вычисляемый по зависимости:

ц = ц₁ + 2*(ц₂ - ц₁)* R_sc * (A_s + A`_s)/ (R_b * A) ? ц₂

При проверке площади сечения бетона и арматуры при заданной нагрузке, расчетной длине и материалах задаются ц = 1.

Несущую способность элемента при заданном поперечном сечении, армировании и нагрузке проверяем по формуле (4.4.1.)

Характеристики прочности бетона и арматуры.

Бетон В20, R_b = 11,5 МПа, арматура продольная 4Ш28АIII, R_sc = 365 МПа (согласно прил. 1,5 /14/) A_s = 0,0006*2=0,0012 м² = A`_s (согласно прил. 6 /14/)

N = 2252 кН ? 1* [ 11,5*0,4² + 365*(0,0012+0,0012)] = 2716 кН

Условие прочности сжатой колонны прямоугольного сечения выполняется. Усиление несущей способности колонны проводить не нужно.

6.6 Расчет неразрезного ригеля

Расчетный пролет ригеля между осями колонн 6 м. Подсчет нагрузок на 1 м² перекрытия принимается из расчета плиты перекрытия ( данные из табл. 10):

Постоянные нагрузки:

Перекрытие 6-го этажа (163,9 + 160,92) / 36 = 9,03 кН/м

Временные нагрузки:

Перекрытие 6-го этажа: (40,82 + 29,48 + 54,76) / 36 = 3,47 кН/м

Материалы ригеля и их расчетные характеристики:

Бетон тяжелый класса В20; R_в = 11,5 МПа, R_bt = 0,9 МПа; коэффициент условий работы бетона г_в2 = 0,9 (ригель эксплуатируется в закрытом помещении с нормальным режимом);

Арматура: продольная рабочая из стали класса AIII 4Ш28, R_s = 365 МПа, Е_s = 2*10⁵ МПа; А_s = 6,158 см², поперечная арматура из стали AIII Ш10, R_s = 355 МПа, R_sw = 285 МПа, А_s = 0,785 см²

Статический расчет ригеля

Размеры ригеля: высота h = 450 мм; l = 5560 мм.

Нагрузка от массы ригеля g = 0,19*25=4,75 кН/м

Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля.

Постоянная от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания г_n = 0,95:

g₁ = 9,77*6*0,95 = 51,5 кН/м;

от массы ригеля с учетом коэффициентов надежности г_f = 1,1; г_n = 0,95:

g₂ = 4,166*1,1*0,95 = 4,4 кН/м;

Итого: G = g₁ + g₂ =51,5 + 4,4 = 56 кН/м.

Временная нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению здания г_n = 0,95:

V = 3,47*6*0,95 = 20 кН/м.

Полная расчетная нагрузка

Q = G + V = 56+ 20 = 76 кН/м.

Расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил находим с помощью табл.1 /15/.

Таблица 18

Определение расчетных изгибающих моментов и поперечных сил

Для промежуточной опоры устанавливаем опорный момент, равный сниженному на 30% максимальному значению момента на опоре

М_в = 262,1 - 0,3 * 262,1 = 183,5 кН•м.

Расчетным на опоре будет сечение ригеля по грани колонны. В этом сечении изгибающий момент устанавливаем по величине выровненного опорного момента и соответствующей поперечной силы.

Опорный момент ригеля по грани колонны на опоре «В» со стороны второго пролета при высоте сечения колонны h = 0,4 м:

М_в2 = М_в - Q_в2 * h_col / 2 = 183,5 - 192,54 * 0,4 / 2 = 145 кН•м.

Расчетная формула для таврового сечения (без предварительного напряжения):

R_s * A_s ? R_b * b`<sub>f</sub> * h`_f

При обратном неравенстве граница сжатой зоны пересекает ребро.

365*24,63 ? 11,5*0,9*23*30

8990 ? 7142

Рисунок 13 - Расположение границы сжатой зоны таврового сечения

Для случая, когда граница сжатой зоны проходит ниже полки используем следующие формулы:

б_m = [ M - R_b * (b`<sub>f</sub> - b)* h`_f *( h_o - 0,5* h`_f )]/ R_b*b* h_o²

затем из табл.3.1. находим о , соответствующее вычисленному, и, согласно формуле проверяем

А_s = [о*b*h_o + (b`_f - b)*h_f]* R_b/R_s .

Расчет прочности по нормальным сечениям.

Сечение в первом пролете:

М_мах = 155 кН•м.

б_m = [ 155 - 11,5*1000*0,9*(0,30-0,565)*0,22*(0,39-0,5*0,22)] / 11,5 * 0,9 * 0,565 * * 0,39² * 1000 = 0,38

из табл.3.1. находим о = 0,51

А_s = [0,51*0,565*0,39+(0,3-0,565)*0,22]*11,5*0,9/365 = 0,001588 м²

= 15,88 см² < 24,63 см²

Сечение на опоре «В»: М_в2 = 145 кН•м.

б_m = [ 145 - 11,5*1000*0,9*(0,30-0,565)*0,22*(0,39-0,5*0,22)] / 11,5 * 0,9 * 0,565 * * 0,39² * 1000 = 0,35

из табл.3.1. находим о = 0,45

А_s = [0,45*0,565*0,39+(0,3-0,565)*0,22]*11,5*0,9/365 = 0,001248 м²

= 12,48 см² < 24,63 см²

Сечение арматуры в ригеле достаточно.

R_b *( b`<sub>f</sub> -b)* h`_f + R_b *b*x = R_s * A_s

x = [365*24,63 - 11,5*0,9*(30 - 56,5)*22] / 11,5*0,9*56,5 = 26 см.

М ? R_b * b*x*(h_o - 0,5*x) + R_b*(b`<sub>f</sub> - b)* h`_f *(h₀ - 0,5* h`_f) =

= 11,5*0,9*0,565*0,26*(0,39-0,5*0,26) + 11,5*0,9* (0,3-0,565)*0,22*

*(0,39-0,5*0,22) = 231 кН•м

155 кН•м ? 231 кН•м

Условие выполняется.

Расчет прочности по наклонному сечению.

Вычисляем

q_sw = R_sw* A_s/s = 255*1,57*100/20 = 2002 H/см,

где A_s= 1,57 см² по прил.6 /15/.

R_sw=0,9*285 = 255 МПа.

Q_b.min = ц_в3* R_bt*b*h₀² = 0,6*0,9*0,9*56,5*39*100 = 107 кН,

где ц_в3=2 для тяжелого бетона.

q_sw = 2002 Н/см > Q_b.min /2* h₀ = 107*10³/2*39 = 1372 Н/см

Условие выполняется.

М_b = ц_в2* R_bt*b*h₀² = 2*0,9*0,9*39²*56,5*100 = 139*10⁵ Н•см.

Поскольку

q₁ = g + v/2 = 56 + 20/2 = 66 кН/м < 0,39*2002 = 78,1 кН/м,

значение с вычисляют по формуле

с = v( М_b/q₁)= v(139*10⁵/666) = 124 см < 3,33* h₀ = 129 см.

При этом Q_b = М_b/c = 139*10⁵/129 = 108 кН > Q_b.min= 107 кН, поперечная сила в вершине наклонного сечения Q = Q_max - q₁*c = 251,8*10³ - 660*129 = 166,7 кН.

Длина проекции расчетного сечения с = v (М_b/q_max) = v (139*10⁵/2002) = = 83 см > 2* h₀ = 78 см. Вычисляют Q_sw = q_sw* c₀ = 2002*78 = 156,2 кН.

Условие прочности Q_b + Q_sw = 156,2 + 108 = 264,2 кН > 166,7 кН - обеспечивается.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:

м_w = 1.57/30*20 = 0,0026

б = 200000/27000 = 7,5;

ц_w1=1 + 5*б*м_w = 1+5*7,5*0,002= 1,08;

ц_b1= 1-0,01*R_b = 1-0,01*0.9*11,5=0,9.

Условие Q = 251,8*10³ < 0.3* ц_w1* ц_b1* R_b*b*h₀ =

= 0,3*1,08*0,9**0,9*11,5*30*39*(100) = 353113 Н - удовлетворяется.

6.7 Расчет короткой консоли

Рисунок 14 - Схема армирования коротких консолей

Конструкция консоли у грани колонны должна отвечать условию, обеспечивающему прочность бетона по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой:

Q ? 0,8 * ц_w2 * R_b* b * l_b * sinи

где и - угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали;

l_b= l_sup * sin и - ширина сжатой полосы,

коэффициент ц_w2, учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле:

ц_w2= 1 + 5*б*м_w1 ,

где б = Е_s/E_b; м_w1 = A_sw/b_sw;

A_sw - площадь сечения хомутов в одной плоскости;

b_sw - расстояние между хомутами, измеренное по нормали к ним.

Опорное давление ригеля Q = 251,8 кН (см. расчет поперечных сил ригеля);

бетон класса В20, R_b = 11,5 МПа; г_b2 =0,90 МПа;

отгибы - арматура класса 2Ш16AIII, А_sw = 4,02 см², R_s=365 МПа;

горизонтальные хомуты 2Ш6AI с А_sw = 2*0,283 = 0,566 см², шагом s = 50 мм.

l_sup = 130 мм, и = 45°, sinи = 0,71, l_b = l_sup * sin и = 0,13*0,71=0,092 м.

м_w1 = 0,566 / 40*5 = 0,0028, б = 210000/27000 = 7,8

ц_w2= 1 + 5*7,8*0,0028 = 1,11

Q ? 0,8 * ц_w2 * R_b* b * l_b * sinи

Q = 251,8 > 0,8*1,11*11,5*0,9*40*9,2*0,71*100 = 238 кН

Условие не выполняется ( Нагрузка превышает расчетную прочность консоли на 5%, усиление консоли принимаем конструктивно).

При этом правая часть условия принимается не более

3,5* R_bt* b * h₀ = 3,5*0,9*0,9*40*25 = 283,5 кН

Изгибающий момент консоли у грани колонны по формуле:

М = Q * с = 251,8 * 0,085 = 21,4 кНм

М*1,25 = 26,8 кНм ? А_s * 0,9 * R_s* h₀ = 0,000402* 0,9*365*0,25*1000 =

= 33 кНм

Вывод: необходимо провести работы по усилению консолей колонн 6-го этажа учетом ее напряженно-деформированного состояния под нагрузкой.

6.8 Расчет фундамента

Сечение колонны 400х400 мм. Ввиду относительно малых значений эксцентриситета фундамент колонны рассчитываем как центрально загруженный. Расчетное усилие N=2252 кН; нормативное усилие N_n = 1675,8 кН (для расчета размеров подошвы фундамента).

Грунты основания - суглинок тугопластичный R_o = 0,250 МПа.

Характеристики прочности бетона:

Бетон В20, R_bt = 0,9 МПа.

Высота фундамента должна удовлетворять условиям:

h ? h_col + h_g + 0,05 м,

где h_col - высота сечения колонны;

h_g - высота фундамента от подошвы до дна стакана;

0,05 м - требуемый зазор между торцом колонны и дном стакана.

h = 40 + 20 + 5 = 65 см.

Из условия анкеровки сжатой арматуры колонны 4Ш28АIII в бетоне колонны В20, l_ан = 33*d = 33*2,8 = 92,4 см.

Глубина заложения фундамента:

H= h + 0,15 м = 92,4 + 15 = 107,4 см

Размер стороны подошвы квадратного в плане фундамента определяют по формуле

a = v(N_n / (R_o - г_mH) ,

где г_m = 20 кН/м³ - усредненный объемный вес материала фундамента и грунта на его ступенях.

а = v( 1675,8 / (0,250*10³ - 20*1,05*10³) = 2,7 м.

Давление на грунт от расчетной нагрузки р = N / A = 2252/7,29 = 309 кН/м²

Минимальная рабочая высота фундамента из условия его продавливания по поверхности пирамиды

h_og = - h_col /2 + 1/2*v(N + R_bt* h²_col)/ (R_bt+ p)

h_og = - 0,4/2 + 1/2*v(2252 + 900*,04*0,4)/(900 + 309) = 0,51 м

полная высота фундамента: h= h_og+a₁ = 0,51+0,04=0,55 м.

Принят окончательно фундамент высотой Н = 90 см, h_o=4 см.

Проверяем, отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента h₀₂ = 30-4=26 см, условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении III-III.

Q = 0,5*(а- h_col-2*h_о)*р = 0,5*(2,7-0,4-2*0,86)*309 = 89 кН

Q = 0,6*г_b2*R_bt*h₀₂*b = 0,6*0,9*0,9*26*100(100)=126,4 кН > 89 кН -

условие прочности удовлетворяется.

Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II по формулам:

М₁ = 0,125*р*(а - h_col)²*b = 0,125*309*(2,7-0,4)²*2,7=551,7 кН*м

М₁ = 0,125*р*(а - а₁)²*b = 0,125*309*(2,7-0,9)²*2,7 = 338 кН*м

Площадь сечения арматуры

A_s1 = M₁ / 0,9*h_o*R_s = 551,7*10⁵ / 0,9*86*309*(100) = 23 см²

A_s2 = M₂ / 0,9*h_o*R_s = 338*10⁵ / 0,9*86*309*(100) = 14 см²

Из двух значений A_s1 и A_s2 проверяем по наибольшему:

A`_s1 = 24,6 см² ? 23 см²

Характеристики прочности бетона и арматуры:

Бетон В20, R_bt = 0,9 МПа, арматура 16Ш14АII, S = 160 мм, R_s = 280 МПа.

При армировании подошвы фундамента стержнями класса AI и AII проверку ширины раскрытия трещин не производят.

Проверка прочности на скалывание:

N ? 2*м*г*A₁* R_bt ,

где м = 0,75 - коэффициент трения бетона по бетону;

г = 1,3 - коэффициент условия работы фундамента в грунте;

А₁ - площадь вертикального сечения фундамента в плоскости, проходящей по оси сечения колонны за вычетом площади стакана.

А₁ = 1,285 м²

2252 кН ? 2 * 0,75 * 1,3 * 1,29 * 0,9 * 1000 = 2264 кН

Условие удовлетворяется.

Вывод: существующие фундаменты удовлетворяют необходимым требованиям.

Рисунок 15 - Фундамент средней колонны

7. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА МОНТАЖ ОБЪЕМНЫХ БЛОКОВ

7.1 Организация и технология строительного процесса на монтаж объемных блоков

После подготовительных по разборке старой кровли и устройства стяжки определяем последовательность монтажа объемных блоков в зависимости от особенности конструктивного решения и способа размещения коммуникаций на объемном блоке. При расположении коммуникаций внутри блока наиболее рациональной последовательностью монтажа является параллельный монтаж обоих продольных рядов объемных блоков от одного торца здания к другому, оставляя свободный фронт работ для заделки стыков.

Рисунок 16 - Последовательность монтажа объемных блоков мансардного этажа

Монтаж объемных блоков является ведущим процессом при возведении надземной части здания. Он должен вестись строго по захваткам в соответствии с монтажным планом.

Перед началом монтажа сборных элементов на каждом этаже необходимо устраивать монтажный горизонт, при котором производится нивелировка опорных поверхностей элементов и установка монтажных маяков.



Рисунок 17 - Размещение монтажных маяков на этаже

Подготовка монтажного горизонта на этаже состоит из следующих операций: контроль теодолитом монтажных установочных осей, промеры расстояний между осями и составление исполнительной схемы; нивелирование опорных площадок нижележащего этажа, составление исполнительной схемы; определение отметки монтажного горизонта; установка монтажных маяков с последующим составлением исполнительной схемы.

Монтажные установочные оси фиксируются рисками, нанесёнными масляной краской на объёмные блоки на заводе при помощи шаблона. По этим рискам производится установка объёмных блоков относительно друг друга.

Монтаж объемных блоков состоит из процессов установки их в проектное положение и устройства между ними связей.

Цикл установки объемных блоков в проектное положение состоит из следующих операций: подачи траверсы на блок; строповки; подачи блока к месту установки; наведения блока над местом установки; ориентирования и установки блока в проектное положение; проверки положения объемного блока; расстроповки.

Для подъёма блок-комнат применяют балансирные траверсы и др. приспособления.

Балансирные траверсы для монтажа объемных блоков имеют устройства, позволяющие производить перемещение точки подвеса траверсы в соответствии с положением центра тяжести блока и тем самым обеспечивать нужное для монтажа положение блока в пространстве.

Подача блока к месту установки выполняется с совмещением рабочих движений крана. После чисто транспортных операций машинист крана начинает операции по наведению блока посредством серии переключений рабочих механизмов с целью более точного приближения блока к месту установки. Почти всегда этот этап выполняется с участием монтажников, которые принимают блок, когда он появляется над перекрытием, ликвидируют колебания и поворачивают в проектное положение. Этап наведения завершается, когда блок подается непосредственно к месту установки на высоте 200...300 мм.

После этого осуществляют ориентирование и установку блока в проектное положение. Сначала блок ориентируют по наружной грани нижестоящего блока или по осевым рискам, вынесенным на монтажный горизонт, и плоскости наружной грани нижестоящего блока. Затем блок опускают, приводя его в соприкосновение с опорными площадками, но не опирая полностью. В этом положении проверяют правильность установки блока по другим признакам: зазорам между устанавливаемым и рядом стоящими блоками, вертикальности граней, соответствию расположения наружной грани блока фасадной плоскости здания и др.

Монтажники, производящие ориентирование и установку, обычно размещаются следующим образом: два монтажника - у наружной грани блока; один находится на уровне установки объемного блока (это место обычно занимает монтажник 5-го разряда, руководящий работой звена), а другой - этажом выше на соседнем уже установленном блоке. Третий монтажник располагается у задней грани блока с той же стороны, что и звеньевой.

Первые два монтажника производят ориентирование блока по наружной грани, а третий - контролирует положение задней грани блока. Каждый из монтажников по команде звеньевого производит необходимые перемещения блока вручную или с помощью монтажных ломиков.

Выверка правильности установки блока в продольном направлении определяется в соответствии с монтажными установочными рисками, которые наносятся на заводе или визуально вдоль фасада, в поперечном - отвес-рейкой. После этого производится расстроповка.

Продолжительность монтажного цикла зависит от разных факторов и прежде всего от конструкции объемных блоков и качества их изготовления. Эти факторы проявляются на этапе ориентирования и установки блока.

Установка блоков с коммуникациями, подлежащими стыкованию в процессе их установки, требует на 20...30% больше времени, чем монтаж таких же блоков, но без коммуникаций. Этап установки торцовых блоков длится в 2...3 раза дольше, чем установка рядовых. Это объясняется стеснённостью производства работ. При установке торцового блока, завершающего монтаж конструкций этажа, два монтажника находятся на уровне верхнего перекрытия блоков, а один - внутри соседнего, уже смонтированного блока. В этих условиях трудно осуществлять контроль за положением блока и перемещать его в нужном направлении.

Устройство связей между объемными блоками производится за счет электросварки закладных деталей и замоноличивания вертикальных наружных швов. Сварка швов осуществляется без предварительной операции прихватки соединительных деталей и технологически не имеет столь жесткой связи с работами по установке конструктивных элементов в проектное положение, как это имеет место при монтаже конструкций из плоских элементов. Вместе с тем из-за наличия двойных внутренних стен и перекрытий появляются работы по устройству стыков между ними по ребрам блоков и дверным проемам.

Связи между объемными элементами обеспечивают пространственную работу группы блоков и в целом здания при восприятии расчетных вертикальных и горизонтальных нагрузок. Связь блоков в горизонтальном направлении осуществляется металлическими планками, приваренными к закладным деталям блоков.

Конструкция стыков между блоками должна исключать возможность сквозного протекания атмосферной влаги и обеспечивать удаление случайно попавшей воды из наружной части стыка. Защита от продувания и протекания стыков должна обеспечиваться за счет применения герметизирующих материалов.

Форма и размеры швов между блоками должны обеспечивать собираемость зданий из объемных элементов, экономичный расход и удобство установки или нанесения герметиков, а также возможность их замены без нарушения нормальной эксплуатации дома. Минимальная ширина вертикальных швов в местах примыкания наружных ограждений смежных блоков должна быть не менее 10 мм.

Особые требования предъявляются транспортированию объемных блоков. Они должны транспортироваться специально оборудованными автомобилями - блоковозами. Для их перевозки широко используются трейлеры - блоковозы ЧМЗАП 9399 на базе тягача КрАЗа - 258. Грузоподъемность их составляет 25,0 тонн, что обеспечивает перевозку элементов с максимальными размерами 9,0 х 3,9 м.

Конструктивное решение блок-комнат требует при перевозке их опирания на транспортные средства только в строго определённых точках - по углам блока с равномерной передачей нагрузки от собственного веса элемента на все четыре точки. В противном случае объёмный элемент будет испытывать деформации кручения. При перевозках коэффициент динамичности достигает 2.. .2,5, и неравномерное опирание блок - комнаты на опорные точки прицепа или полуприцепа вызовет не учтенные расчетом дополнительные напряжения в конструкции.

Поэтому транспортные средства, предназначенные для перевозки объёмно-блочных элементов, должны иметь устройства, обеспечивающие опирание перевозимых объёмных элементов всеми четырьмя опорными точками и восприятие ими соответствующих опорных реакций. Наличие инженерного оборудования (отопления, трубопроводов и приборов водопровода и канализации), а также остеклённых оконных и дверных блоков требует максимальной амортизации транспортных средств с применением подрессорных платформ, обеспечивающих требуемое демпфирование колебаний.

Перевозка блоков должна осуществляться блоковозами по дорогам не ниже III категории. Скорость движения блоковоза с грузом не должна превышать: на дорогах первой категории - 40 км/ч, на дорогах второй категории - 30 км/ч, на дорогах третьей категории, а также первой и второй категории с крутыми поворотами, значительными подъемами и спусками и при плохих метеоусловиях - 20 км/ч.

7.2 Техника безопасности

При производстве строительно-монтажных работ по возведению зданий из объёмных блоков необходимо соблюдать общие правила СНиП Ш-4-80 «Техника безопасности в строительстве», а также специфические, разработанные в специальных инструкциях и методических рекомендациях по технологии монтажа объёмных блоков.

До начала работы монтажник обязан ознакомиться с техдокументацией, проверить исправность инвентаря, механизмов и такелажных приспособлений. Входы в нижние этажи здания, над которыми ведётся монтаж конструкций, должны быть закрыты, открытые проёмы ограждены.

Монтажники и другие рабочие должны быть обеспечены предохранительными верхолазным устройством и касками.

Монтаж конструкций должен вестись строго по захваткам и с требуемой последовательностью. К месту монтажа сборные элементы следует подводить, не пронося их над рабочими местами монтажников и ранее смонтированными захватками. При монтаже объёмных блоков и доборных элементов должна быть установлена связь между сигнальщиком, такелажником и машинистом.

Запрещается поднимать блоки без страховочных приспособлений, поддерживать и направлять блок руками во время опускания его в проектное положение, находиться между устанавливаемым и ранее смонтированным блоком, на объёмном блоке или внутри него во время монтажа, а также выполнять работы, связанные с пребыванием людей на захватке, на которой ведутся монтажные работы. Не допускается направлять вручную стыкуемые трубы стояков отопления, водопровода и канализации во время опускания блока (эта операция должна выполняться при помощи монтировок). Укладка материалов, изделий и приспособлений на верх объёмного блока разрешается только на его разгрузочные деревянные щиты.

Зона, опасная для пребывания людей, должна быть обозначена хорошо видимыми предупредительными знаками.

Калькуляция трудовых затрат и машиносмен на строительно-монтажные работы

Таблица 18 - График производства работ на монтаже объемных блоков

№	Наименование работ	Единица измерения	Объем работ	Трудоемкость на ед. измер. ч/дн, м/см	Трудоемкость на объем	Состав бригады	Рабочие дни
							1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1	Подъем инструмента инвентаря приспособления	10тн	0,11	3,03 -	0,33 -	Такелажник 3р-
2	Установка рядовых объемных элементов	100шт	0,30	179 37,75	53,70 11,33	Монтажник 5р- 4р- 3р-
3	Установка объемных блоков лестничных клеток	100шт	0,02	241,53 53,96	4,83 1,08	Монтажник 5р- 4р- 3р-
4	Электросварка закладных деталей	100 стыков	0,80	3,19 2,03	2,55 1,62	Электросварщик 5р-
5	Герметизация горизонтальных швов пенополистеролом	100 пм	1,2	0,56 0,27	0,67

Подобные документы

• Проект реконструкции безподвального жилого 3-х этажного каменного здания

  Проект реконструкции безподвального жилого 3-х этажного каменного здания третьей группы капитальности после 50 лет эксплуатации без существенных дефектов. Выбор метода переустройства здания, его реконструкции. Перерасчет конструкций и расчет их усиления.
  
  курсовая работа [693,6 K], добавлен 10.04.2017
  

• Реконструкция 5 этажного военного госпиталя в г. Армавире

  Архитектурно-конструктивное решение 5-ти этажного жилого здания. Генплан участка застройки. Расчет и проектирование плиты перекрытия и простенка. Составление локальной сметы на общестроительные работы. Методы производства строительно-монтажных работ.
  
  дипломная работа [804,3 K], добавлен 05.03.2014
  

• Технология возведения надземной части монолитного жилого здания

  Возведение жилого 17-этажного дома в Москве. Архитектурно-планировочные решения и конструктивные особенности здания. Объемы работ, выбор типа и конструктивной системы опалубки. Потребность в материальных ресурсах. Технология производства бетонных работ.
  
  курсовая работа [309,4 K], добавлен 22.05.2012
  

• Проектирование блок-секции 9-этажного 27-квартирного 2-3-4 крупнопанельного жилого дома на свайном фундаменте

  Архитектурно-планировочное и архитектурно-конструктивное решение проектируемого здания – блок-секция 27-квартирная жилого 9-ти этажного здания. Наружная и внутренняя отделка здания. Расчет звукоизоляции перегородки. Определение индекса изоляции шума.
  
  курсовая работа [127,2 K], добавлен 24.07.2011
  

• Проектирование 2-этажного блокированного здания с квартирами в двух уровнях

  Разработка строительного проекта 2-х этажного крупнопанельного жилого здания на 3 квартиры секционного типа. Описание генерального плана здания: горизонтальная и вертикальная привязка, благоустройство, озеленение. Технико-экономические показатели здания.
  
  курсовая работа [166,2 K], добавлен 24.07.2011
  

• Разработка проекта производства работ для строительства крупнопанельного 1-секционного 12-ти этажного жилого здания

  Проект организации строительства крупнопанельного 1-секционного 12-ти этажного жилого здания в г. Краснодаре. Объемы строительно-монтажных работ, сметная стоимость и материально-технические ресурсы строительства. Мероприятия по охране окружающей среды.
  
  курсовая работа [239,0 K], добавлен 21.06.2009
  

• Реконструкция административного здания по адресу с. Устье, ул. Октябрьская, 8

  Технический паспорт здания, определение его физического и морального износа. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчетные сечения для проверки фундамента. Определение элементов стропильной крыши. Проведение капитального ремонта зданий.
  
  дипломная работа [1,1 M], добавлен 09.11.2016
  

• 16-этажный жилой дом с монолитным каркасом в г. Краснодаре

  Архитектурно-строительные решения, расчёт и конструирование несущих и ограждающих конструкций 16-этажного жилого дома со встроенными помещениями на 1-м этаже и с жилыми квартирами на последующих. Разработка связевой системы проектируемого здания.
  
  дипломная работа [177,4 K], добавлен 23.06.2009
  

• Проектирование 4-х этажного административного здания

  Генеральный план, объемно-планировочные решения здания, внутренняя и наружная отделка. Инженерное оборудование (канализация и водоснабжение, отопление). Определение объема строительно-монтажных работ. Локальная смета на общестроительные работы.
  
  курсовая работа [379,1 K], добавлен 18.10.2010
  

• Свинарник для ремонтного молодняка на 560 мест

  Выбор архитектурно-планировочного решения здания с учетом норм и правил, санитарных норм, требований государственных отраслевых стандартов. Разработка архитектурно-строительной части рабочего проекта. Экспликация помещений и теплотехнический расчет.
  
  курсовая работа [683,4 K], добавлен 25.07.2010
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам