Главная Коллекция "Otherreferats" Строительство и архитектура Пособие по проектированию усиления стальных конструкций

Пособие по проектированию усиления стальных конструкций

Оценка технического состояния эксплуатируемых стальных конструкций. Основные технические решения, используемые при разработке проектов реконструкции, их существенные особенности, которые должны учитываться при организации работ и оформлении документации.

Рубрика	Строительство и архитектура
Вид	книга
Язык	русский
Дата добавления	15.06.2009
Размер файла	3,4 M

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

Коэффициент перегрузки (коэффициент надежности по ветровой нагрузке) следует принимать равным 1,2.

Предварительная обработка статистических данных

Статистическая информация о скорости ветра за лет метеорологических наблюдений может быть получена в виде выборок:

скоростей ветра по результатам всех срочных наблюдений (объем выборки , где - число срочных наблюдений скорости ветра в каждые сутки, =4; 8; 24);

месячных максимумов скорости ветра ();

годовых максимумов скорости ветра ().

При наблюдениях по флюгеру целесообразно использовать выборку месячных максимумов, по анометру - месячных или годовых (объем выборки годовых максимумов должен быть не менее 20).

Выборки скоростей ветра по результатам всех срочных наблюдений могут быть использованы при условии, что они предварительно сгруппированы и соответствующие им статистические ряды имеются в климатических архивах или опубликованы в справочниках (в частности, данные срочных наблюдений по флюгеру приведены в табл.5 части III "Ветер" Справочника по климату СССР. - М., 1967-1968 гг.).

Данные всех наблюдений скорости ветра по флюгеру представляются в виде таблицы повторяемости (относительная частота появления в %) по интервалам скорости ветра, соответствующая шкале измерений флюгера* (табл.1).

* Текст соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".

Таблица 1 Данные наблюдений скорости ветра

Номер интервала	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
Интервал, м/с	0-1	2-3	4-5	6-7	8-9	10-11	12-13	14-15	16- 17	18- 20	21-24	25- 28	29- 34	35- 40	40
Повторяемость, %
											20				40

Наблюдениям по флюгеру с легкой доской с верхним пределом шкалы измерений 20 м/с соответствуют интервалы 1-10 (см. табл.1), если же в первичных журналах наблюдений имеются записи "скорости ветра более 20 м/с", суммарная относительная частота таких случаев указывается в интервале 11. Наблюдениям по флюгеру с тяжелой доской с верхним пределом шкалы измерений 40 м/с соответствуют интервалы 11-14 (табл.1), а суммарная относительная частота случаев скорости ветра более 40 м/с отмечается в интервале 15.

Последовательным суммированием повторяемости от наименьших значений скорости к наибольшим определяется интегральная повторяемость, %, которая является статистической оценкой .

Функции распределения скорости ветра относятся к значению скорости на верхней границе соответствующего интервала.

Значения рекомендуется принимать по табл.1. Отметим, что данные срочных наблюдений скорости ветра по анометру также представляются в виде табл.1, однако выбор интервалов и границ между ними не обусловлен особенностями шкалы прибора.

Выборки месячных и годовых максимумов скорости ветра (по флюгеру или анометру) представляются в виде упорядоченной по возрастанию скорости последовательности наблюдаемых значений , ..., , ..., , ..., . Если в этой последовательности некоторые значения скорости встречаются в наблюдениях по нескольку раз, каждому наблюдаемому значению присваивается отдельный порядковый номер.

Статистическая оценка функции распределения месячных или годовых максимумов скорости ветра определяется для каждого члена выборки по формуле

, (2)

где - порядковый номер члена выборки; - объем выборки за весь срок наблюдений.

Следует отметить, что для ускорения обработки выборки месячных максимумов скорости ветра результаты наблюдений предварительно группируются по интервалам, при этом для наблюдений по флюгеру принимаются интервалы с соответствующими им границами по табл.1, а для наблюдений по анометру интервалы длиной 1 или 2 м/с с границами , кратными 0,5 м/с.

Повторяемость месячных максимумов в интервале вычисляется по формуле

, (3)

где - число месячных максимумов скорости ветра, относящихся к интервалу .

Статистическая оценка функции распределения месячных максимумов для скорости на границе интервала

. (4)

Для того, чтобы сохранить при ускоренной обработке месячных максимумов действительный характер статистического распределения наибольших скоростей, целесообразно для наибольших членов (где - число лет наблюдений), т.е. в отсеченной справа части упорядоченной выборки определять индивидуальные значения по формуле (2), а остальные члены выборки группировать по интервалам.

Сглаживание статистических данных и определение

скорости ветра с пятилетним периодом повторяемости

Для сглаживания статистической функции срочных наблюдений скорости ветра применяется функция распределения Вейбулла:

; (5)

, , ,

где - вероятность того, что в произвольно выбранном интервале наблюдения (6; 3; 1 ч) скорость ветра будет меньше ; , - параметры масштаба и формы распределения.

Для сглаживания статистической функции распределения месячных или годовых максимумов скорости ветра применяется функция распределения Гумбеля:

, (6)

, , ,

где * - вероятность того, что в произвольно выбранном месяце (году) скорость ветра будет меньше ; , - параметры масштаба и положения распределения.

* Соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".

Сглаживание статистических данных выполняется с помощью вероятностной бумаги выбранного распределения (5) или (6), на которой теоретическое распределение изображается прямой линией.

Статистические данные наносятся на вероятностную бумагу в виде точек, отвечающих парам значений , для срочных наблюдений скорости ветра или ; и ; для месячных или годовых максимумов скорости ветра (рис.1 и 2).

Если совокупность опытных точек группируется около некоторой прямой и отклонения от нее носят случайный характер, выбранная функция распределения удовлетворительно согласуется с данными наблюдений. Сглаживающая прямая с достаточной для практических целей точностью выбирается визуально с помощью прозрачной линейки.

Допускается проводить сглаживающую прямую по 4-5 крайним точкам, расположенным в области наибольших наблюдаемых скоростей ветра, если выбранное теоретическое распределение не согласуется со всей совокупностью опытных точек.

Необходимо иметь в виду:

1. Вероятностная бумага имеет равномерный масштаб: для распределения Вейбулла - по осям и , для распределения Гумбеля - по оси .

2. При наличии в табл.1 данных по повторяемости скоростей ветра больше 20 м/с (для флюгера с легкой доской) и больше 40 м/с (для флюгера с тяжелой доской), соответствующие значения и могут быть отнесены условно к значениям скорости на границе интервалов =21 м/с и =41 м/с.

Скорость ветра с пятилетним периодом повторяемости (=5 лет) устанавливается по сглаживающей прямой как значение скорости, вероятность непревышения которой равна

, (7)

где - интервал времени, представителем которого является одно наблюдение в выборке рассматриваемого вида (например, при четырех срочных наблюдениях в сутки года).

Вероятности приведены в табл.1а.

Таблица 1a Значение вероятностей

Вид выборки	Срочные наблюдения 4 раза в сутки	Месячные максимумы	Годовые максимумы
, %	99,9863	98,33	80

Пример 1. Определение скорости по срочным наблюдениям по флюгеру 4 раза в сутки для метеостанции "Магнитогорск".

Статистические данные приняты по табл.5 части III "Ветер" Справочника по климату СССР (М.: Гидрометеоиздат, 1967), годы наблюдений 1936-1960 и приведены в табл.2.

Таблица 2 Статистические данные скорости ветра

Интервал, м/с	0-1	2-3	4-5	6-7	8-9	10-11	12-13	14-15	16-17	18-20
Повторяемость, %	32,3	14,8	16,3	12,2	8,2	4,4	6,6	1,8	2,7	0,7
Граница интервала , м/с	2	4	5,5	7,5	9,5	11	13	15,5	18	-
, %	32,3	47,1	63,4	75,6	83,8	88,2	94,8	96,6	99,3	-

, нанесены на вероятностную бумагу распределения Вейбулла (см. рис.1). Сглаживание выполнено визуально по 5 крайним правым точкам. Экстраполяцией сглаживающей прямой до значения установлено значение скорости 28 м/с.

Рис.1. Использование вероятностной бумаги распределения Вейбулла

Пример 2. Определение скорости ветра по месячным максимумам по флюгеру для метеостанции "Магнитогорск".

Статистические данные приведены в табл.3.

Таблица 3 Статистические данные скорости ветра

Интервал, м/с	8-9	10-11	12-13	14-15	16-17	18-20	21-24	25-28	29-34
Число случаев	2	10	40	26	101	105	9	2	3
Повторяемость	0,67	3,34	13,37	8,7	33,75	35,16	3,01	0,67	1
Граница интервала , м/с	9,5	11	13	15,5	18	21	25	29,5	35
	0,67	4,01	17,38	26,08	59,83	94,99	98	98,67	99,67

, нанесены на вероятностную бумагу распределением Гумбеля (см. рис.2). Сглаживание выполнено по 4 крайним правым точкам. Интерполяцией при значении установлено значение скорости 27 м/с.

Рис.2. Использование вероятностной бумаги распределения Гумбеля

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Рекомендуемое

Таблицы для расчета усиления стальных конструкций с учетом влияния дефектов и повреждений

Таблица 1 Коэффициенты , для различных прокатных профилей, мм

Швеллеры #M12291 1200019824ГОСТ 8240-72#S*	Двутавры #M12291 1200004409ГОСТ 8239-72#S*	Двутавры широкополочные У 14-2224-72
Номер профиля			Номер профиля			Номер профиля
12	0,29	0,27	20	0,26	0,24	20ш	0,33	0,27
14	0,28	0,26	22	0,25	0,23	23ш	0,29	0,27
16	0,27	0,25	24	0,24	0,21	23ш2	0,2	0,18
16а	0,25	0,24	27	0,23	0,2	26ш	0,25	0,25
18	0,26	0,25	27а	0,22	0,2	30ш	0,22	0,21
20	0,25	0,24	30	0,22	0,2	35ш	0,2	0,18
22	0,24	0,23	30а	0,21	0,19	40ш	0,17	0,16
24	0,23	0,22	36	0,18	0,16	50ш	0,17	0,16
27	0,22	0,2	40	0,17	0,15	60ш	0,16	0,15
30	0,21	0,19	50	0,15	0,13	70ш	0,15	0,14
36	0,18	0,17	60	0,13	0,11	-	-	-

Таблица 2 Допустимые относительные искривления элементов ферм из парных уголков

	Параметры	Предельно допустимые значения
0,9		0,125	0,105	0,08	0,065	0,055	0,045	0,04
		0,005	0,03	0,04	0,05	0,055	0,06	0,065
0,8		0,21	0,16	0,125	0,105	0,08	0,065	0,055
		0,005	0,03	0,055	0,06	0,07	0,08	0,090
0,7		0,3	0,2	0,16	0,125	0,105	0,08	0,04
		0,005	0,04	0,07	0,09	0,105	0,125	0,13
0,6		0,315	0,21	0,16	0,105	0,065	0,045	0,04
		0,005	0,105	0,125	0,16	0,175	0,185	0,19

Таблица 3 Коэффициент для стержней из равнополочных уголков, шарнирно закрепленных в двух главных плоскостях

#G0		Коэффициенты при , равном
		-0,5	-0,4	-0,3	-0,2	-0,1	0	+0,1	+0,2	+0,3	+0,4	+0,5
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
0,5	0,05	860	883	906	928	952	957	925	872	825	783	744
	0,1	851	871	893	917	939	951	927	872	825	783	744
	0,2	829	852	871	894	915	924	931	874	826	784	745
	0,3	810	828	848	868	887	900	932	876	828	784	746
	0,4	792	810	826	848	861	871	903	881	830	786	748
	0,5	772	792	804	822	843	846	975	891	833	789	749
1	0,05	725	761	799	842	889	896	842	752	680	620	571
	0,1	709	744	780	820	864	885	843	753	680	620	571
	0,2	682	710	743	779	816	835	852	756	682	622	572
	0,3	652	680	708	740	772	790	843	762	685	624	574
	0,4	625	649	678	705	734	747	792	774	690	628	576
	0,5	604	625	651	675	698	711	752	681	699	632	580
1,5	0,05	602	644	688	726	814	824	754	640	558	496	447
	0,1	586	624	664	718	774	810	755	641	558	496	447
	0,2	555	588	624	666	712	734	768	644	561	498	448
	0,3	526	555	586	620	642	674	745	653	565	501	450
	0,4	500	525	551	567	611	628	680	673	571	504	453
	0,5	475	498	521	545	571	585	627	659	582	510	456
2	0,05	494	541	591	653	712	753	661	538	459	402	359
	0,1	480	521	567	621	688	729	664	540	460	402	359
	0,2	451	485	522	564	613	641	676	544	462	403	359
	0,3	425	453	483	504	542	563	648	552	466	406	361
	0,4	401	425	450	476	507	523	577	575	472	409	363
	0,5	379	400	421	444	465	480	510	545	482	414	366
2,5	0,05	404	451	502	563	647	667	569	451	380	330	293
	0,1	395	434	479	532	598	628	572	452	380	330	293
	0,2	370	402	437	477	524	550	585	458	382	331	294
	0,3	347	374	402	433	468	487	559	464	385	333	295
	0,4	327	348	372	397	423	438	486	482	390	336	297
	0,5	308	326	346	366	386	397	429	454	399	340	299
3	0,05	331	361	422	481	562	580	481	379	317	275	243
	0,1	323	350	404	454	517	559	486	380	317	275	243
	0,2	306	335	368	405	447	473	497	383	319	276	244
	0,3	288	312	337	363	387	404	483	388	322	277	245
	0,4	270	290	311	333	355	369	413	400	325	279	246
	0,5	255	271	288	306	323	333	361	379	331	282	248
3,5	0,05	270	307	352	409	482	481	408	320	268	232	205
	0,1	266	300	340	387	446	485	412	320	268	232	205
	0,2	255	282	312	346	383	421	418	323	269	233	206
	0,3	241	263	286	311	331	354	421	328	271	234	207
	0,4	227	245	263	283	503	315	354	334	274	235	208
	0,5	214	229	244	260	275	284	309	323	277	237	209
4	0,05	223	253	293	342	411	416	338	272	228	198	176
	0,1	221	250	285	329	383	418	347	272	228	198	176
	0,2	214	238	266	297	332	354	354	274	229	198	176
	0,3	204	224	245	267	292	302	363	277	230	199	177
	0,4	194	209	226	243	257	267	308	278	232	200	177
	0,5	183	196	209	218	232	240	266	277	233	201	178
4,5	0,05	186	211	244	288	349	351	295	233	190	171	152
	0,1	185	209	240	280	321	353	295	233	196	171	152
	0,2	181	202	227	256	288	307	299	235	297	171	152
	0,3	174	192	211	232	254	267	308	236	198	172	153
	0,4	166	181	196	207	228	236	269	238	199	172	153
	0,5	158	170	182	193	206	213	233	238	199	173	153
5	0,05	158	178	205	242	295	298	246	202	171	149	133
	0,1	157	177	203	238	283	299	254	202	171	149	133
	0,2	155	173	195	222	251	268	256	203	171	149	133
	0,3	150	166	184	202	223	234	259	204	172	149	133
	0,4	144	157	171	185	200	204	233	204	172	150	133
	0,5	138	148	159	170	181	187	205	202	172	150	133
5,5	0,05	136	152	175	205	249	255	218	176	150	131	117
	0,1	135	151	174	203	243	256	219	176	150	131	117
	0,2	134	149	169	192	220	230	220	176	150	131	117
	0,3	131	144	160	178	196	206	221	177	150	131	117
	0,4	126	138	150	163	177	184	212	177	150	131	117
	0,5	121	131	140	150	160	166	182	174	149	131	117
6	0,05	118	132	151	176	212	220	190	155	132	116	104
	0,1	118	132	150	175	209	221	190	155	132	116	104
	0,2	117	130	147	168	193	207	190	155	132	116	104
	0,3	115	127	141	157	170	183	191	155	132	116	104
	0,4	111	122	133	145	157	163	188	154	132	116	104
	0,5	107	116	126	134	143	148	163	149	131	116	104

Примечание. Значения коэффициента в таблице увеличены в 1000 раз.

Таблица 4 Коэффициент для стержней из равнополочных уголков упругозащемленных в плоскости симметрии и шарнирно закрепленных из этой плоскости

(=0,8; =1)

		при , равном
		-0,5	-0,4	-0,3	-0,2	-0,1	0	+0,1	+0,2	+0,3	+0,4	+0,5
0,5	0,05	830	854	880	910	938	945	907	944	789	740	698
	0,	818	841	868	894	923	936	908	944	789	741	698
	0,2	791	819	839	865	890	903	914	945	790	742	699
	0,3	767	789	815	839	881	871	911	850	792	743	700
	0,4	748	768	787	811	829	845	877	856	796	745	701
	0,5	723	744	760	782	806	812	844	872	801	749	704
1	0,05	674	713	756	804	854	871	809	707	629	566	515
	0,1	657	693	732	777	826	852	811	708	630	566	515
	0,2	623	656	691	727	768	789	825	712	631	568	516
	0,3	593	620	652	684	718	735	793	721	636	571	518
	0,4	565	592	618	645	674	689	737	745	645	575	521
	0,5	543	564	587	611	635	648	688	717	654	581	525
1,5	0,05	546	590	640	699	772	799	715	591	506	444	396
	0,1	528	567	612	664	725	759	717	593	507	445	396
	0,2	493	525	562	602	647	672	755	598	510	446	397
	0,3	462	491	520	552	587	606	654	610	515	449	400
	0,4	435	459	484	510	538	553	586	633	523	454	403
	0,5	411	431	452	474	494	506	534	568	542	460	406
2	0,05	443	478	541	604	638	704	623	494	413	357	315
	0,1	428	468	512	561	627	646	626	496	414	357	315
	0,2	395	427	461	498	541	562	647	502	417	359	316
	0,3	367	383	420	448	480	497	552	515	422	362	318
	0,4	343	364	386	408	423	445	475	511	431	366	321
	0,5	321	399	357	375	392	402	420	440	460	373	325
2,5	0,05	360	406	457	517	596	643	526	413	343	293	256
	0,1	349	387	430	478	537	571	542	416	343	293	257
	0,2	322	351	382	415	445	473	548	422	343	295	258
	0,3	298	321	344	367	394	403	456	436	350	398	260
	0,4	277	295	314	333	352	362	386	413	358	301	262
	0,5	259	274	289	303	318	325	341	358	366	306	265
3	0,05	294	337	386	433	514	560	459	450	287	245	215
	0,1	286	322	361	406	450	489	465	351	287	245	215
	0,2	266	293	320	349	381	392	457	357	290	246	215
	0,3	247	266	287	307	324	342	374	370	294	249	217
	0,4	229	245	260	277	287	301	325	338	300	252	219
	0,5	213	226	239	251	262	269	284	293	295	255	220
3,5	0,05	240	278	325	377	433	482	393	298	244	208	182
	0,1	236	269	306	347	392	419	396	299	244	208	182
	0,2	223	247	271	297	324	338	392	303	246	209	183
	0,3	207	225	243	261	275	289	320	312	250	211	184
	0,4	193	206	220	234	247	254	272	281	253	213	185
	0,5	180	191	201	208	221	226	238	243	243	215	186
4	0,05	200	231	272	322	379	412	336	255	209	179	157
	0,1	197	226	260	291	330	359	339	251	205	179	157
	0,2	188	210	233	250	273	319	335	260	212	180	157
	0,3	177	193	208	224	235	248	273	266	214	181	158
	0,4	165	177	185	199	212	213	232	237	216	183	159
	0,5	154	163	172	181	190	193	202	206	204	183	160
4,5	0,05	168	194	229	268	324	343	287	216	182	156	136
	0,1	166	191	222	256	290	210	290	221	182	156	136
	0,2	161	180	201	221	240	251	286	224	183	156	137
	0,3	152	167	181	194	203	214	230	227	185	157	138
	0,4	143	153	164	174	183	188	200	202	185	158	138
	0,5	133	142	150	157	164	167	174	177	174	157	138
5	0,05	143	164	193	233	275	298	248	192	159	137	120
	0,1	142	163	190	221	252	268	250	193	159	137	120
	0,2	139	156	175	193	209	218	247	195	160	137	120
	0,3	132	145	158	169	181	184	203	196	161	138	121
	0,4	125	134	143	152	157	164	171	175	160	138	121
	0,5	117	124	131	137	144	146	150	154	150	137	121
5,5	0,05	124	142	166	198	242	255	215	168	140	121	107
	0,1	123	141	164	192	220	230	217	169	140	121	107
	0,2	121	136	153	170	184	192	214	171	138	121	107
	0,3	116	128	139	150	160	165	178	170	142	122	107
	0,4	110	119	127	134	139	144	152	153	140	122	107
	0,5	104	110	116	121	125	129	134	135	131	120	107
6	0,05	108	123	114	117	209	220	188	149	125	108	095
	0,1	108	123	142	167	192	205	189	249	125	108	095
	0,2	107	120	135	150	163	169	187	150	125	108	095
	0,3	103	113	124	133	142	146	156	149	126	108	096
	0,4	098	106	113	120	123	129	135	135	123	108	096
	0,5	092	098	104	109	113	115	119	120	116	106	095

Примечание. Значения коэффициента в таблице увеличены в 1000 раз.

Таблица 5 Коэффициенты для стержней из неравнополочных уголков шарнирно закрепленных в двух главных плоскостях

#G0		при , равном
		-0,5	-0,4	-0,3	-0,2	-0,1	0	+0,1	+0,2	+0,3	+0,4	+0,5
0,5	0,05	840	862	887	909	933	945	936	890	848	810	755
	0,1	825	845	866	889	911	922	939	890	848	810	775
	0,2	795	807	827	849	867	878	907	893	850	811	776
	0,3	760	776	789	813	826	837	863	882	853	812	777
	0,4	729	745	761	778	789	801	823	840	856	816	779
	0,5	707	718	732	744	756	760	787	800	816	830	785
	0,05	680	714	751	788	833	821	860	778	711	655	608
	0,1	655	685	717	753	790	806	872	779	712	656	607
	0,2	609	633	659	668	714	725	768	796	716	658	609
	0,3	569	589	610	631	653	663	696	719	734	662	612
	0,4	533	551	568	584	601	609	620	649	663	678	618
	0,5	501	515	529	542	555	561	577	590	600	608	614
1,5	0,05	543	577	621	667	726	757	776	670	591	530	481
	0,1	514	545	564	614	660	679	753	671	592	530	482
	0,2	466	489	514	540	565	566	622	652	597	533	484
	0,3	427	445	453	482	490	508	526	557	568	541	488
	0,4	393	408	422	435	439	454	473	485	493	494	487
	0,5	364	375	385	395	404	407	419	429	435	435	432
2	0,05	437	458	508	554	609	640	686	568	489	432	388
	0,2	407	434	464	500	539	558	624	570	490	432	388
	0,3	363	382	404	415	446	430	495	514	498	436	390
	0,4	300	304	322	332	338	339	358	365	367	364	355
	0,5	275	283	291	299	305	308	316	320	321	329	314
2,5	0,05	355	384	418	459	506	532	598	478	406	355	317
	0,1	330	351	370	406	439	454	490	482	407	356	318
	0,2	290	305	323	332	357	368	391	401	395	358	319
	0,3	255	271	284	288	307	312	324	330	329	320	305
	0,4	237	245	253	262	268	270	277	282	281	277	270
	0,5	216	223	229	234	236	240	243	246	246	244	239
3	0,05	293	319	346	379	415	424	480	402	330	296	264
	0,1	271	289	311	334	357	369	403	401	441	297	264
	0,2	236	250	262	269	290	290	313	317	309	289	262
	0,3	211	221	230	239	248	251	252	262	259	251	240
	0,4	192	199	205	211	216	217	221	224	222	218	212
	0,5	175	180	185	189	192	192	193	196	195	193	189
3,5	0,05	244	261	290	316	337	358	383	333	285	249	222
	0,1	221	239	254	276	289	305	326	321	285	249	222
	0,2	196	206	213	229	240	244	255	255	247	233	215
	0,3	176	183	187	198	203	206	211	212	209	202	190
	0,4	159	165	170	174	178	179	182	182	181	177	172
	0,5	145	149	152	154	158	155	160	160	157	157	154
4	0,05	207	225	245	265	287	295	312	287	244	213	190
	0,1	191	204	218	232	246	254	266	260	239	212	190
	0,2	166	175	183	192	196	203	210	209	202	192	179
	0,3	148	154	157	166	171	172	175	175	172	167	167
	0,4	135	139	143	147	149	150	152	152	150	147	142
	0,5	123	126	129	131	131	131	131	134	133	131	128
4,5	0,05	173	192	204	220	240	241	256	235	209	183	164
	0,1	163	163	185	193	207	213	220	215	199	175	163
	0,2	139	146	156	164	170	172	177	175	169	160	150
	0,3	127	132	137	141	145	146	149	148	145	140	134
	0,4	115	119	122	125	127	128	128	129	127	124	120
	0,5	105	108	110	112	113	111	112	114	112	101	106
5	0,05	158	163	175	188	204	209	214	200	180	160	143
	0,1	141	147	156	168	173	181	186	180	168	154	142
	0,2	123	129	135	140	146	148	149	147	143	135	125
	0,3	110	112	119	122	122	126	127	126	123	119	115
	0,4	096	103	106	106	108	110	111	110	109	103	100
	0,5	092	093	095	097	098	098	098	097	096	094	093
5,5	0,05	133	144	155	165	174	178	180	170	156	139	129
	0,1	123	131	139	146	158	155	159	153	144	133	121
	0,2	105	110	117	122	127	128	130	127	123	117	108
	0,3	097	100	101	107	109	109	110	109	107	108	099
	0,4	088	090	098	095	096	096	097	096	094	092	089
	0,5	080	082	082	085	086	086	086	086	085	083	081
6	0,05	117	126	135	144	147	153	154	143	135	121	111
	0,1	108	115	122	127	133	135	136	132	121	116	107
	0,2	095	099	108	107	111	112	113	110	106	102	096
	0,3	084	088	091	094	094	096	096	095	093	090	086
	0,4	077	078	082	084	085	085	085	084	083	081	078
	0,5	071	072	074	075	075	075	076	076	075	073	072

Примечание. Значения коэффициента в таблице увеличены в 1000 раз.

Таблица 6 Коэффициент для внецентренно сжатых шарнирно закрепленных стержней

из одиночных уголков ()

;

		при , равном
	()	0
0,5	0,25	838	837	870	925	851	810	810	810	808
	0,5	699	717	766	855	749	695	667	675	700
	0,75	602	623	680	781	675	601	572	576	600
	1	529	550	604	706	615	533	498	503	526
	1,25	467	488	540	647	570	480	440	443	465
	1,5	419	433	490	595	526	432	394	396	414
1	0,25	796	814	844	891	831	804	782	781	759
	0,5	676	682	734	828	739	683	653	655	664
	0,75	574	593	652	763	672	597	560	560	571
	1	505	524	584	705	605	527	489	487	501
	1,25	449	466	527	654	559	472	435	433	444
	1,5	401	418	479	607	509	427	391	387	398
1,5	0,25	744	755	793	850	809	774	745	742	742
	0,5	619	635	686	777	726	654	619	610	617
	0,75	536	554	613	711	652	568	531	523	533
	1	471	483	541	660	591	504	464	461	467
	1,25	418	433	489	605	540	451	413	409	417
	1,5	375	392	443	566	500	411	372	367	372
2	0,25	689	694	735	797	791	732	698	682	675
	0,5	563	575	624	719	699	616	567	566	563
	0,75	484	500	549	654	629	533	493	482	482
	1	430	442	491	597	570	473	434	423	427
	1,25	380	394	442	552	552	426	388	379	380
	1,5	344	360	402	509	484	389	350	341	344
2,5	0,25	617	634	661	728	759	682	641	622	616
	0,5	503	517	558	644	671	570	527	506	506
	0,75	435	446	491	584	594	495	451	436	434
	1	385	394	440	536	548	440	399	387	386
	1,25	344	356	398	494	504	398	359	348	344
	1,5	313	325	363	460	464	366	326	313	313
3	0,25	590	619	650	751	753	623	575	551	546
	0,5	445	459	493	635	642	520	473	452	448
	0,75	387	399	467	571	584	457	410	391	386
	1	344	354	391	476	540	407	363	346	344
	1,25	309	321	361	440	494	367	329	313	308
	1,5	283	291	326	407	450	336	299	286	286
3,5	0,25	518	538	575	653	703	549	508	487	478
	0,5	393	408	434	555	641	464	424	399	396
	0,75	344	354	383	498	586	418	366	350	344
	1	307	314	348	449	529	369	328	311	307
	1,25	279	286	317	424	467	336	297	281	277
	1,5	254	265	304	400	456	308	273	258	255
4	0,25	452	464	489	524	578	480	438	419	414
	0,5	364	372	416	471	534	411	372	352	350
	0,75	303	310	360	435	499	371	328	307	305
	1	273	281	328	403	464	337	295	276	274
	1,25	248	257	293	371	441	310	267	252	249
	1,5	229	238	272	348	411	282	248	233	228
4,5	0,25	388	395	408	435	463	406	375	361	356
	0,5	304	307	349	401	443	360	324	308	306
	0,75	270	275	294	369	424	327	289	274	268
	1	243	254	271	341	403	300	263	248	243
	1,25	223	231	258	323	385	279	242	226	225
5	0,25	326	331	342	362	380	349	321	310	310
	0,5	279	285	285	337	368	312	282	268	265
	0,75	243	246	275	318	356	288	259	242	239
	1	217	222	239	300	344	264	235	221	219
	1,25	201	204	228	277	330	249	219	203	200
	1,5	186	196	215	267	318	234	202	190	187
5,5	0,25	263	279	290	303	347	295	276	270	269
	0,5	240	253	262	287	308	272	248	236	235
	0,75	214	224	240	270	300	253	225	215	212
	1	196	200	228	253	292	235	211	198	195
	1,25	180	186	204	246	284	222	198	183	181
6	0,25	238	243	248	258	290	253	239	233	232
	0,5	213	218	227	246	278	235	217	208	206
	0,75	188	193	210	223	256	221	200	192	187
	1	174	178	197	221	251	208	188	175	174
	1,25	163	168	176	215	244	199	177	165	163
	1,5	151	157	171	205	236	188	166	155	152

Примечание. Коэффициенты в таблице увеличены в 1000 раз.

Таблица 7 Коэффициент , учитывающий влияние краевого выреза нa устойчивость шарнирно закрепленного стержня из спаренных уголков

	Параметры выреза: ;

		при , равном
		0
;
1	0,1	0,78	0,84	0,89	0,93	0,93	0,81	0,77	0,73
	0,3	0,78	0,99	1	1	1	0,98	0,76	0,76
	0,5	0,77	1	1	1	1	1	0,74	0,76
3	0,1	0,88	1	1	0,95	0,9	1	0,81	0,84
	0,3	0,87	1	0,96	1	1	1	0,89	0,85
	0,5	0,85	1	0,94	1	1	1	0,82	0,83
5	0,1	0,97	1	0,92	0,95	0,96	0,93	0,9	0,93
	0,3	0,97	1	0,86	1	1	1	0,86	0,92
	0,5	0,98	1	0,93	1	1	1	0,92	0,91

;

1	0,1	0,92	0,85	0,79	0,75	0,74	0,75	0,79	0,83
	0,3	0,99	1	0,89	0,74	0,74	0,74	0,89	1
	0,5	0,99	1	0,93	0,73	0,73	0,73	0,93	1
3	0,1	1	1	0,97	0,79	0,84	0,79	0,96	1
	0,3	0,95	1	1	0,8	0,84	0,8	1	1
	0,5	0,91	1	1	0,84	0,82	0,84	1	1
5	0,1	0,98	0,97	0,9	0,85	0,85	0,85	0,9	0,97
	0,3	1	0,98	0,92	0,9	0,91	0,9	0,95	1
	0,5	0,96	0,99	1	0,91	0,89	0,91	1	0,99
Е		при , равном
		0
;
1	0,1	0,58	0,63	0,66	0,71	0,7	0,64	0,58	0,57
	0,3	0,58	0,73	0,84	1	1	0,74	0,58	0,57
	0,5	0,6	0,84	0,97	1	1	0,81	0,57	0,57
3	0,1	0,69	0,84	1	1	1	0,93	0,68	0,69
	0,3	0,7	1	0,91	1	1	1	0,66	0,66
	0,5	0,71	1	0,8	1	1	1	0,65	0,65
5	0,1	0,86	0,93	0,92	0,93	0,91	0,91	0,87	0,82
	0,3	0,86	1	0,75	0,98	1	0,9	0,66	0,77
	0,5	0,82	1	0,78	0,96	1	1	0,7	0,75
;
1	0,1	0,71	0,69	0,61	0,57	0,57	0,57	0,61	0,69
	0,3	0,99	1	0,69	0,56	0,56	0,56	0,69	1
	0,5	0,97	1	0,78	0,57	0,56	0,57	0,78	1
3	0,1	1	1	0,79	0,64	0,68	0,64	0,79	1
	0,3	0,93	1	1	0,68	0,67	0,68	1	1
	0,5	0,82	0,98	1	0,66	0,64	0,66	1	1
5	0,1	0,97	0,95	0,87	0,76	0,75	0,76	0,87	0,95
	0,3	0,89	0,94	0,88	0,78	0,74	0,78	0,87	0,94
	0,5	0,82	0,91	1	0,75	0,71	0,75	1	0,91
		при , равном
		0
;
1	0,1	0,44	0,47	0,49	0,53	0,53	0,48	0,44	0,43
	0,3	0,44	0,55	0,65	0,75	0,75	0,56	0,44	0,43
	0,5	0,44	0,63	0,81	1	1	0,62	0,44	0,43
3	0,1	0,54	0,67	0,82	0,96	0,91	0,7	0,52	0,53
	0,3	0,55	0,78	0,84	0,9	1	0,95	0,52	0,52
	0,5	0,56	0,98	0,72	0,87	0,99	0,94	0,5	0,51
5	0,1	0,74	0,86	0,9	0,9	0,85	0,96	0,66	0,68
	0,3	0,71	0,95	0,66	0,87	0,95	0,97	0,51	0,62
	0,5	0,72	1	0,67	0,8	0,93	1	0,56	0,6
;
1	0,1	0,63	0,6	0,54	0,51	0,5	0,51	0,54	0,6
	0,3	0,87	0,93	0,62	0,51	0,51	0,5	0,62	0,88
	0,5	0,89	0,94	0,7	0,5	0,51	0,5	0,68	0,9
3	0,1	0,96	1	0,75	0,58	0,63	0,58	0,75	1
	0,3	0,89	1	0,93	0,62	0,62	0,62	0,9	1
	0,5	0,81	0,96	1	0,61	0,6	0,61	1	0,89
5	0,1	0,96	0,95	0,87	0,73	0,71	0,73	0,86	0,95
	0,3	0,87	0,92	0,84	0,73	0,71	0,73	0,86	0,94
	0,5	0,8	0,88	1	0,7	0,67	0,7	1	0,89
	Параметры выреза: ;
		при , равном
		0
2	0,05	0,81	0,88	0,91	0,98	1	0,89	0,8	0,81
	0,1	0,82	0,93	1	1	1	0,93	0,79	0,78
	0,2	0,82	1	1	0,99	1	1	0,79	0,79
	0,3	0,82	1	0,95	1	1	1	0,78	0,78
	0,5	0,82	1	0,88	1	1	1	0,77	0,77
3	0,05	0,88	0,91	1	0,91	0,98	0,94	0,81	0,83
	0,1	0,87	1	1	0,93	0,96	0,92	0,8	0,82
	0,2	0,88	1	1	0,98	1	1	0,8	0,8
	0,3	0,86	1	0,99	1	1	1	0,79	0,84
	0,5	0,84	1	0,9	1	1	1	0,78	0,82
4	0,05	0,92	0,92	0,95	0,93	0,93	0,95	0,85	0,87
	0,1	0,92	0,98	0,97	0,91	0,97	0,88	0,81	0,87
	0,2	0,92	1	0,89	0,96	0,98	0,86	0,77	0,83
	0,3	0,88	1	1	1	1	0,97	0,8	0,82
	0,5	0,88	1	0,93	1	1	1	0,83	0,89
5	0,05	0,94	0,95	0,96	0,9	0,9	0,91	0,94	0,92
	0,1	0,94	0,97	0,92	0,88	0,92	0,92	0,88	0,9
	0,2	0,91	1	0,83	0,95	1	0,93	0,79	0,88
	0,3	0,91	1	0,83	1	1	0,98	0,73	0,86
	0,5	0,87	1	0,93	1	0,98	1	0,81	0,89
	;
#G0		при , равном
		0
2	0,05	0,6	0,65	0,7	0,77	0,77	0,68	0,6	0,59
	0,1	0,6	0,72	0,8	0,91	0,9	0,75	0,61	0,6
	0,2	0,61	0,83	1	1	1	0,87	0,61	0,6
	0,3	0,62	0,87	0,92	1	1	0,89	0,61	0,59
	0,5	0,62	1	0,82	0,99	1	0,97	0,59	0,59
3	0,05	0,66	0,74	0,82	0,97	0,92	0,75	0,63	0,65
	0,1	0,67	0,84	0,99	0,89	1	0,91	0,65	0,65
	0,2	0,68	0,96	0,95	0,94	1	0,94	0,66	0,66
	0,3	0,68	1	0,88	1	1	1	0,66	0,65
	0,5	0,69	1	0,78	0,96	1	1	0,63	0,63
4	0,05	0,75	0,83	0,89	0,89	0,9	0,93	0,85	0,72
	0,1	0,75	0,89	0,93	0,93	0,94	0,92	0,69	0,72
	0,2	0,75	0,99	0,85	0,92	0,91	0,9	0,66	0,71
	0,3	0,76	1	0,79	0,98	1	0,98	0,69	0,69
	0,5	0,77	1	0,76	0,93	0,99	1	0,66	0,68
5	0,05	0,83	0,88	0,94	0,9	0,88	0,91	0,85	0,81
	0,1	0,83	0,92	0,91	0,84	0,85	0,92	0,77	0,78
	0,2	0,82	0,95	0,77	0,93	0,96	0,83	0,66	0,75
	0,3	0,83	0,95	0,72	0,93	0,94	1	0,62	0,74
	0,5	0,81	1	0,75	0,88	0,92	1	0,68	0,73
	;
G0		при , равном
		0
2	0,05	0,45	0,48	0,52	0,55	0,56	0,5	0,45	0,44
	0,1	0,46	0,53	0,6	0,70	0,7	0,55	0,46	0,44
	0,2	0,46	0,62	0,77	1	0,92	0,64	0,46	0,45
	0,3	0,47	0,69	0,78	1	1	0,7	0,46	0,45
	0,5	0,48	0,77	0,79	0,85	0,99	0,74	0,46	0,46
3	0,05	0,49	0,58	0,59	0,65	0,73	0,55	0,47	0,49
	0,1	0,51	0,63	0,77	0,95	0,92	0,65	0,49	0,5
	0,2	0,52	0,77	0,89	0,9	0,96	0,84	0,5	0,5
	0,3	0,52	0,77	0,83	0,93	0,98	0,82	0,5	0,5
	0,5	0,54	0,93	0,69	0,8	0,92	0,92	0,49	0,49
4	0,05	0,59	0,65	0,69	0,89	0,86	0,74	0,51	0,56
	0,1	0,6	0,73	0,83	0,82	0,84	0,9	0,52	0,57
	0,2	0,59	0,85	0,76	0,85	0,83	0,91	0,51	0,56
	0,3	0,61	0,88	0,76	0,82	0,9	1	0,53	0,54
	0,5	0,62	0,98	0,66	0,78	0,84	1	0,52	0,54
5	0,05	0,71	0,77	0,9	0,91	0,89	0,93	0,67	0,67
	0,1	0,69	0,8	0,87	0,84	0,84	0,93	0,6	0,64
	0,2	0,68	0,87	0,71	0,84	0,87	0,96	0,51	0,61
	0,3	0,69	0,89	0,63	0,84	0,85	1	0,49	0,59
	0,5	0,68	0,95	0,65	0,78	0,83	1	0,54	0,58
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,97	0,94	0,81	0,77	0,79	0,77	0,81	0,94
	0,1	0,99	1	0,86	0,78	0,79	0,78	0,86	1
	0,2	0,97	1	0,95	0,78	0,76	0,78	0,95	1
	0,3	0,96	1	1	0,75	0,78	0,75	1	1
	0,5	0,91	1	0,98	0,74	0,75	0,74	1	1
3	0,05	0,98	1	0,86	0,75	0,83	0,75	0,87	0,98
	0,1	0,95	0,97	0,93	0,77	0,82	0,77	0,91	1
	0,2	0,95	1	1	0,82	0,78	0,82	0,93	0,98
	0,3	0,92	0,94	0,97	0,79	0,78	0,8	1	1
	0,5	0,95	0,93	0,91	0,81	0,81	0,81	0,9	0,94
4	0,05	0,95	0,93	0,91	0,81	0,81	0,81	0,9	0,94
	0,1	0,95	0,93	0,92	0,8	0,81	0,81	0,9	0,97
	0,2	0,94	1	0,92	0,78	0,8	0,78	0,89	0,92
	0,3	0,92	0,99	1	0,82	0,84	0,82	1	1
	0,5	0,89	0,98	1	0,84	0,83	0,84	1	0,99
5	0,05	0,95	0,95	0,94	0,87	0,85	0,87	0,94	0,95
	0,1	0,94	0,92	0,87	0,82	0,82	0,82	0,88	0,92
	0,2	0,91	0,94	0,8	0,83	0,87	0,83	0,77	0,94
	0,3	0,87	0,94	0,82	0,84	0,84	0,84	0,8	0,95
	0,5	0,85	0,95	1	0,86	0,8	0,86	1	0,95
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,77	0,73	0,63	0,59	0,6	0,59	0,63	0,73
	0,1	1	0,95	0,68	0,59	0,6	0,59	0,68	0,98
	0,2	0,97	1	0,77	0,6	0,6	0,6	0,77	1
	0,3	0,95	1	0,86	0,6	0,6	0,6	0,86	0,95
	0,5	0,91	1	0,88	0,59	0,59	0,59	0,88	1
3	0,05	0,97	1	0,69	0,58	0,65	0,58	0,69	1
	0,1	0,95	1	0,77	0,62	0,66	0,62	0,77	1
	0,2	0,95	1	0,88	0,66	0,64	0,66	0,86	1
	0,3	0,89	1	0,87	0,65	0,65	0,65	0,86	1
	0,5	0,8	0,96	1	0,64	0,64	0,64	1	0,99
4	0,05	0,95	0,92	0,75	0,68	0,68	0,68	0,75	0,92
	0,1	0,95	0,92	0,82	0,68	0,69	0,68	0,8	0,94
	0,2	0,92	0,97	0,8	0,66	0,67	0,66	0,82	0,97
	0,3	0,87	0,95	0,97	0,71	0,69	0,71	0,99	0,97
	0,5	0,75	0,89	1	0,7	0,67	0,7	1	0,93
5	0,05	0,94	0,94	0,89	0,77	0,76	0,77	0,89	0,94
	0,1	0,92	0,91	0,84	0,73	0,73	0,73	0,84	0,92
	0,2	0,86	0,89	0,78	0,73	0,76	0,73	0,78	0,9
	0,3	0,83	0,88	0,81	0,75	0,73	0,75	0,81	0,89
	0,5	0,77	0,86	1	0,72	0,7	0,72	1	0,86
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,67	0,65	0,56	0,53	0,54	0,53	0,55	0,65
	0,1	0,93	0,81	0,61	0,54	0,54	0,54	0,61	0,82
	0,2	0,9	0,99	0,69	0,54	0,54	0,54	0,69	0,94
	0,3	0,89	0,97	0,79	0,54	0,54	0,54	0,8	0,94
	0,5	0,87	0,97	0,89	0,54	0,54	0,54	0,86	0,95
3	0,05	0,94	0,96	0,63	0,53	0,6	0,53	0,62	0,97
	0,1	0,91	0,95	0,74	0,56	0,61	0,56	0,73	0,94
	0,2	0,91	1	0,85	0,61	0,59	0,61	0,84	0,99
	0,3	0,88	0,96	0,89	0,6	0,6	0,6	0,83	0,98
	0,5	0,78	0,94	1	0,6	0,59	0,59	0,96	0,96
4	0,05	0,95	0,92	0,7	0,64	0,63	0,64	0,7	0,92
	0,1	0,95	0,97	0,77	0,63	0,63	0,63	0,77	0,94
	0,2	0,89	0,96	0,8	0,62	0,61	0,62	0,8	0,96
	0,3	0,83	0,94	0,94	0,67	0,65	0,67	0,92	0,96
	0,5	0,74	0,91	1	0,65	0,61	0,65	1	0,92
5	0,05	0,64	0,94	0,87	0,74	0,72	0,73	0,88	0,94
	0,1	0,9	0,91	0,83	0,7	0,68	0,7	0,83	0,92
	0,2	0,85	0,88	0,8	0,7	0,72	0,7	0,8	0,9
	0,3	0,82	0,88	0,8	0,72	0,69	0,72	0,8	0,89
	0,5	0,75	0,84	1	0,68	0,65	0,68	1	0,84
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,79	0,84	0,91	0,99	1	0,9	0,78	0,76
	0,1	0,8	0,89	0,91	0,99	1	0,96	0,78	0,76
	0,2	0,79	0,92	0,96	0,99	1	1	0,78	0,76
	0,3	0,8	0,97	0,86	0,99	1	1	0,77	0,75
	0,5	0,8	0,98	0,85	0,98	0,99	0,98	0,77	0,76
3	0,05	0,82	0,88	1	0,89	0,98	0,93	0,79	0,79
	0,1	0,83	0,98	0,99	0,9	0,97	0,94	0,78	0,78
	0,2	0,83	1	0,96	0,88	0,99	0,98	0,78	0,79
	0,3	0,83	1	0,89	0,86	1	0,96	0,77	0,8
	0,5	0,82	0,98	0,86	0,86	1	0,95	0,76	0,8
4	0,05	0,86	0,89	0,92	0,92	0,85	0,94	0,8	0,82
	0,1	0,86	0,97	1	0,9	0,89	0,89	0,78	0,84
	0,2	0,86	1	0,88	0,92	0,92	0,83	0,74	0,81
	0,3	0,85	0,98	0,88	1	0,99	0,89	0,78	0,8
	0,5	0,83	0,99	0,88	0,98	0,99	1	0,72	0,81
5	0,05	0,9	0,91	0,92	0,87	0,87	0,87	0,9	0,87
	0,1	0,9	0,94	0,9	0,83	0,84	0,87	0,87	0,86
	0,2	0,87	0,9	0,75	0,89	0,98	0,85	0,71	0,84
	0,3	0,87	0,96	0,77	0,95	0,96	0,98	0,69	0,82
	0,5	0,86	0,99	0,87	0,94	0,97	1	0,77	0,82
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,57	0,62	0,66	0,71	0,73	0,65	0,6	0,56
	0,1	0,58	0,68	0,8	0,91	0,89	0,71	0,57	0,57
	0,2	0,59	0,78	0,91	0,92	1	0,82	0,58	0,57
	0,3	0,59	0,85	0,88	0,98	0,98	0,88	0,58	0,57
	0,5	0,6	1	0,78	0,93	0,98	0,97	0,57	0,57
3	0,05	0,61	0,68	0,73	0,83	0,93	0,68	0,58	0,61
	0,1	0,62	0,77	0,97	0,94	1	0,83	0,5	0,62
	0,2	0,63	0,88	0,97	0,85	0,94	0,96	0,61	0,62
	0,3	0,64	0,97	0,79	0,83	0,98	1	0,61	0,62
	0,5	0,66	0,99	0,74	0,89	0,95	1	0,6	0,61
4	0,05	0,68	0,75	0,81	0,85	0,87	0,99	0,61	0,66
	0,1	0,7	0,84	0,92	0,84	0,88	0,84	0,62	0,67
	0,2	0,7	0,91	0,78	0,84	0,84	0,88	0,61	0,67
	0,3	0,72	0,98	0,78	0,92	0,9	1	0,64	0,66
	0,5	0,74	1	0,71	0,87	0,9	1	0,62	0,65
5	0,05	0,77	0,81	0,8	0,95	0,86	0,89	0,75	0,74
	0,1	0,76	0,86	0,89	0,82	0,83	0,88	0,72	0,72
	0,2	0,76	0,88	0,73	0,84	0,92	0,88	0,61	0,7
	0,3	0,79	0,95	0,7	0,87	0,92	0,9	0,68	0,71
	0,5	0,78	1	0,73	0,82	0,92	1	0,65	0,69
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,42	0,45	0,48	0,52	0,52	0,47	0,42	0,41
	0,1	0,43	0,5	0,55	0,64	0,64	0,51	0,42	0,42
	0,2	0,44	0,58	0,74	1	0,91	0,59	0,43	0,43
	0,3	0,44	0,64	0,93	0,94	1	0,65	0,43	0,43
	0,5	0,45	0,74	0,73	0,83	0,94	0,73	0,43	0,43
3	0,05	0,45	0,5	0,52	0,56	0,65	0,48	0,43	0,44
	0,1	0,46	0,57	0,69	0,97	0,9	0,58	0,44	0,46
	0,2	0,48	0,69	0,82	0,84	0,93	0,75	0,46	0,47
	0,3	0,49	0,77	0,73	0,86	0,9	0,82	0,46	0,47
	0,5	0,51	0,86	0,65	0,75	0,88	0,84	0,46	0,46
4	0,05	0,53	0,58	0,59	0,9	0,87	0,63	0,45	0,51
	0,1	0,53	0,64	0,83	0,81	0,87	0,75	0,47	0,51
	0,2	0,55	0,75	0,74	0,75	0,79	0,85	0,46	0,51
	0,3	0,57	0,8	0,72	0,8	0,86	0,95	0,48	0,5
	0,5	0,57	0,89	0,63	0,74	0,83	0,93	0,48	0,5
5	0,05	0,62	0,67	0,76	0,87	0,88	0,84	0,58	0,59
	0,1	0,62	0,71	0,82	0,8	0,82	0,86	0,53	0,58
	0,2	0,62	0,79	0,66	0,8	0,85	0,96	0,46	0,55
	0,3	0,63	0,84	0,6	0,79	0,84	0,95	0,44	0,55
	0,5	0,65	0,89	0,61	0,75	0,81	0,9	0,49	0,55
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,97	0,89	0,82	0,77	0,76	0,77	0,82	0,88
	0,1	0,98	1	0,84	0,75	0,77	0,75	0,85	1
	0,2	0,97	0,99	0,9	0,74	0,73	0,74	0,89	1
	0,3	0,91	0,97	0,96	0,73	0,74	0,73	0,95	0,99
	0,5	0,91	0,98	0,93	0,73	0,74	0,73	0,91	0,98
3	0,05	0,95	0,97	0,85	0,7	0,78	0,7	0,85	0,98
	0,1	0,94	0,96	0,91	0,73	0,78	0,73	0,91	0,97
	0,2	0,9	0,98	0,96	0,77	0,75	0,77	0,96	1
	0,3	0,88	0,96	0,99	0,76	0,76	0,76	0,97	0,98
	0,5	0,85	0,94	0,9	0,76	0,77	0,76	0,9	0,95
4	0,05	0,91	0,91	0,82	0,76	0,78	0,76	0,81	0,91
	0,1	0,9	0,92	0,91	0,76	0,77	0,76	0,91	0,92
	0,2	0,89	0,91	0,84	0,75	0,74	0,75	0,85	0,92
	0,3	0,87	0,9	0,93	0,8	0,79	0,8	0,63	0,89
	0,5	0,83	0,9	1	0,78	0,77	0,78	1	0,91
5	0,05	0,9	0,91	0,88	0,81	0,81	0,81	0,87	0,91
	0,1	0,9	0,88	0,83	0,78	0,78	0,78	0,84	0,89
	0,2	0,86	0,87	0,78	0,8	0,83	0,8	0,79	0,88
	0,3	0,84	0,87	0,8	0,81	0,81	0,81	0,8	0,88
	0,5	0,82	0,88	0,98	0,78	0,8	0,8	0,99	0,89
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,73	0,7	0,6	0,56	0,57	0,56	0,6	0,7
	0,1	0,97	0,9	0,65	0,57	0,57	0,57	0,65	0,92
	0,2	0,93	1	0,74	0,57	0,58	0,58	0,74	0,97
	0,3	0,9	0,97	0,87	0,57	0,59	0,57	0,86	0,95
	0,5	0,87	0,94	0,9	0,58	0,57	0,58	0,88	0,98
3	0,05	0,96	0,95	0,64	0,55	0,61	0,54	0,63	0,89
	0,1	0,93	0,96	0,74	0,57	0,63	0,57	0,74	0,87
	0,2	0,89	0,96	0,83	0,63	0,61	0,61	0,83	1
	0,3	0,85	0,95	0,89	0,63	0,62	0,63	0,89	0,97
	0,5	0,75	0,9	0,9	0,62	0,61	0,62	0,79	0,86
4	0,05	0,91	0,89	0,67	0,63	0,62	0,63	0,67	0,89
	0,1	0,89	0,9	0,76	0,63	0,63	0,63	0,75	0,92
	0,2	0,88	0,94	0,79	0,62	0,62	0,62	0,8	0,91
	0,3	0,78	0,85	0,85	0,68	0,68	0,68	0,82	0,87
	0,5	0,72	0,85	0,91	0,66	0,65	0,66	0,91	0,87
5	0,05	0,87	0,88	0,84	0,7	0,69	0,7	0,76	0,89
	0,1	0,86	0,88	0,8	0,68	0,67	0,68	0,8	0,88
	0,2	0,84	0,84	0,78	0,7	0,72	0,7	0,76	0,84
	0,3	0,78	0,82	0,78	0,72	0,71	0,72	0,74	0,82
	0,5	0,72	0,78	0,98	0,7	0,67	0,7	0,98	0,8
	;
		при , равном
		0
2	0,05	0,65	0,62	0,54	0,51	0,51	0,51	0,54	0,62
	0,1	0,91	0,8	0,58	0,52	0,52	0,52	0,58	0,8
	0,2	0,91	0,94	0,67	0,52	0,53	0,52	0,67	0,9
	0,3	0,9	0,92	0,78	0,53	0,53	0,53	0,78	0,9
	0,5	0,86	0,91	0,77	0,53	0,53	0,52	0,8	0,92
3	0,05	0,93	0,97	0,58	0,51	0,57	0,5	0,58	0,92
	0,1	0,91	0,93	0,67	0,53	0,58	0,53	0,66	0,93
	0,2	0,88	0,94	0,85	0,59	0,56	0,59	0,85	0,94
	0,3	0,85	0,92	0,79	0,59	0,58	0,58	0,84	0,93
	0,5	0,74	0,89	0,74	0,58	0,57	0,57	0,81	0,91
4	0,05	0,91	0,89	0,63	0,59	0,59	0,59	0,63	0,89
	0,1	0,89	0,9	0,73	0,59	0,6	0,59	0,73	0,9
	0,2	0,88	0,93	0,77	0,59	0,59	0,59	0,77	0,9
	0,3	0,77	0,85	0,81	0,63	0,62	0,63	0,79	0,87
	0,5	0,7	0,83	0,92	0,62	0,6	0,62	0,96	0,87
5	0,05	0,87	0,88	0,78	0,69	0,67	0,69	0,77	0,89
	0,1	0,86	0,88	0,79	0,65	0,65	0,65	0,8	0,88
	0,2	0,84	0,84	0,75	0,66	0,67	0,66	0,7	0,84
	0,3	0,77	0,82	0,76	0,67	0,67	0,67	0,73	0,82
	0,5	0,7	0,78	0,98	0,66	0,62	0,66	0,97	0,8

Таблица 8 Эквивалентный переход от сечения с местной погибью (параметры погиби , ) к сечению с краевым вырезом (параметры , )

Длина местного ослабления погибью	Параметры выреза	Стрелка местной погиби ()
		0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9

0,5		0,37	0,32	0,3	0,26	-	-	-	-	-
		0,2	0,4	0,5	0,6	-	-	-	-	-
0,1		0,71	0,63	0,6	0,72	0,59	0,52	0,54	0,5	0,47
		0,2	0,4	0,5	0,5	0,6	0,7	0,7	0,8	0,9
1,5		0,94	0,91	0,88	1,07	0,87	0,77	0,8	0,74	0,7
		0,2	0,4	0,5	0,5	0,6	0,7	0,7	0,8	0,9
2		1,57	1,57	1,58	1,38	1,14	1,26	1,06	0,99	0,94
		0,1	0,3	0,4	0,5	0,6	0,6	0,7	0,8	0,9
2,5		0,0	1,55	1,77	1,61	1,35	1,52	1,31	1,35	1,25
		0,00	0,3	0,4	0,5	0,6	0,6	0,7	0,7	0,8
3		0,00	0,0	0,3	0,4	0,5	0,5	0,6	0,7	0,7
		0,0	0,0	2,01	2,19	1,97	2,3	1,84	1,56	1,62

Таблица 9 Конструктивные формы, обладающие низкой хладостойкостью

Таблица 10 Критическая температура для конструктивных форм,

обладающих низкой хладостойкостью

Толщина элементов, мм	, для конструктивных форм в конструкциях из стали марок (см. табл.9)
	Ст3сп	09Г2С
	А1	В1, Д1, Д3	Г1	А1, А2, Б2, Б3, Д2, Д4	Д1, Д3	А1, А2, Б1, Б3, Б2, Д2, Д4
10	-35	-35	-39	-43	-51	-
15	-22	-25	-29	-33	-40	-75
20	-13	-16	-19	-24	-28	-64
25	-4	-7	-	-14	-16	-52
30	+6	+3	-	-4	-5	-40
35	+16	+12	-	+5	+7	-29

Таблица 11 Приемы специального усиления элементов конструкций с целью повышения их хладостойкости

ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Рекомендуемое

Оценка долговечности сварных подкрановых балок

Оценка долговечности сварных подкрановых балок может быть получена из усталостного ресурса верхней зоны стенки у поясного шва по формуле

где - допустимое число нагружений расчетного сечения сварной подкрановой балки (расчетный ресурс); =9,5·10 - количество нагружений, соответствующее точке перелома кривой усталостных отказов сварных подкрановых балок (рисунок); =450 кгс/см - предельное напряжение сварных подкрановых балок, характеризующее неограниченную долговечность балок; =761,39 - параметр кривой усталостных отказов сварных подкрановых балок; - среднестатистическое напряжение в верхней зоне стенки от эксплуатационной крановой нагрузки.

За цикл нагружения принимается проезд над расчетным сечением одного катка крана.

Напряжение в верхней зоне стенки от эксплуатационной нагрузки определяется по формуле

где , , , , .

Здесь обозначения напряжений, силовых и геометрических факторов приняты по #M12293 0 9056425 24257 24886 4294967262 2758076129 93866219 3602316470 2728579231 778114166п.13.34 СНиП II-23-81#S*.

Напряжение вычисляется от среднестатической крановой нагрузки, характеризуемой давлениями колес . Эксплуатационные давления колес могут быть определены как среднестатические измерения за 2-7 сут. Допускается эксплуатационные давления определять умножением нормативных значений на коэффициенты вертикальной крановой нагрузки =0,7.

Для подкрановых балок, расположенных со стороны основных железнодорожных путей, по которым в отделения раздевания слитков, а также в пролеты нагревательных колодцев, на колоннады копровых цехов подаются составы с изложницами и вагоны с металлоломом, коэффициент вертикальной крановой нагрузки =0,8.

Число циклов нагружений балок на исследуемом производственном участке устанавливается наблюдениями частоты местного нагружения расчетного сечения балок в течение 15-30 сут, умноженной на весь период их эксплуатации. Для прогноза числа циклов нагружений при проектировании частоту местных нагружений балок допускается определять умножением частоты проездов кранов на количество катков на концевой балке моста крана. В таблице приведены значения для основных зданий металлургической промышленности.

Пролеты цехов, технологические переделы, отделения и т.п.	проездов в сутки	Примечание
Разливочная	100
Раздевания слитков	200
Печные	300
Шлаковые дворы	600
Шихтовые		Повышенная частота нагружения принимается на участках пролетов соответственно в зоне шихтовых бадей и весов, пакетирующих прессов, стеллажей сборки сифонов
Колоннады копровых цехов	600/1000
Дворы сборки изложниц
Нагревательные колодцы
Распределительные пролеты	1200

При определении и среднестатических давлений колес следует учитывать фактическое или расчетное повышение интенсивности эксплуатации кранового оборудования.

Пригодность конструкции подкрановых балок определяется сравнением эксплуатационного числа нагружений с расчетным ресурсом балки

ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Справочное

Примеры расчета

Пример 1

Из нижних поясов подкрановых балок здания мартеновского цеха, построенного в 1951 г., отобрано и испытано 14 образцов металла. Значения предела текучести, полученные при испытаниях образцов, приведены в таблице, там же выполнен подсчет величин, входящих в выражения для и .

Номер образца	, МПа			Примечание
1	279	6	36	Балка БП-1
2	265	-8	64	То же
3	285	12	144	"
4	291	18	254
5	253	-20	400
6	273	0	0
7	287	14	196
8	243	-30	900
9	275	2	4
10	274	1	1
11	293	20	400
12	307	34	1156
13	246	-27	729
14	261	-12	144
Итого	3832	-	4428

и подсчитываются по формулам п.2.17: =3832/14=273 МПа, =18,4 МПа.

Для =14 по табл.12 имеем =2,614 и по формуле (1) получаем =273-2,614·18,4=230 МПа.

Коэффициент надежности по материалу в соответствии с указаниями п.2.18 =1,1. Расчетное сопротивление =230/1,1=290 МПа.

Заметим, что для балки БП-1 можно принять нормативное сопротивление равным 265 МПа, а =240 МПа.

Пример 2

Стойка высотой 6,4 м, поддерживающая конструкцию газопровода, изготовлена из двутавра N 27а по ОСТ 10016-39 (=54,6 см; =485 см; =10,9 см). Расчетная нагрузка =520 кН, нагрузка от собственного веса поддерживаемых конструкций, при которой выполнялись обмеры, =460 кН. Материал конструкции имеет расчетное сопротивление =200 МПа.

При обследованиях обнаружено общее искривление стойки со стрелкой =6 см и коррозионный износ, равномерный по поперечному сечению с глубиной проникновения коррозии =1,5 мм.

Расчетные геометрические характеристики вычисляются по формулам (7) и (8):

(коэффициент принят по табл.1 прил.4, =8,5 мм; =13,7 мм).

Приведенное значение радиуса инерции см.

Вычисляем условную гибкость , и напряжение в момент замера искривления =460/39,84=11,55 кH/cм=115,5 МПа.

По формуле (11) коэффициент , а следовательно, стрелка искривления в исходном состоянии, вычисляемая по формуле (10), составит =0,796·6=4,78 см.

Относительный эксцентриситет =4,78·39,84/324=0,588, коэффициент влияния формы сечения по #M12293 0 9056425 4120950664 26141 1077161519 1937859743 1230693927 3867534463 166698719 1088328табл.73 СНиП II-23-81#S* равен =(1,75-0,1·0,588)-0,02(5-0,588)1,89=1,53.

Коэффициент перехода от стрелки искривления к эквивалентному эксцентриситету определяем по формуле (9)

откуда =0,87·1,53·0,588=0,78. По #M12293 0 9056425 4120950664 26142 1077161519 2225 3003152344 86042420 1038090015 3031669401табл.74 СНиП II-23-81#S* для =1,89 и =0,78 имеем =0,594.

Проверка по формуле (51) #M12291 9056425СНиП II-23-81#S* показывает, что 520/0,594·39,84=21,98 кН/см=21,98 МПа>200·0,9=180 МПа.

Стойку необходимо усилить.

Пример 3

Раскос фермы (неопорный) длиной 226 см изготовлен из спаренных уголков 75х75х6. При обследовании фермы обнаружены искривления =2,5 см и =-1,5 см, которые ввиду малости напряжения при замере стрелок принимаем равными и .

Кроме того, обследованиями обнаружена локальная погибь полки с параметрами (рис.1) =20 см, =2,8 см, расположенная примерно посередине длины. Расчетная нагрузка =95 кН, расчетное сопротивление =210 МПа.

Рис.1. К расчету (пример 3)

Безразмерные относительные стрелки искривления

; .

Условная гибкость в плоскости симметрии

Для найденных значений , и по табл.4 прил.4 (=0,8; =1 по указаниям п.2.37) определяем =0,351.

Используя данные о безразмерной величине местной погиби =2,8/7,5=0,37; =20/7,5=2,66 по табл.8 прил.4 определяем эквивалентные размеры краевого выреза =1,72·7,5=12,9 см; =0,51·7,5=3,8 см.

Определяем угол направления суммарной погиби =2,5/1,5=1,67; =58°=0,32, и ее величину . По табл.7 прил.4 определяем =0,77.

Проверка по формуле (13) 95/0,35·0,77·17,56=20,2 кН/см<210 МПа показывает, что элемент может быть оставлен без усиления.

Пример 4

На стойку сквозного сечения (рис.2) с поясами из двутавров N 36а по ОСТ 10016-39 и раскосной решеткой из равнополочных уголков 75х8 по ОСТ 10014-39 действует сила =1400 кН, приложенная с эксцентриситетом 0,2 м. Материал конструкций имеет расчетное сопротивление =200 МПа. Стойка имеет общее искривление со стрелкой 80 мм (измерена в нагруженном состоянии).

Геометрические характеристики сечения:

ветвь - =76,3 см; =15760 см; =14,4 см; =552 см; =2,69 см;

стержень в целом =2·76,3=152,6 см; =2·875=1750 см; =2·552+2·76,3·30=138900 см.

Приведенная гибкость (см. #M12293 0 9056425 4120950664 83 4293193835 402573435 888647 507747176 3867534463 2760729651табл.7 СНиП II-23-81#S*):

;

; .

Для определения эксцентриситета, эквивалентного стрелке искривления =8 см, вычисляем =8·152,6·30/138900=0,262 и по формуле (18) имеем: =0,8+0,25·/1,51=0,885.

Суммарный относительный эксцентриситет силы в изогнутой стойке =(0,885·8+20)·152,6·30/138900=0,893.

Для отдельной ветви имеем: =120/2,69=45; =0,888, и по формуле (17) . Окончательное значение условной приведенной гибкости определяется по формуле (15)

По #M12293 0 9056425 4120950664 26143 1077161519 2225 3003152344 86042420 1038090015 1901163503табл.75 СНиП II-23-81#S* находим =0,484.

Проверяем по формуле (14) 1400/0,94·0,484·152,6=20,2 кН/см=220 МПа<210 МПа, т.е. усиление не требуется.

Пример 5

В нижней части ступенчатой колонны (рис.3) при обследовании обнаружены следующие дефекты:

Расцентровка узлов крепления раскосов к подкрановой ветви =64 мм;

общее искривление нижней панели наружной ветви в плоскости рамы =16 мм.

Требуется проверить устойчивость нижней части колонн в плоскости рамы на действие расчетных комбинаций усилий, нагружающих ветви:

подкрановую =1879 кН; =-729 кН·м;

наружную =2108 кН; =1066 кН·м;

расчетная поперечная сила =171 кН.

Материал колонн - сталь марки ВСт3кп2 с расчетным сопротивлением =22,5 кН/см для фасонного проката и =21,5 кН/см для листового проката толщиной до 20 мм. Коэффициент приведения расчетной длины для нижней части колонны =2,0.

А. Проверим устойчивость колонн на действие комбинаций усилий, нагружающих подкрановую ветвь, при этом будем учитывать местный изгиб ветви в соответствии с требованиями п.2.44.

Вычислив приближенно (по недеформированной схеме) усилие в подкрановой ветви, найдем относительный эксцентриситет приложения продольной силы в узле подкрановой ветви

Условная гибкость ветви в плоскости наименьшей жесткости

Приведенный относительный эксцентриситет 0,622·0,552=0,343. Здесь =0,622 - коэффициент влияния формы поперечного сечения из #M12293 0 9056425 4120950664 26141 1077161519 1937859743 1230693927 3867534463 166698719 1088328табл.73 СНиП II-23-81#S*.

По известным значениям и из #M12293 1 9056425 4120950664 26144 2760729651 1172677067 3109820663 2225 525498931 13табл.76 СНиП II-23-81#S* найдем соответствующее значение приведенного относительного эксцентриситета =0,14, учитывающего кососимметричную форму эпюры изгибающих моментов на подкрановой ветви в пределах панели. Затем по #M12293 2 9056425 4120950664 26142 1077161519 2225 3003152344 86042420 1038090015 3031669401табл.74 СНиП II-23-81#S* определим коэффициент =0,815, учитывающий местный изгиб ветви.

Для определения коэффициента , характеризующего устойчивость колонны в целом, предварительно вычислим геометрические характеристики полного сечения =74,6+114,8=189,4 см; =74,6·88+114,8·57=951000 см; =71 см; =2,0·1130/71=31,8.

Приведенная гибкость нижней части колонны

Здесь =27 - коэффициент, учитывающий угол наклона раскоса к ветви (см. #M12293 0 9056425 4120950664 83 4293193835 402573435 888647 507747176 3867534463 2760729651табл.7 СНиП II-23-81#S*); =2·12,3=24,6 см - площадь сечения раскосов.

Определив условную приведенную гибкость и относительный эксцентриситет по формулам (15) и (16)

;

из #M12293 0 9056425 4120950664 26143 1077161519 2225 3003152344 86042420 1038090015 1901163503табл.75 СНиП II-23-81#S* найдем =0,574 и проверим устойчивость колонны

Б. Проверим устойчивость колонны на действие комбинации усилий, нагружающих наружную ветвь, с учетом ее искривления в нижней панели.

Геометрические характеристики наружной ветви =114,8 см; =1,4·46·4,3+2·1,4·18/12+25,2·5,4·2=4020 см; =59 см; =4020/5=804 см.

Условная гибкость ветви на участке между узлами соединительной решетки

;

Поскольку напряженное состояние ветви в момент измерения стрелки искривления неизвестно, принимаем =16 мм. Относительная стрелка =1,6(114,8/804)=0,228.

Коэффициент перехода к внецентренному сжатию

Здесь =2,02 - коэффициент влияния формы поперечного сечения, определенный по #M12293 0 9056425 4120950664 26141 1077161519 1937859743 1230693927 3867534463 166698719 1088328табл.73 СНиП II-23-81#S* в зависимости от =1,15 и =0,228.

Приведенный относительный эксцентриситет

=0,879·2,02·0,228=0,405.

В зависимости от полученных значений и по #M12293 1 9056425 4120950664 26142 1077161519 2225 3003152344 86042420 1038090015 3031669401табл.74 СНиП II-23-81#S* находим =0,789.

Для нахождения коэффициента для сквозной колонны как единого стержня предварительно вычисляем

;

По #M12293 2 9056425 4120950664 26143 1077161519 2225 3003152344 86042420 1038090015 1901163503табл.75 СНиП II-23-81#S* находим =0,614 и проверяем устойчивость колонны.

Устойчивость колонны не обеспечена, требуется усиление поврежденной ветви.

Пример 6

На опорный раскос стропильной фермы, состоящей из двух уголков 125х8, действует сжимающая сила =300 кН. Материал конструкций имеет расчетное сопротивление 240 МПа. Расчетная длина стержня =4,2 м. Класс конструкций по п.4.8 - третий.

Требуется проверить возможность эксплуатации элемента при увеличении усилия в нем с 300 до 550 кН.

Характеристики основного сечения: =39,4 см; =588 см; =175 см; =64,4 см; =3,87 см; =4,44 см; =1,63 см.

Гибкость =420/3,87=108,5; =0,488.

Проверка 550/(0,488·39,4)=28,6 кН/см=286 МПа>240 МПа указывает на необходимость усиления, которое выполняем по схеме рис.4.

Определим расчетную величину начального прогиба стержня. Расчетное значение случайного относительного эксцентриситета при =108,5, =0,22.

Эйлерова сила

кН.

Случайный эксцентриситет и прогиб положительного направления =0,22·1,63·10=0,58·10 м; =0,358·10·=0,284·10 м.

Случайный эксцентриситет и прогиб отрицательного направления =0,22(-4,44·10)=-0,98·10 м; =-0,98 =-0,78·10 м.

Проверка возможности усиления стержня при действии продольного сжимающего усилия, действующего во время работ по усилению =300 кН:

по прочности при случайном эксцентриситете положительного направления

при случайном эксцентриситете отрицательного направления:

по условию устойчивости

Поскольку =106,34/240=0,44<0,8, то по п.4.12 можно выполнять усиление без разгрузки.

Характеристики сечения после усиления =39,4·10+27,6·10= 67·10 м;

=(588+39,4·1,95+262+27,6·2,78)10=1213·10 м; м; ;

=0,551; м; =3,41·10 м; м;

=2,52·10 м.

Определим прогиб стержня после присоединения элементов усиления:

при положительном случайном эксцентриситете

при отрицательном случайном эксцентриситете

Расчет сварных швов на воздействие условной поперечной силы кН.

Статический момент элемента усиления относительно нейтральной оси: =13,8·10·2,78·10=38,36·10 м.

Максимальный шаг шпоночного шва =40·1,98·10=79,2·10 м.

Принимаем =4 мм, =0,6 м. Сварка производится электродами Э42; =180 МПа.

Расчет непрерывных участков шпоночных швов осуществляется на сдвигающее усилие

Минимальная длина участков шпоночного шва

Длину участков шпоночных швов принимаем 5 см. Концевые швы элементов усиления принимаем с катетом =6 мм.

Нормальное усилие, передаваемое на элемент усиления

Длина концевых швов

Длину швов принимаем 6 см.

Определяем остаточный сварочный прогиб элемента

;

; ;

Коэффициент, учитывающий начальное напряженно-деформированное состояние элемента и схему его усиления

где - коэффициент, характеризующий уровень начальных напряжений в зоне -го шва.

Напряжения в зоне нижних швов при случайном эксцентриситете:

положительного направления

* Формула соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".

отрицательного направления

* Формула соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".

Напряжения в зоне верхних швов при случайном эксцентриситете:

положительного направления

отрицательного направления

Остаточный сварочный прогиб при случайном эксцентриситете:

положительного направления

; ; ;

;

отрицательного направления

; ; ;

Расчетный эквивалентный эксцентриситет ; при случайном эксцентриситете:

положительного направления =0,358·10-1,95·10=-1,592·10 м; =(-1,592+0,127)10+0,5·6,36·10=-1,433·10 м;

отрицательного направления =-0,98·10-1,95·10=-2,93·10 м; =(-2,93-0,394)10-6,04·10=-3,33·10 м.

Проверка устойчивости усиленного стержня в плоскости изгиба при случайном эксцентриситете:

положительного направления

=0,42;

=3,37; (1,75-0,1·0,42)-0,02(5-0,42)3,37=1,4; =1,4·0,42=0,588; =0,4606; *

* Формула соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".

отрицательного направления

=0,976; =(1,75-0,1)-0,02(5-0,976)3,37=1,38; =1,38·0,976=1,35; =0,351; 233,9<240 МПа.

Пример 7

В связи с увеличением грузоподъемности кранов производится усиление ступенчатых колонн каркаса (рис.5). Усиление выполнено путем увеличения сечения с присоединением элементов усиления сплошными швами 6 мм. Основное сечение колонны и элементы усиления изготовлены из стали марки Вст3пс6 с расчетным сопротивлением =270 МПа. Усиление производилось при отсутствии крановых нагрузок, когда действующие усилия составляли: =1037 кН, =1777 кН·м. Коэффициент приведения длины нижней части колонны =1,78.

Требуется проверить устойчивость нижней части колонны в плоскости рамы на действие расчетных комбинаций усилий, нагружающих ветви:

подкрановую =3720 кН; =-2240 кН·м;

наружную =3500 кН; =2400 кН·м;

максимально поперечная сила =468 кН.

А. Геометрические характеристики сечения усиленной колонны:

подкрановая ветвь

=131+26,3=157,3 см; =3130+0,6·131+99,3+2,74х26,3=3474 см; =4,7 см; =3474/10,9=319 см;

наружная ветвь

=145+20,2=165,2 см; =3720+2·84,6=3889 см; =4,9 см; =3889/11,5=388 см;

полное сечение

= 131+145=276 см; =157,3+165,2=322,5 см; =3130+131·72,76+3720+145·65,74=1327000 см; =3889+67,85·165,2+3474+71,25·157,3=1566000 см; =69,7 см.

Б. Проверка устойчивости колонны на действие комбинаций усилий, нагружающих подкрановую ветвь.

Для нахождения сварочного прогиба ветви на участке между узлами решетки определим коэффициенты , учитывающие начальное напряженно-деформированное состояние подкрановой ветви для принятой схемы усиления (номера швов - см. рис.5, б), а также параметры и .

Начальные напряжения в зоне швов 1, 2:

По формулам п.4.21 вычислим величины коэффициентов и

;

Параметр продольного укорочения

По формуле (37) найдем величину сварочного прогиба

Здесь =1 - для растянутого элемента; =1 - для сплошного шва.

Для определения эксцентриситета продольной силы в подкрановой ветви, обусловленного расцентровкой раскосов*, предварительно вычислим узловой момент и продольную силу от действия расчетных нагрузок =468·0,6=281 кН·см; =3720·65,7/138,5+224000/138,5=3328 кН.

* Расцентровка раскосов возникает вследствие смещения оси ветви на =0,6 см.

Поскольку =0,0015 см, принимаем в качестве расчетного =0,083.

Относительный эксцентриситет .

Коэффициент продольного изгиба =0,920 находим как для центрально-сжатого элемента гибкостью =150/4,7=31,9 по #M12293 0 9056425 4120950664 26140 1077161519 1974243072 2562168934 415890719 980596338 1738521000табл.72 СНиП II-23-81#S*.

Определим сварочный прогиб нижней части колонны как единого стержня

, ;

;

Здесь =3,14·20600·1566000/1,78·10)=92900 кH; (-0,58·71,15+1,43·62,55+1,5·73,15)=1,26 см.

Для определения коэффициента , характеризующего устойчивость всей колонны, по формулам (51), (52) вычислим условную приведенную гибкость и относительный эксцентриситет

;

Здесь =1,78·1040/69,7=26,6 - гибкость колонны; =29,7 - по #M12293 0 9056425 4120950664 83 4293193835 402573435 888647 507747176 3867534463 2760729651табл.7 СНиП II-23-81#S*; -0,5·1,26=59,7.

По #M12293 1 9056425 4120950664 26143 1077161519 2225 3003152344 86042420 1038090015 1901163503табл.75 СНиП II-23-81#S* находим =0,515 и проверяем устойчивость колонны

Страница:

книга "Пособие по проектированию усиления стальных конструкций" скачать

Подобные документы

Металлические конструкции
Материалы для металлических конструкций. Преимущества и недостатки, область применения стальных конструкций (каркасы промышленных, многоэтажных и высотных гражданских зданий, мосты, эстакады, башни). Структура стоимости стальных конструкций. Сортамент.

презентация [335,6 K], добавлен 23.01.2017
Стальные конструкции - столетие каркасного строительства из стали
Начальные этапы развития стальных каркасных конструкций в многоэтажном строительстве. Чикагская архитектурная школа. Начало каркасного строительства в Европе. Архитектура небоскребов в США. Международная архитектура стальных конструкций. Навесные стены.

реферат [96,0 K], добавлен 22.05.2008
Расчет и проектирование стальных конструкций балочной клетки
Этапы проектирования стальных конструкций балочной клетки, выбор схемы и расчет балок. Проверка местной устойчивости сжатого пояса и стенки. Конструирование опорной части и укрупнительного стыка балки. Подбор сечения сплошной колонны балочной площадки.

курсовая работа [560,9 K], добавлен 21.06.2009
Организация работ по проведению технической экспертизы конструкций и объектов недвижимости
Предварительное обследование технического состояния конструкций технического, большепролетного производственного здания. Выводы о степени снижения несущей способности и категории технического состояния для отдельных конструкций и для здания в целом.

курсовая работа [1,1 M], добавлен 13.08.2013
Обследование технического состояния строительных конструкций
Оценка технического состояния как установление степени повреждения и категории технического состояния строительных конструкций или зданий и сооружений, этапы и принципы ее проведения. Цели обследования строительных конструкций, анализ результатов.

контрольная работа [26,6 K], добавлен 28.06.2010
Технологические процессы проектирования, изготовления и монтажа строительных конструкций
Новые методы монтажа и организации производства, новые виды техники, применяющиеся в современном строительстве. Процесс изготовления конструкций. Резка прокатной стали, образование отверстий, сварочные операции, грунтовка и окраска стальных конструкций.

отчет по практике [23,1 K], добавлен 11.09.2014
Способы обследования и методы оценки технического состояния зданий и сооружений
Обследование технического состояния строительных конструкций является самостоятельным направлением строительной деятельности. Оно занимается обеспечением эксплуатационной надежности зданий и разработкой проектной документации по реконструкции зданий.

контрольная работа [27,8 K], добавлен 21.01.2009
Диагностика технического состояния строительных конструкций 5-этажного 6-подъездного 96-квартирного жилого дома по улице Ташкентская д. 83
Оценка технического состояния жилого дома. Расчет физического износа основного строения. Фиксирование дефектов и повреждений строительных конструкций. Определение общего технического состояния объекта. Оценка инвестиционной привлекательности здания.

курсовая работа [23,0 K], добавлен 15.11.2010
Легкие тонкостенные стальные конструкции
Основные преимущества каркасных домов из легких тонкостенных стальных конструкций. Технология создания быстровозводимых зданий. Блок-схема производства и строительства здания на основе ЛСТК, конструктивные решения и проектирование, сборка и монтаж.

контрольная работа [2,3 M], добавлен 15.03.2015
Техническая экспертиза состояния несущих и ограждающих конструкций здания
Направления и особенности анализа проектной и исполнительной документации. Архитектурно-планировочное и конструктивное решения здания. Методика проведения работ по обследованию, анализ и интерпретация полученных результатов. Оценка натурных обследований.

курсовая работа [4,0 M], добавлен 13.11.2014

Другие документы, подобные "Пособие по проектированию усиления стальных конструкций"

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.