Комплексная рециркуляционная модель биохимических процессов аэробной биологической очистки

Горизонтальный поток в аэротенке с применением продольного рецикла обеспечивает реализацию основного эффекта - он увеличивает время всплытия воздушных пузырей за счет снижения скорости вертикального подъема пузырьков. Оптимальное время всплытия пузырей может быть достигнуто, если диффузор покрывает все дно резервуара и формируются маленькие пузыри, которые равномерно рассеиваются по всему объему резервуара. В работе раскрыт механизм насыщения водно-иловой смеси кислородом воздуха в условиях вертикально-горизонтальных перемещений воздушного столба. Полномасштабные испытания показали, что горизонтальный поток оказывает значительное влияние на эффективность насыщения водно-иловой смеси кислородом, увеличивая концентрацию кислорода примерно на 70% . Система горизонтального потока также улучшает условия перемешивания, особенно горизонтальное перемешивание, и таким образом это улучшает условия пуска и работы станции.

Глава 6 посвящена оценке влияния перемешивания и аэрации на технологические процессы в аэротенках с продольным рециклом. Влияние перемешивания и аэрации на гидравлику и передачу кислорода в аэрационных бассейнах при наличии горизонтальной скорости изучалось в пилотной установке и полноразмерном аэротенке.

Сравнивая результаты, полученные для вариантов с и без перемешивания, можно констатировать, что уменьшение локального времени пребывания газа с увеличивающейся вертикальной позицией уменьшается, когда создается горизонтальное движение жидкости. Более того, для той же скорости (расхода) воздушного потока локальное время пребывания газа уменьшается, когда включается мешалка.

Общее время пребывания газа будет увеличиваться с увеличением горизонтальной скорости жидкости из-за более высокого наклона воздушного столба (аэрируемого объема) и увеличенной траектории пузырей.

Зависимость локального времени пребывания от расхода потока воздуха показывает линейную связь между этими параметрами. Принимая некоторые допущения, можно получить соотношение между локальным коэффициентом передачи кислорода и скоростью (расходом) воздушного потока (рис. 7). Результаты этих локальных измерений согласуются с измерениями общего коэффициента передачи кислорода, определенными на пилотной установке при идентичных условиях.

Таким образом, зависимости эволюции времени пребывания газа и зависимости общего коэффициента передачи кислорода (рис. 7) показывают линейную зависимость от скорости (расхода) потока воздуха.

Анализируя полученные данные можно сделать вывод, что скорость подъема пузырей уменьшается при увеличении горизонтальной скорости жидкости. Причина этого в том, что горизонтальная мешалка уменьшает влияние «спирального потока», следовательно, воздушные пузыри по мере подъема ускоряются меньше. Этот эффект в дополнение к тому, что наклон (длина траектории пузырей) увеличивается, оказывает позитивное влияние на локальную передачу кислорода.

На рис. 8 приведена полученная зависимость между общим коэффициентом передачи кислорода и горизонтальной скоростью жидкости (частотой вращения мешалки). Как ожидалось, увеличение k_La происходило параллельно с увеличением горизонтальной скорости. Этот общий результат становится понятен при анализе предыдущих локальных измерений, а именно - увеличении траектории пузырей, уменьшении скорости пузырей, уменьшении диаметра Саутера. Видно, что полученная кривая асимптотически стремится к пределу, что подтверждается результатами ранее проведенных работ.

При проведении работы определялась также возможность улучшения процесса (повышения эффективности передачи кислорода) изменением положения мешалки при тех же технико-экономических затратах (скорости вращения мешалки, расходе воздуха через диффузоры). Установлено незначительное влияние на горизонтальную скорость U_L вертикального положения мешалки (увеличение всего на 8% при переходе к варианту размещения ближе к днищу). Однако общий коэффициент передачи кислорода k_La при этом увеличивался на 15%. Отмечено также значительное изменение гидродинамики жидкости, когда горизонтальное расстояние между последним поворотом и мешалкой было увеличено (увеличение горизонтальной скорости на 28%). Однако улучшения общего коэффициента передачи кислорода в той же пропорции в экспериментах не наблюдалось. Значительное увеличение U_L может быть результатом стабилизации потока, текущего против течения мешалки и вызывающего расширенно-восходящее воздействие. Несмотря на это, в диапазоне исследованных скоростей жидкости (0,25-0,32 м/с) явление «спирального потока» уже значительно ослабевало и такое изменение в расположении мешалки не улучшало общий коэффициент передачи кислорода.

Результаты испытаний показали, что оптимальное вертикальное положение мешалки находится вблизи днища аэротенка, горизонтальное расположение лопастей мешалки оказывает сильное влияние на горизонтальную скорость жидкости. Оптимальное горизонтальное расположение мешалки обеспечивает наилучшую конфигурацию как для гидродинамических, так и для аэрационных характеристик исследованной системы.

При наличии горизонтального движения жидкости (включенной мешалке) основной причиной изменения гидравлических и окислительных характеристик является наклон воздушного (пузырькового) столба. Увеличение горизонтальной скорости жидкости вызывает возрастание величины общего коэффициента передачи кислорода, т.к. более сильный наклон воздушного столба с увеличением горизонтальной скорости жидкости приводит к увеличению времени пребывания и снижению скорости подъема и размера пузырей газа.

Основные полученные закономерности могут быть обобщены следующим образом:

1). Локальное время пребывания газа, площадь контакта фаз и диаметр Саутера возрастают при увеличении расхода (скорости) потока воздуха.

2). В системе имеет место явление «спирального потока», которое значительно влияет на скорость подъема пузырей. «Спиральный поток» оказывает более значительное влияние при увеличении расходов (скоростей) потока воздуха.

Представленные результаты позволяют понять механизм взаимодействия между условиями перемешивания и аэрации и оценить их влияние на эффективность передачи кислорода. С экспериментальной точки зрения представляет интерес применить эту технику в реальных полномасштабных бассейнах для того, чтобы определить влияние увеличения глубины жидкости на локальные параметры.

Экспериментальные данные, полученные при различных управляющих условиях в процессе этой работы могут быть использованы или как входные данные для последующего моделирования, или для легализации (придания юридической силы) математических моделей.

В главе 7 приведены результаты определения влияния продольного рецикла на процессы флокуляции активного ила. Задача состояла в том, чтобы разработать модель флокуляции активного ила с использованием массовых балансов и сравнить результаты расчета, полученные на модели, с экспериментальными данными, полученными при проведении испытаний.

Допущения, сделанные при разработке модели флокуляции с использованием массовых балансов для системы с активным илом, состояли в следующем:

-размер флокул является единственной характеристикой, которая непрерывно меняется во времени (плотность флоккул при этом сохраняется постоянной);

- в процессе флокулирования отсутствует рост клеток бактерий, т.к. ни подачи субстрата, ни аэрации в систему не производится (реализуются лишь процессы агрегатирования и разрушения флокул);

- имеет место только самый простой вид разрушения флокул - парное разрушение, когда функция распределения разрушений выражается как:

для j = i+1 (2)

где н - объем частицы и Г_i,j = 0 для всех остальных случаев.

При моделировании применялся массовый баланс, базой для которого являются геометрические серии объемов частиц:

(3)

Скорость изменения числа частиц в каждой размерной серии описывается как:

(4)

где

Ni - концентрация флоккул размера i;

б - результативность столкновений;

вij - частота столкновений частиц объема нi и н_k;

Si - скорость разбиения флокул размера I;

Г_i,j - функция распределения разрушений, которая определяет объемную долю фрагментов I-го размера, получаемую из флокул j-размера.

Частота столкновений в_ij в единицах объема частиц каждой размерной серии в системе в _ij определяется выражением:

(5)

Градиент средней скорости G выражается в виде:

(6)

где

н - кинематическая вязкость;

е - средняя скорость диссипации турбулентной энергии.

Средняя скорость диссипации энергии определяется в виде:

(7)

где

Р₀ - число мешалок;

N - частота вращения мешалки;

D - диаметр мешалки;

V - объем тенка.

Кинетика агрегации флокул является функцией их структуры. Влияние структуры флоккул было учтено в модели массового баланса через частоту столкновений в_ij. Структура агрегатов была определена в величинах массового фрактального коэффициента D_f, который изменяется от 1 до 3. Результативность столкновений б вводится в модель массового баланса, чтобы учесть препятствующее столкновениям влияние вязких жидких слоев между частицами. Если первоначальная дисперсия частиц полностью дестабилизирована и каждое столкновение является успешным, то б = 1.

Скоростью разрушения флоккул S_i является функцией объема частиц и определяется выражением:

(8)

где: а = 1/3.

Это согласуется с теоретическим прогнозом, который говорит о том, что скорость разрушения пропорциональна диаметру флоккул. Величина А в уравнении (8) представляет собой коэффициент скорости разрушения и определяется сравнением модельных и экспериментальных данных.

С целью мониторинга процесса флокуляции активного ила и исследования влияния сдвиговых воздействий на динамику флокуляции проводились экспериментальные исследования реальных активных илов действующих очистных сооружений.

В процессе обработки сточной воды в аэротенке флокулы активного ила непрерывно испытывают сдвиговые воздействия. При этом величины градиентов средней скорости G для типичных процессов флокулирования активного ила колеблются от 20 до 200 1/с.

При испытаниях были проведены эксперименты с флокулированием активного ила при градиентах средней скорости G, равных 19,4; 37,0 и 113 1/с.

Установлено что при каждом градиенте средней скорости первоначально размер флокул за счет агрегатирования увеличивался быстро. Разрушение флокул начиналось, когда их размер увеличивался до некоторой определенной величины. При этом в иловых системах, в отличие от неорганических, наблюдается непрерывное, хотя и слабое увеличение размеров флокул. Причина этого кроется в принципиальном различии между неорганическими и активно-иловыми системами, состоящим в том, что активный ил является непрерывно развивающейся биологической системой. Наблюдаемое явление не связано с биологическим ростом (размножением) микроорганизмов, т.к. в условиях эксперимента отсутствовал подвод субстрата к микроорганизмам ила и аэрация водно-иловой смеси. Единственное возможное объяснение непрерывного роста размеров флокул в иловых системах состоит в том, что бактерии непрерывно продуцируют полимеры, являющиеся одной из составляющих флокул.

Полученные данные показывают также, что увеличение градиента средней скорости приводило к уменьшению окончательного размера флокул. Это свидетельствовало о большой роли сдвиговых напряжений в процессах флокулирования активного ила. Взаимосвязь между размером флоккул и градиентом средней скорости может быть использована для определения модели разрушения флокул. Так, при малых градиентах средней скорости имеют место максимальные размеры флокул, что приводит к разрушению флокул по нитчатому типу.

Расчет массового баланса производился для каждого эксперимента. Для получения высокой корреляции модели с экспериментальными результатами были использованы модельные параметры б и А с целью минимизации целевой функции:

(9)

Для получения профилей кривых целевой функции определен массовый баланс для проверенного диапазона результативности столкновений б и коэффициента скорости разрушения А. В каждом случае модельные и экспериментальные параметры сравнивались в соответствии с целевой функцией.

Массовый баланс отслеживает динамику флокуляции активного ила, обеспечивая хорошую аппроксимацию начального изменения размера флоккул по времени. Чтобы оценить сходимость модели с экспериментальными результатами, было вычислено «качество сходимости».

«Качество сходимости» G₀F было определено как

(10)

и

(11)

где

D [4,3] - среднее значение массы в эксперименте;

s_E - стандартное отклонение (ошибка);

n - число измеренных точек.

Стандартная ошибка делится на величину (n-2), которая представляет собой число степеней свободы для рассматриваемой системы при соответствии двух модельных параметров (б и А).

«Качество сходимости» на 100% может быть интерпретировано как идеальныйкритерийсходимости между модельными и

экспериментальными результатами, когда стандартная ошибка незначительна. Для каждого эксперимента было установлено, что «качество сходимости» выше 90%, т.е. модель дает хорошее приближение к экспериментальным данным.

Математическая модель процесса биологической очистки с учетом гидродинамической структуры потока, включая процессы рециркуляции иловой смеси.

К описанию реальной гидродинамики в аэротенках существует два подхода: представление реактора в виде набора ячеек идеального смесителя (чем больше ячеек, тем более выражена неравномерность концентраций по длине реактора) и диффузионное описание процесса, при котором предполагается, что продольное смешение жидкости описывается коэффициентом турбулентной диффузии D_L, а структура реактора определяется отношением этого коэффициента к произведению скорости течения и длины реактора D_L/UL. Обратная данному выражению величина называется критерием Пекле

P_e = 1/(D_L/UL).

Для описания таких реакторов так же может применяться как ячеистая модель, так и описание с помощью диффузионной модели. Для любого участка такого реактора, если известно D_L, величина D_L/UL определяется длиной выбранного участка и скоростью с учетом рециркуляции. Это особенно важно, если учитывать, что конструктивно разные участки подобных реакторов (в зависимости от наличия систем аэрации, поворотов и т.п.) могут иметь разные величины D_L.

Если рассматривать реактор с рециркуляцией в целом, то экспериментально установлено, что:

(12)

где: - дисперсионный критерий аэротенка без рециркуляции ();

А - коэффициент, характеризующий место расположения узла рециркуляции по длине аэротенка.

Диффузионная модель течения жидкости в реакторе.

Рассмотрим диффузионную модель течения жидкости в реакторе. Запишем уравнение массового баланса для элементарного объема dV, отстоящего на величину x от начала реактора, с учетом переноса вещества. Изменение массы i-ого вещества во времени можно представить как:

(13)

вклад входящего потока массы	вклад выходящего потока массы	изменение массы за счет химической реакции

где S_i [кг / м³] - концентрация i - ого вещества;

q [м³/ч] - расход жидкости через эффективную площадь реактора F [м²];

D_L [м²/ч] - коэффициент диффузии вещества, описывающий гидродинамические режимы сооружений;

R [кг/м³ч]- функция изменения концентрации (изъятия, окисления, выделения, роста, отмирания) вещества за счет реакции.

Для нестационарных условий уравнение (13) решалось в виде:

(14)

где U [м/ч] - средняя скорость течения в реакторе. (U=q/F).

Отметим, что при U = 0, R ? 0 (14) в точности соответствует закону Фика.

В стационарном случае уравнение (14) принимает следующий вид:

(15)

Технологическая постановка задачи моделирования

Для постановки задачи использования диффузионной модели, учитывая трудоемкость дальнейших вычислений, следует выбрать наиболее типичные условия реактора, которые позволят в дальнейшем использовать полученные решения для моделирования процесса в целом.

Для этого примем:

· Реактор представляет собой некоторый участок аэротенка, в котором расход жидкости, площадь сечения и коэффициент турбулентной диффузии остается постоянными

· Концентрация веществ меняется только в результате реакции и диффузии.

· Рассматривается один наиболее значимый компонент реакции, используя который можно описать процесс в целом.

· Для описания скорости реакции используется общая скорость реакции в единице объема - произведение удельной скорости и веса ила в объеме.

· Описание зависимости скорости реакции по выбранному компоненту принимается простым уравнением Моно. В используемой модели функция изменения концентрации вещества за счет реакции записывается следующим образом:

(16)

где R_m [кг/м³ ч] - предельное значение скорости течения реакции;

K_s [кг/м³] - коэффициент полунасыщения.

Граничные и начальные условия

Для корректной постановки задачи Коши в случае нестационарного уравнения (5) требуются одно начальное и два граничных условия.

Концентрация на входе аэротенка изменяется как Asin(щt) + S₀. Хотя в реальной ситуации характер колебания нагрузки в течение суток описываются несколько более сложными зависимостями, сведение их к описанию синусоидой принято при моделировании процесса.

Граничные условия для решения задачи в нестационарных условиях:

(17)

Для стационарного уравнения (15) требуются два граничных условия:

(18)

Из вышесказанного следует, что описание процесса очистки сточных вод в аэротенке сводится к решению уравнений (14) и (15) с граничными условиями (17) и (18) соответственно.

Проверка модели на реальных данных и возможности ее использования.

Для проверки модели на реальных данных использовано моделирование процесса нитрификации в сооружениях нитри-денитрификации ЛбСА. Данный пример выбран по двум причинам: во-первых, при исследовании и наладке данных сооружений получены многочиленные экспериментальные данные как по скоростям, так и по распределению концентраций по длине сооружений, во-вторых, концентрация аммонийного азота наиболее просто определяется экспериментально.

При моделировании использованы следующие условия:

· Моделируется участок аэротенка, соответствующий зоне нитрификации (3 и 4 коридоры сооружения).

· Концентация аммонийного азота в начале участка составляет 8,5 мг/л - в соответствии со средними экспериментальными данными.

· Расход стока составляет 110 тыс. м3/час, коэффициент рециркуляции ила - 0,7, коэффициент внутренней рециркуляции - 0,65. Ширина коридора - 12 м, рабочая глубина - 5,5 м. Линейная скорость - 162 м/час. Коэффициент диффузии - 600 м2/час.

· Максимальная скорость нитрификации - 3,9 мг N мг СВ ила в час, коэффициент полунасыщения по азоту аммонийному - 0,3 мг N/л. (коэффициенты определены экспериментально в ходе работ на станциях).

Разработанная модель процесса показала хорошую сходимость с практическими данными. Современные численные методы позволяют осуществить решение задачи по определению скорости реакции и концентрации основных компонентов с использованием уравнения продольной диффузии и кинетического описания процесса уравением Моно для участка аэротенка. Используя разработанную модель, можно производить точные расчеты коридорных усреднителей концентрации, распределения концентраций по длине аэротенков для процессов окисления органических веществ, нитрификации и денитрификации. С помощью разработанной модели возможно предсказывать характер колебаний концентраций веществ и скоростей реакций по длине аэротенка, необходимые для точного расчета систем аэрации и управления сооружениями (рис. 9).

В главе 8 приведено подробное обсуждение результатов проведенных исследований, проанализированы достигнутые результаты и показаны пути дальнейших работ по совершенствованию рециркуляционных биохимических процессов аэробной обработки сточных вод.



ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

аэротенк рециркуляция очистка

1. Разработана технологическая модель комплексного управления биохимическими процессами очистки сточных вод в аэротенках карусельного типа с рециркуляцией иловой смеси.

2. Разработана математическая модель процесса биохимической очистки в аэротенке с внутренней рециркуляцией иловой смеси на основе уравнения продольной диффузии, обеспечивающая оценку распределения концентраций иловой смеси по длине аэротенка в условиях нестационарности поступления исходной технологической нагрузки. Физический механизм двухфазного потока в аэротенке с продольной рециркуляцией иловой смеси по «карусельному» типу выражает зависимость между двумя потоками энергии, что есть число Фруда Fr. Первая энергия вызвана скоростью горизонтального потока, создаваемой мешалками в «карусельной» зоне, вторая - создана вертикальной скоростью.

3. Определены критерии оптимизации физических моделей биохимических процессов с продольной рециркуляцией иловой смеси по карусельному типу в широком диапазоне коэффициентов рециркуляции. Установлено, что при реконструкции существующих аэротенков с пневматической системой аэрации целесообразно применение рециркуляционных камер, оборудованных среднепyзыpьчатыми диспергаторами периодического действия, работающими по схеме ступенчатого регулирования расхода подаваемого воздуха. Для вновь строящихся объектов рециркуляционные камеры целесообразно оборудовать мелкопyзырчатыми диспергаторами постоянного действия.

4. Установлено, что эффективное yправление кислородным режимом имеет место в диапазоне изменения коэффициентов рециркуляции от 2 до 5. При использовании мелкопyзырьчатых диспергаторов степень использования кислорода воздуха достигает 5,20-5,7%, а удельный расход воздуха на транспорт 1 м³ рециркулиpyющей жидкости в оптимальном режиме составляет 0,7-0,8 м³.

5. Предложена технологическая схема аэротенка-вытеснителя, гидродинамический и кислородный режимы в котором управляемы за счет аэрируемого продольного рецикла иловой смеси, а система аэрации включает два уровня: базисную и управляемую. В случаях значительной неpaвномерности поступающих загрязнений yпpaвление гидродинамическим и кислородным режимами аэротенка целесообразно осуществлять с помощью аэpируемого продольного рецикла, интенсивность которого автоматически изменяется в зависимости от колебаний пpитока.

6. В результате проведенных исследований разработаны технологические схемы и предложены регламенты работы аэротенков управляемого профиля следующих модификаций: аэротенки с постоянным продольным рециклом иловой среды; аэротенки с регулируемым пpoдольным рециклом иловой среды и кислородным режимом; аэротенки с регулируемым продольным рециклом иловой среды, кислородным режимом и концентрацией активного ила.

Намечены области экономического использования аэротенков указанных типов и даны примеры их конструктивного оформления с использованием пневматических, механических и струйных аэраторов.

7. Выполнена технико-экономическая оценка сравнительной эффективности аэротенков с рециркуляцией иловой смеси и проверка целесообразности их практической реализации в Российских условиях.

Установлено, что на данном этапе работы целесообразно сосредоточить усилия организаций, занятых проектированием аэротенков управляемого профиля, на разработке унифицированных систем автоматического управления этими сооружениями с учетом средств автоматизации, освоенных отечественной промышленностью.

Предложения для практики.

На основании проведенных исследований разработаны: Методические рекомендации по оптимизации рециркуляционной модели биохимических процессов аэробной биологической очистки (Утв. Отделение ветеринарной медицины, РАСХН, 21.11.2008г.) и Методические рекомендации по инженерным вопросам проектирования сооружений аэробной биологической очистки сточных вод предприятий агропромышленного комплекса (Утв. Отделение ветеринарной медицины, РАСХН, 21.11.2008г.).

Результаты и материалы выполненной работы использованы: ООО «Союзводоканалпроект» г. Москва с годовым экономическим эффектом 16,5 млн. руб, ГУП «МосводоканалНИИпроект» г. Москва с годовым экономическим эффектом 9,5 млн. руб., ГУП «ЛЕНГИПРОИНЖПРОЕКТ» г. Санкт-Петербург с годовым экономическим эффектом 6,57 млн. руб., УЛМ "Мосводоканал", Люберецкая станция аэрации, г. Москва, годовой экономический эффект 2,7 млн. руб., ООО «Межрегиональная Группа Компаний «Регион-Агро-Продукт» г. Москва годовой экономический эффект 15,0 млн. руб., ФГУП «Северо-Кавказский Гипрокоммунводоканал» г. Ростов-на-Дону с годовым экономическим эффектом 26,0 млн. руб., МУП «Горводоканал» г. Саров, Нижегородская обл. РФ годовой экономический эффект 7,5 млн. руб., ООО «Инженерно-архитектурным центром» ДХО ЗАО ТАФ «Архпроект» СА РБ г. Уфа Республика Башкортостан с годовым экономическим эффектом 1,8 млн. руб., Гуп «Водоканал» г. Якутска с годовым экономическим эффектом 2,5 млн. руб., СХПК АПК «Надеево» г. Москва с годовым экономическим эффектом 25 млн. руб., ОАО «Амурские коммунальные системы» г. Благовещенск с годовым экономическим эффектом 3,5 млн. руб., ОАО «Водоканал» г. Ишим с годовым экономическим эффектом 9 млн. руб., ОАО «Северский Водоканал» г. Северск Томская обл. РФ с годовым экономическим эффектом 2,5 млн. руб., ОАО «Сибгипрокоммунводоканал» г. Новосибирск годовой экономический эффект 17,5 млн. руб., ГУП «Мосводоканал-НИИпроект» при проектировании очистных сооружений Московской городской онкологической больницы № 62 с годовым экономическим эффектом 0,66 млн. руб., ООО Интститут «Гражданпроект» г. Кирова при проектно-конструкторской разработках очистных сооружений г. Кунгур Пермского края с годовым экономическим эффектом 0,55 млн. руб.

СПИСОК РАБОТ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Баженов В.И. Положительное решение № 2008137272/22(047919) от 11.11.2008 г., РОСПАТЕНТ о выдаче патента на полезную модель «Устройство для биологической очистки сточных вод».

2. Баженов В.И. Положительное решение № 2008137271/22(047918) от 11.11.2008 г., РОСПАТЕНТ о выдаче патента на полезную модель «Устройство для биологической очистки сточных вод».

3. Патент на полезную модель № 74929. Насосная станция. Заявка № 2008107732, приоритет 03 марта 2008 г., зарегистрировано в Государственном реестре полезных моделей РФ 20 июля 2008 г. Березин С.Е., Баженов В.И.

4. Баженов В.И., Денисов А.А. Проектирование современных комплексов биологической очистки сточных вод // Экология и промышленность России. - 2009. - №2. -с. 38-42.

5. Баженов В.И., Характеристика для оценки устройств перемешивания активного ила аэротенков // Безопасность жизнедеятельности - 2009. - №3, -с. 29-33.

6. Баженов В.И., Стыхин В.В. Современное технологическое обеспечение очистки сточных вод животноводческих комплексов // Экология и промышленность России. - 2009. - №1. -с. 25-29.

7. Баженов В.И., Кривощекова Н.А. Международный экономический показатель как средство оценки систем биологической очистки сточных вод // Журнал «Водоснабжение и санитарная техника. -2009, №2, -с. 15-17.

8. Баженов В.И., Кривощекова Н.А. Показатель LCC (Life cycle cost) - затраты жизненного цикла как базовый экономический анализ в альтернативу показателя приведенных затрат // Журнал «Водоснабжение и канализация» . -2008. -№1.

9. Баженов В.И. Критерий оптимизации аэротенков с продольной рециркуляцией иловой смеси «карусельного» типа // Экология и промышленность России. - 2008. - №12. - с. 12-15.

10. Баженов В.И., Летаров С.В. , Биологическая очистка жиросодержащих стоков // Журнал «Безопасность жизнедеятельности». - 2008. - №12. -с. 14-17.

11. Баженов В.И. Поддержка технологических процессов ЦБП современным оборудованием // Инновационные технологии для снижения воздействия целлюлозно-бумажных предприятий на окружающую среду. Международная научно-практическая конференция. Сборник докладов 7-9 апреля, Сп-б. - 2008. - с.188-203.

12. Баженов В.И. Инженерное оформление крупных аэротенков по экономичному принципу // Журнал «Водоотчистка». - 2008. - №4. - с. 49-59.

13. Баженов В.И. Инженерное оформление крупных аэротенков по экономичному принципу // Журнал «Водоотчистка, Водоподготовка, Водоснабжение». - 2008. - №1. - с. 66-79.

14. Баженов В.И. Математическое моделирование очистных сооружений с применением погружной техники // Журнал «Сантехника». - 2008. - №5. - с. 68-71.

15. Баженов В.И. Рециркуляционные потоки высокой производительности- основа современных схем биоочистки // Журнал «Водоотчистка, Водоподготовка, Водоснабжение». - 2008. - №3. - с.63-70.

16. Баженов В.И. Погружное насосное оборудование в водооборотном цикле НПЗ // 3-я Международная научно-практическая практическая конференция 21-25 августа 2008 г. Иркутск. - 2008.

17. Баженов В.И. Современное проектирование очистных сооружений с использованием математического моделирования (доклад) // 3-я Международная научно-практическая практическая конференция 21-25 августа 2008 г. Иркутск. - 2008.

18. Баженов В.И. Математическая модель процесса биологической очистки с учётом гидродинамической структуры потока // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек-2008. - 2008.

19. Баженов В.И. Механизм теоретической разработки аэротенков с продольной рециркуляцией иловой смеси по «карусельному» типу // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек-2008. - 2008.

20. Березин С.Е., Баженов В.И. Насосные станции с погружными осевыми насосами // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек-2008. - 2008.

21. Баженов В.И. Особенности проектирования очистных сооружений водоотведения с применением погружной техники. Математическое моделирование очистных сооружений // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек-2008. - 2008.

22. Эпов А.Н., Баженов В.И. Расчёт аэротенков с удалением биогенных элементов // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек-2008. - 2008.

23. Баженов В.И., Эпов А.Н., Кичигина С.Е. Стабилизация илового индекса путём видовой селекции активного ила // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек-2008. - 2008.

24. Баженов В.И., Эпов А.Н., Привин Д., Исаев О.Н. Современные требования к определению качества поступающих сточных вод в условиях удаления биогенных элементов // Журнал «Водоотчистка». - 2008. - №10. - с. 24-30.

25. Баженов В.И. Механизм теоретической разработки аэротенков с продольной рециркуляцией иловой смеси по «карусельному» типу // Журнал «Водоотчистка». - 2008. - №10. - с. 56-59.

26. Баженов В.И. Прикидочный расчёт процессов нитри-денитрификации для аэротенков «карусельного» типа // Журнал «Водоотчистка». - 2008. - №10. - с. 60-65.

27. Баженов В.И. Разрушают ли мешалки хлопья активного ила? Или возврат к основам // Журнал «Водоотчистка, Водоподготовка, Водоснабжение». - 2008. - №4. - с.53-69.

28. Баженов В.И., Эпов А.Н., Привин Д., Исаев О.Н. Определение качества исходных сточных вод при моделировании биологических процессов // Водные ресурсы и водопользование. Казахстан СУ Арнасы. -2008. -№3(50). -с. 12-16.

29. Кичигина С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Микроконкуренция в крупных масштабах. Стабилизация илового индекса путем видовой селекции активного ила // ВодаMagazine. -2007. -№1. -с. 28-30.

30. Баженов В.И. Особенности проектирования очистных сооружений водоотведения с применением погружной техники. Математическое моделирование очистных сооружений // Международная конференция: “Вода: Технологии и оборудование- 2007” 11-14 апреля ВВЦ, Материалы конференции. -М. - 2007. - с. 112- 116.

31. Баженов В.И., Кичигина С.Е. Кинетическая теория видовой селекции смешанной культуры и подавление нитчатого вспухания активного ила // Достижения науки и техники. -2007. -№9. -с. 26-30.

32. Баженов В.И. Технологические вопросы проектирования аэротенков по «карусельному» типу // 5-й Международный конгресс Вэйсттэк-2007, - 2007. - с. 439-441.

33. Кичигина С.Е., Баженов В.И., Зайнулин Н.Р. Видовая селекция микроорганизмов в смешанных культурах активных илов илов аэротенков- фактор влияния на состояние гидросферы // Материалы 6-й Международной научно- практической конференции «Ресурсы недр России: экономика и геополитика, геотехнология и геоэкология, литосфера и геотехника». - Пенза. -2007. -с. 36-38.

34. Баженов В.И., Кичигина С.Е., Буланова А.М. Усовершенствование процессов очистки коммунальных сточных вод- аккумулятивно- регенерационная модель селекции микроорганизмов в смешанных культурах аэротенков // Материалы 6-й Международной научно- практической конференции «Ресурсы недр России: экономика и геополитика, геотехнология и геоэкология, литосфера и геотехника». - Пенза. -2007. -с. 39-42.

35. Кичигина С.Е., Баженов В.И., Фролова А.В. Гидравлические режимы подавления нитчатого вспухания активного ила в аэротенке - задача эффективной работы очистных сооружений // Материалы 6-й Международной научно- практической конференции «Ресурсы недр России: экономика и геополитика, геотехнология и геоэкология, литосфера и геотехника». - Пенза. -2007. -с. 52-55.

36. Баженов В.И. «Карусельные» аэротенки или продольные рециркуляторы // 5-й Международный конгресс Вэйсттэк-2007, - 2007. - с. 377-379.

37. Баженов В.И. Продольная рециркуляция в аэротенках «карусельного» типа // “Водоочистка”». - 2007. - №5. - с. 33-38.

38. Баженов В.И., Березин С.Е. Эффективные насосы и установки для аварийных и чрезвычайных ситуаций // “Водоочистка”. - 2007. - №5. - с. 43-47.

39. Баженов В.И., Эпов А.Н., Привин Д.И., Исаев О.Н. Современные требования к определению качества поступающих сточных вод в условиях удаления биогенных элементов // Сборник научных трудов «Институт МосводоканалНИИпроект». - 2007. - №7. - с. 114-121.

40. Баженов В.И. Механизм теоретической разработки аэротенков с продольной рециркуляцией иловой смеси по «карусельному» типу // Сборник научных трудов «Институт МосводоканалНИИпроект». - 2007. - №7. - с. 122-127.

41. Баженов В.И. Прикидочный расчёт процессов нитри-денитрификации для аэротенков «карусельного» типа // Сборник научных трудов «Институт МосводоканалНИИпроект». - 2007. - №7. - с. 128-134.

42. Баженов В.И. Использование оборудования ITT в производственных процессах, очистке сточных вод и водоподготовке ЦБК // Международный научно-практический семинар «Современные техника и технологии очистки сточных вод и водоподготовки в целлюлозно-бумажной промышленности». - 2007. - с. 163-170.

43. Баженов В.И. Методы исследований аэротенков с продольной рециркуляцией иловой смеси // "Водоотчистка". - 2007. - №6. - с. 28-35.

44. Баженов В.И., Кичигина С.Е. Прогноз функционирования сооружений аэробной биологической очистки // "Экология и промышленность России". - 2007. - №10. - с. 28-31.

45. Баженов В.И., Березин С.Е., Зубовская Н.Н. Экономический анализ насосных систем на базе показателя - затраты жизненного цикла // "Водоснабжение и санитарная техника". - 2006. - №3(часть 2). - с. 31-35.

46. Баженов В.И. Типоряд современных станций очистки сточных вод // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек - 2006. - 2006.- с. 746-748.

47. Березин С.Е., Баженов В.И., Гришуков Д.В., Новая система мониторинга насосного оборудования компании "Flygt" // “ Водоотчистка, Водоподготовка, Водоснабжение ”. - 2006. - №5. - с. 61-62.

48. Баженов В.И., Березин С.Е., Эпов А.Н. Очистные сооружения с использованием погружных мешалок и насосов Flygt // “ Водоотчистка”. - 2006. - №5. - с. 63-67.

49. Баженов В.И., Березин С.Е., Эпов А.Н. Использование высокопогружаемой ступени для биоочистки стоков свинокомплекса "Надеево" // “ Водоотчистка”. - 2006. - №5. - с. 68-71.

50. Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Очистка сточных вод животноводческих комплексов // “ Водоотчистка”. - 2006. - №5. - с. 72-79.

51. Березин С.Е., Баженов В.И., Гришуков Д.В. Новая система мониторинга насосного оборудования компании "Flygt" (MAS 711) // “Водоснабжение и санитарная техника”. - 2005. - №4. - с. 30-31.

52. Березин С.Е., Баженов В.И. Насосы "Flygt" для спортивных объектов и аквапарков // «Жилищное и коммунальное хозяйство» (Москва). - 2005. - №10. - с. 33-37.

53. Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Очистные сооружения с использованием погружных мешалок и насосов Flygt // "Жилищное и коммунальное хозяйство" (Росстрой). - 2005. - №6(часть 1). - с. 74-76.

54. Березин С.Е., Баженов В.И., Норкин В.И. Эффективные насосы и установки для аварийных и чрезвычайных ситуаций // "Жилищное и коммунальное хозяйство" (Росстрой). - 2005. - №6(часть 1). - с. 68-70.

55. Березин С.Е., Баженов В.И., Козлов Б.В. Грязный бизнес // "Жилищное и коммунальное хозяйство" (Росстрой). - 2005. - №6(часть 1). - с. 73-75.

56. Березин С.Е., Баженов В.И., Козлов Б.В., Гурвич Л.Е. Канализирование коттеджной застройки с помощью комплектных КНС // Сантехника, отопление, кондиционирование (С.О.К). - 2005. - №9. - с. 32-33.

57. Тавастшерна К.С., Березин С.Е., Баженов В.И. Насосы для Сестрорецка. Надежное оборудование XXI века для очистных сооружений // "Строительство и городское хозяйство". - 2005. - №2(75). - с. 131-132.

58. Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н., Стыхин В.В. Современные энергосберегающие технологии очистки сточных вод животноводческих комплексов: опыт применения в СХПК АПК "Надеево" // "Торгпред". - 2005. - №7. - с. 28-29.

59. Березин С.Е., Баженов В.И., Корецкий В.Е. Насосы для снегоплавных пунктов Москвы // "Водоснабжение и санитарная техника". - 2004. - №4(часть 1). - с. 33-34.

60. Березин С.Е., Баженов В.И., Трошин А.С., Трошин А.А. Технико - экономические показатели насосов "ITT Industries" "A-C Pumps" // "Жилищное и коммунальное хозяйство" (Москва). - 2004. - №2. - с. 6-9.

61. Баженов В.И., Березин С.Е. Крупнейшие внедрения "ITT Flygt" на станциях биоочистки // Международный конгресс "Вода: экология и технология" Экватек - 2004. Материалы конгресса (часть 2). - 2004. - с. 650-651.

62. Загорский В.А., Данилович Д.А., Белов Н.А., Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Реконструкция аэротенков Люберецкой станции аэрации с внедрением технологии нитри-денитрификации // Сборник научно-технических статей Мосводоканал «Развитие Московской канализации». - 2003. - с.83-90.

63. Березин С.Е., Баженов В.И., Кинцель Л. О преимуществе использования насосов Flygt серии "N" с ПЧТ // Журнал "Водоснабжение и санитарная техника". - 2002. - №3. - с. 8.

64. Баженов В.И., Березин С.Е. Инженерное оборудование резервуаров погружными мешалками Flygt // Журнал "Водоснабжение и санитарная техника". - 2000. - №3. - с. 27-29.

65. Загорский В.А., Данилович Д.А., Белов Н.А., Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Реконструкция аэротенков Люберецкой станции аэрации с внедрением технологии нитри-денитрификации // "Жилищное и коммунальное хозяйство"(Москва). - 2000. - №4. -с. 24-27.

66. Загорский В.А., Данилович Д.А., Дайнеко Ф.А., Белов Н.А., Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Реконструкция аэротенков Люберецкой станции аэрации с внедрением технологии нитри-денитрификации // Новые технологии и оборудование в водоснабжении и водоотведении (сборник материалов вып. 2) НИИ Коммунального водоснабжения и очистки воды, Водкоммунтех. -М. ГУП «ВИМИ». - 2000. - с. 100-103.

67. Загорский В.А., Данилович Д.А., Белов Н.А., Дайнеко Ф.А.,Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Экологические мероприятия на Люберецкой станции аэрации с внедрением технологии нитри-денитрификации // "Известия". - 2000. - №1. - с. 87-92.

68. Баженов В.И. Современные очистные сооружения на базе погружного оборудования Flygt // Научно - практическая конференция "Чистая вода" Казань 2000. - 2000.- с. 51-53.

69. Березин С.Е., Баженов В.И, Загорский В.А., Леонов Г.В., Нефёдов Ю.И. Погружное насосное оборудование Flygt : история внедрения, состояние, последние разработки // "Водоснабжение и санитарная техника". - 1999. - №8. - с. 31-32.

70. Загорский В.А., Данилович Д.А., Дайнеко Ф.А., Белов Н.А., Березин С.Е., Баженов В.И., Эпов А.Н. Реконструкция аэротенков Люберецкой станции аэрации с внедрением технологии нитри-денитрификации // "Водоснабжение и санитарная техника". - 1999. - №11. - с. 28-31.

71. Б.Н. Репин, В.И. Баженов, О.В. Мойжес Реконструкция сооружений биологической очистки Люберецкой станции аэрации г. Москвы с целью устройства глубокой очистки и удаления биогенных элементов // Научно-практическая конференция ВУЗов г. Москвы 7 апреля 1999 г. -1999. -с. 39-40.

72. Баженов В.И., Березин С.Е. Технико-экономические аспекты внедрений погружного оборудования Flygt // Материалы Международной научно- практической конференции 18-20 мая, -Волгоград. -1999. -с. 174-176.

73. Баженов В.И. Современные очистные сооружения на базе погружного оборудования // Материалы первой Международной научно-технологической конференции. "ВОДОКАНАЛ. ОМСК-98"- 1998. - с. 50-33.

74. Баженов В.И. Современные очистные сооружения на базе оборудования фирмы Flygt // Материалы Верхне-волжского регионального совещания «Чистая вода». 1-3 июля. -Рыбинск. -1998. -с. 45-48

75. Баженов В.И. Варианты реконструкции действующих насосных станций систем водоотведения // ХХI техническая научно- методическая конференция “Наука и высшее образование”, МИКХиС. - 1996.

76. Баженов В.И. Очистные сооружения с использованием оборудования фирмы Flygt // "Водоснабжение и санитарная техника". - 1995. - №9. - с. 24-26.

77. Баженов В.И. Оборудование фирмы Flygt для биологической очистки сточных вод // Журнал "Водоснабжение и санитарная техника". - 1995. - №9. - с. 26-30.

78. Королева М.В., Баженов В.И. Экспериментальные исследования рециркуляционной колонны противоточного типа // Мосводоканал, сборник науч. тр. “Новые направления в технологии, автоматизации и проектировании водоснабжения и водоотведения”. - 1991. - с.75-83.

79. Репин Б.Н., Баженов В.И. Технология очистки сточных вод в аэротенках управляемого профиля // Обзорная информация ВНИИТАГ “Инжененерное оборудование населенных мест жилых и общественных зданий”, выпуск №1. - 1991. -с. 57.

80. Репин Б.Н., Баженов В.И. Моделирование кислородного режима в аэротенках - вытеснителях // "Водные ресурсы" (АН СССР). - 1991. - №1. -с. 122-130.

81. Ласков Ю.М., Репин Б.Н., Баженов В.И. Улучшение кислородного режима аэротенка методом продольного перемешивания иловой смеси // МНТК Волгоград, сборник науч. тр. “Интенсификация процессов обработки питьевой воды, сточных вод и осадка”, Волгоград. - 1990.

82. Репин Б.Н., Баженов В.И. Экспериментальные предпосылки к расчету рециркуляционных узлов управляемых аэротенков // ЦНИИЭП инженерного оборудования, сборник науч. тр. “Расчет систем водоснабжения и канализации”. - 1988.

83. Репин Б.Н., Баженов В.И. Управление процессами очистки сточных вод в аэротенках // "Водные ресурсы". - 1988. - №3. -с. 158-165.

84. Репин Б.Н., Сирота М.Н., Баженов В.И. Экспериментальный проект станции с управляемыми аэротенками // ЦНИИЭП инженерного оборудования, сборник науч. тр. “Водоснабжение, канализация и диспетчеризация инженерного оборудования” - 1987.

85. Репин Б.Н., Гольдман Л.С., Баженов В.И., Сирота М.Н. Технология и конструкции управляемых аэротенков // Журнал "Водоснабжение и санитарная техника". - 1987. - №12.

86. Ласков Ю.М., Репин Б.Н., Баженов В.И., Ерин А.М. Управляемые аэротенки в составе очистных сооружений // Журнал "Водоснабжение и санитарная техника". - 1987. - №4.

87. А.с. 1745701 Пневматический аэратор / Репин Б.Н., Баженов В.И., Королёва М.В., Сирота М.Н. -1990.

88. А.с. 1756285 Установка большой глубины для биологической очистки сточных вод / Арутюнян И.К., Гецина Г.И., Баженов В.И., Разумовский Э.С. -1992.

89. А.с. 1655912 Аэротенк / Репин Б.Н., Королёва М.В., Баженов В.И., Сирота М.Н. -1991.

90. А.с. 1664756 Устройство для аэрации жидкости / Репин Б.Н., Баженов В.И., Королёва М.В., Павлинова И.И. -1991.

91. А.с. 1576492 Устройство для очистки сточных вод активным илом / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Мирончик Г.М. -1990.

92. А.с. 1528744 Устройство для управляемой очистки сточных вод активным илом / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Сирота М.Н., Свердлов И.С. -1989.

93. А.с. 1414792 Механический аэратор / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Павлинова И.И. -1988.

94. А.с. 1328312 Устройство для аэрирования жидкости / Репин Б.Н., Королева М.В., Родин В.Н., Баженов В.И., Афанасьева А.Ф. -1987.

95. А.с. 1368270 Устройство для очистки сточных вод / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Друкаров М.И. -1987.

96. А.с. 1368269 Устройство для очистки сточных вод / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Малинин А.В., Абрамов Э.Н. -1987.

97. А.с. 1546436 Устройство для очистки сточных вод активным илом / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Сирота М.Н. -1989.

98. А. с. 1623978 Установка для биологической очистки сточных вод / Родин В.Н., Баженов В.И., Афанасьева А.Ф., Репин Б.Н., Королева М.В. -1990.

99. А.с. 1328310 Устройство для очистки сточных вод активным илом / Репин Б.Н., Королева М.В., Хантимиров Т.М., Баженов В.И. -1987.

100. А. с. 1291551 Устройство для биохимической очистки сточных вод / Баженов В.И., Попкович Г.С., Репин Б.Н. -1986.

101. А.с. 1291550. Устройство для биохимической очистки сточных вод / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И. -1986.

102. А.с. 1808816. Аэротенк-осветлитель / Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Свердлов И.С. - 1992.

103. А.с. 1787956. Устройство для глубокой очистки сточных вод/ Репин Б.Н., Королева М.В., Баженов В.И., Сирота М.Н. - 1992.

Размещено на Allbest.ru