Расчет и конструирование железобетонных элементов одноэтажного промышленного здания

Стропильные балки рассчитываются по двум группам предельных состояний в стадии транспортирования, монтажа и эксплуатации. При этом площадь продольной арматуры Аs определяется по моменту как для таврового сечения с полкой в сжатой зоне. Необходимость постановки поперечной арматуры определяется расчетом прочности по наклонному сечению. Прогибы двускатных балок вычисляются в соответствии с эпюрой кривизны, определенной для не менее шести равных участков (четное количество) по длине элемента.

Общие данные.

Предварительно напряженная двускатная балка. Расстояние между разбивочными осями здания 18 м, между осями опор балки l0 =17,65м, шаг балок В=12м. Балка изготовляется из бетона класса В40 с тепловой обработкой; армирование выполняется высокопрочной проволокой периодического профиля диаметром 5мм класса Вр-II, натягиваемой на упоры. Поперечная арматура из стали класса А-III, сварные сетки из стали класса Вр-I, конструктивная арматура из стали класса А-I.

3.1 Расчетные данные

Для арматурной стали ду 5мм класса Вр-II:

Для класса А-III, диаметром более 10мм:

Для бетона класса В40, Rbt,ser = 2,1 МПа, Rb,ser = 29 МПа, Rb = 22 МПа,

Rbt = 1,4 МПа ,Eb = 32,5*102 МПа (с учетом тепловой обработки бетона);коэффициент условия работы гb2 =0,9 прочность бетона к моменту обжатия Rbp =0,8*В= 0,8*40 = 32 МПа; значение предварительного контролируемого напряжения арматуры при натяжении на упоры для стержневой арматуры класса Вр-II:

что удовлетворяет условиям:

где =44 МПа.

Назначение геометрических размеров

Высота балки в середине пролета принята с учетом типовых форм- 1540 мм; высота балки в начале пролета 790мм; толщина: нижнего пояса bf =270 мм; верхнего - b1f =400 мм; полки - b =100 мм. Расчетный пролет балки l0 =17650 мм.

3.2 Определение нагрузок на балку

Подсчет нагрузок на балку покрытия.

Нагрузки	Нормативная нагрузка кН/м	Коэффициент надежности по нагрузке, гf	Расчетная нагрузка, кН/м
Постоянная от покрытия собственный вес балки	3,15•12=37,8 5,05	- 1,1	3,594•12=43,13 5,55
Итого:	42,85		48,68
Временная снеговая длительная pld кратковременная pсd Полная: постоянная и длительная кратковременная	3,03 0,84•12=10,08 45,88 10,8	0,7	4,3 1,2·12=14,4 52,98 14,4
Всего:	56,68		67,38

Вычисляем изгибающие моменты и поперечные силы с учетом коэффициента надежности по назначению гn =0,95

Максимальный момент в середине пролета от полной расчетной нагрузки

кНм

Максимальный момент в середине пролета от полной нормативной нагрузки

кНм

Наибольшая поперечная сила от полной расчетной нагрузки

кН

Изгибающий момент в 1/3 пролета балки от расчетной нагрузки (x1=l0/3=17,65/3=5,89 м):

кНм.

3.3 Предварительный расчет сечения арматуры.

Из условия обеспечения прочности сечение напрягаемой арматуры должно быть:

В сечении на расстоянии 1/3 пролета от опоры балки

,

Где h0=h-a=154-18/2=145 см;

Здесь х=х1+а0=5,9+0,15=6,05м - расстояние от торца балки до сечения в 1/3 расчетного пролета; h01=1,3-0,09=1,21 м.

Ориентировочное сечение напрягаемой арматуры из условия обеспечения трещиностойкости

, где =0,5-0,6; принимаем=0,6

Необходимое число проволоки диаметром 5мм Вр-II, Аs=0,196 см2:

Назначаем 132Ш5 Вр-II,Аs=25,9 см2. Таким образом для дальнейших расчетов предварительно принимаем: площадь напрягаемой арматуры Аs=25,9 см2, площадь ненапрягаемой арматуры (конструктивно) в сжатой зоне бетона (полке) 4Ш10 А-III,А/s=3,14 см2, то же в растянутой зоне Аs=3,14 см2.

3.4 Определение геометрических характеристик приведенного сечения

Отношение модулей упругости .

Приведенная площадь арматуры бАsp=6,15*25,7=158,06 см2; бА's=6,15*3,14=19,3 см2

Расчетная схема сечения балки в середине пролета

Площадь приведенного сечения посередине балки:

Аred=40*16+15*5+27*18+8,5*6+109*10+158,06+19,3=2519cм2

Статический момент сечения относительно нижней грани

Sred=40*16*146+15*5*135,5+27*18*9+8,5*6*21+109*10*78,5+158,06*9+19,3*151=198682 см3

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани

у0=Sred/ Аred=198682/2519=79см; то же до верхней грани у'0=154-79=75 см.

Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести сечения

Где l0 - момент инерции рассматриваемого сечения относительно своего центра тяжести; А - площадь сечения; аi - расстояние от центра тяжести рассматриваемой части сечения до центра тяжести приведенного сечения.

Момент сопротивления приведенного сечения для нижней растянутой грани балки при упругой работе материалов:

;

То же, для верхней грани балки

.

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки

,

Где при то же для нижней ядровой точки

Момент сопротивления сечения для нижней грани балки с учетом неупругих деформаций бетона

Где: ;

;

Приближенно можно принять здесь =1,5 - по прил.VI(2); то же для верхней грани балки

;

Здесь: ;

; .

Можно также принимать

Определение потерь предварительного напряжения арматуры.

Первые потери: от релаксации напряжений арматуры

От температурного перепада (при t=65 C )

;

От деформации анкеров у натяжных устройств при длине арматуры l=19м

, где

=1,25+0,15d=1,25+0,15*5=2мм.

Усилие обжатия бетона с учетом потерь ,, при коэффициенте точности натяжения

Эксцентриситет действия силы Р1: еор=yо-а=79-10,5=68,5 см

Расчетный изгибающий момент в середине балки от собственного веса, возникающий при изготовлении балки в вертикальном положении, , то же нормативный .

Напряжение обжатия бетона на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия Р1 и момента Мnc

Отношение , что удовлетворяет п. 1.39 СНиП (3). Это отношение меньше аmax=0,8 для бетона класса В40. поэтому потери напряжений от быстронатекающей ползучести для бетона, подвергнутого тепловой обработке, будут: .

Первые потери:

Вторые потери: от усадки бетона В40, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, , от ползучести бетона при .

Суммарное значение вторых потерь

Полные потери предварительного напряжения арматуры

Усилие обжатия с учетом полных потерь: .

3.5 Расчет прочности балки по нормальному сечению

Определяем положение нормальной оси из условия (при )

10,45(100)25,7<22(100)0,9*40*18,5+365(100)3,14=1573кН.

1573кН<1580 кН; следовательно нейтральная ось проходит в полке вблизи ребра. Находим граничное значение :

, где :

; ; при;

Высоту сжатой зоны х находим по формуле:

;

Отношение ;

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением в середине балки, находим по формуле:

Расчет прочностей сечений, наклонных к продольной оси по поперечной силе

Максимальная поперечная сила у грани опоры Q=529кН. Размеры балки у опоры:h=80см, h0=80-9=71см, b=10см (на расстоянии 0,75м от торца), b=27см на опоре.

Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось с по ранее принятой последовательности. Коэффициент, учитывающий влияние свесов сжатой полки:

,

принимаем цf=0,5;

влияние продольного усилия обжатия:

N=P2=1552кН;

принимаем

параметр ; принимаем 1,5.

Вычисляем .

В расчетном наклонном сечении следовательно,

,

требуется поперечное армирование по расчету.

Принимаем для поперечных стержней арматуру диаметром 10 мм класса А-III, Аsw=0,785 см2. по конструктивным требованиям шаг поперечных стержней s должен быть не более 1/3h и не более 50 см;s=h/3=80/3=27см. Принимаем предварительно на приопорных участках длиной около 3 м s=10 см.

Усилие воспринимаемое поперечными стержнями у опоры на 1 см длины балки,

,

где для арматуры класса А-III, nx=2 - число поперечных стержней в одном сечении;

условие выполняется.

Длина с0 проекции опасной наклонной трещины на продольную ось балки:

Поперечное усилие . Поперечная сила при совместной работе бетона и поперечной арматуры, что больше ; прочность наклонного сечения обеспечена.

На остальных участках балки поперечные стержни располагаем в соответствии с эпюрой Q.

Для средней половины пролета при h0=107 см и по конструктивным требованиям smax=50см:

принимаем с0=2h0=214.

с=с0=214см;

> Q=104кН (в ј пролета);

Для сечения 1/8 пролета при h0=89 см и s=20 см:

Окончательно принятое поперечное армирование балки см. чертежи лист 2.

3.6 Расчет по предельным состояниям второй группы

Расчет по образованию трещин нормальных к оси балки.

В этом случае следует проверить трещиностойкость балки при действии эксплуатационных нагрузок и при отпуске натяжения арматуры.

Расчет при действии эксплуатационных нагрузок.

Равнодействующая усилий обжатия бетона с учетом всех потерь при .

а при Р02=0,9*1552=1397кН.

Эксцентриситет равнодействующей , момент сил обжатия относительно верхней ядровой точки

Момент, воспринимаемый сечением балки в стадии эксплуатации непосредственно перед образованием трещин в нижней части,

поэтому расчет на раскрытие трещин можно не производить.

При отпуске натяжения арматуры усилие обжатия бетона при

Момент внутренних усилий в момент отпуска натяжения:

что меньше абсолютного значения нормативного момента от собственного веса поэтому трещин в верхней зоне балки при не образуется.

При будем иметь:

следовательно, и при в верхней зоне трещины не появляются.

Расчет по образованию наклонных трещин.

За расчетное принимаем сечение 2-2, в котором сечение стенки уменьшается с 28 до 10см. высота балки на расстоянии 0,55м от опоры при уклоне1/12:

.

Поперечная сила от расчетной нагрузки:

,

Геометрические характеристики сечения 2-2 балки:

площадь приведенного сечения

;

статический момент приведенного сечения относительно нижней грани

Расстояние от нижней грани до центра тяжести сечения

Момент инерции приведённого сечения относительно центра тяжести

Статический момент верхней части приведенного сечения балки относительно центра тяжести

Скалывающие напряжения на уровне центра тяжести

Напряжение в бетоне на уровне центра тяжести сечения от усилия обжатия при

Поскольку напрягаемая поперечная и отогнутая арматура отсутствует, то . Момент у грани опоры принимаем равным нулю.

Главные растягивающие и сжимающие напряжения

где приняты со знаком минус, так как напряжения сжимающие.

где , принято

то есть трещиностойкости по наклонному сечению не обеспечена.

Для повышения трещиностойкости по наклонному сечению необходимо увеличить толщину стенки у опоры. Принимаем у опоры b=12 см, не делая полного перерасчета, получим и

трещиностойкость по наклонному сечению обеспечена.

Определение прогиба балки.

Полный прогиб на участках без трещин растянутой зоне

где каждое значение прогиба вычисляют по формуле

где - при равномерно распределённой нагрузке, а кривизна при равномерно распределённой нагрузке:

Жёсткость для сечения без трещин в растянутой зоне

Изгибающие моменты в середине балки:

От постоянной и длительной нагрузок

от кратковременной нагрузки

от полной нормативной нагрузки

Кривизна и прогиб от постоянной и длительной нагрузок (при , когда влажность окружающей среды 40-70 %):

Кривизна и прогиб от кратковременной нагрузки (при ):

Изгибающий момент, вызываемый усилием обжатия при

Кривизна изгиба балки от усилий обжатия

.

Кривизна и выгиб от усадки и ползучести бетона при отсутствии напрягаемой арматуры в верхней зоне сечения балки

Полный прогиб балки

условие удовлетворяется

Проверка прочности балки на усилия, возникающие при изготовлении, транспортировании и монтаже.

Прочность бетона в момент обжатия принята ;

для этой прочности бетона , а с учётом коэффициента

Изгибающий момент на консольной части балки от собственного веса при коэффициенте динамичности

Высота сечения в 1/4 пролёта

Усилия обжатия вводим в расчёт как внешнюю нагрузку

где

Характеристики сжатой зоны бетона

Граничное значение

где для арматуры класса А-III

Случайный эксцентриситет по условиям:

и принимаем

Эксцентриситет равнодействующий сжимающих усилий

Вычисляем

По табл. Находим и ,

Поставлено из конструктивных соображений 2Ш16 А-III

Проверяем сечение 1-1 по образованию трещин.

Усилие в напрягаемой арматуре при

Изгибающий момент в сечении 1-1 по оси монтажной петли без учёта

Геометрические характеристики сечения, вычисленные аналогично сечению по середине балки, но при высоте :

Проверяем условие

где , следовательно, на монтаже балки могут быть трещины в сечении 1-1. Необходимо усилить это место постановкой дополнительной продольной арматуры. Продольную арматуру в полке принимаем Ш16 А-III вместо ранее принятого Ш10 А-III.

3.7 Армирование балки.

Продольная напрягаемая арматура 75Ш5 Вр-II размещена в нижней полке. Верхнюю полку армируем сварными каркасами, состоящими из двух продольных стержней Ш16 А-III и поперечных Ш5 Вр-I с шагом 200 см. стенку армируем каркасом К-1 и К-2 в два ряда , перепуск сеток в местах стыков 300 мм. Для обеспечения трещиностойкости и прочности опорного узла поставлены сетки С-1 из проволоки Ш5 Вр-I. Длина зоны передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров при расчёте элементов по трещиностойкости

где для арматуры Вр-I;

- с учётом первых потерь;

Сетки С-1 принимаем длиной 50 см

Из условий обеспечения прочности опорного зла запроектированное количество напрягаемой поперечной арматуры должно обеспечивать восприятия усилия

Требуемое сечение поперечной арматуры класса А-III

На опорном участке балки ранее приняты 18Ш6 Вр-I (сетки С-1), , 10Ш12 А-III (каркасы К-1),

Всего . Закладные детали выполняют из листовой стали марки ВСТ3кп2 со штырями из арматуры класса A-II.

4. Расчет фундамента под колонну крайнего ряда

4.1 Данные для проектирования фундамента

Для расчета и конструирование фундамента под колонну крайнего ряда назначим материалы бетона и арматуры:

-бетон тяжелый класса В15 (

-рабочая продольная арматура класса А-III (

-конструктивная и поперечная арматура класса А-I

Глубина заложения фундамента d=2,25 м. Основание сложено песком пылеватым, плотным, влажным с расчетным сопротивлением грунта Ro=200КПа. Усредненное значение удельной массы грунта и фундамента Под фундаментом предусматривается песчано-гравийная подготовка. Защитный слой бетона-70 мм.

В уровне верха фундамента в сечении 4-4 (колонна крайнего ряда) передаются расчетный усилия:

Первая комбинация (Мmax; Nсоотв.)

при М4-4=113,31кН·м; N4-4=-1564,37кН; ;Q4-4=10,6кН

при =1 М4-4=113,31/1,15=98,53·м; N4-4=1564,37/1,15=1360,32кН;

Q4-4=10,6/1,15=9,22кН·м;

где 1,15 - усредненный коэффициент по нагрузке.

Вторая комбинация (Nmax; Mсоотв.)

при М4-4= -67,49кН·м; N4-4=1652,07кН; ;Q4-4= -13,81кН

при =1 М4-4= -67,49/1,15= -58,69кН·м; N4-4=1652,07/1,15=1436,38кН;

Q4-4= -13,81/1,15= -12,01кН·м.

Нагрузка от веса фундаментной балки:

при

где - коэффициент надежности по нагрузке;гn=0,95- коэффициент по назначению здания; с=25 кН/ м3- плотность железобетона; l=5,35 м- длина балки; 0,5(а+b)h- площадь поперечного сечения трапециевидной балки;

при гf=1

Момент от веса фундаментной балки при

.

Момент от веса фундаментной балки при гf=1

Суммарные расчетные усилия, действующие относительно оси симметрии в уровне подошвы фундамента (без учета веса фундамента и грунта на нем):

Первая комбинация (Мmax; Nсоотв.)

При 1 M = M 4-4 + Q4-4 ·d - Mфунд.балки =113,31 +[10,6· (2,25-0,15)]1 - 14,76 = =120,81кН·м;

N = N4-4 + Gфун.балки = 1564,37 + 26,84 = 1591,21кН.

При М = М 4-4 +Q 4-4 ·d - М фун.балки =98,53 + [9,22·(2,25-0,15)] - 13,42 = =104,47кH·м;

N =N 4-4 +G фун.балки = 1360,32 +24,4 = 1384,72кН.

Расчет фундамента выполним по алгоритму:

1) Определим предварительно площадь подошвы как центрально-нагруженного фундамента



Принимаем соотношение сторон подошвы фундамента =0,67.

Тогда

Принимаем унифицированные размеры: l = 3,6м ;b = 2,4м.(кратно 300мм)

Проверим условие е0?l/d

- условие выполняется.

Тогда А=b·l=2,4·3,6= 8,64м2;

Уточним расчетное сопротивление грунта:

.

Где R 0=200 КПа- расчетное сопротивление грунта по заданию; k1=0,05- коэффициент для пылеватых песков; b=2,4- ширина подошвы фундамента; b1=2,4-0,30-0,45=1,65м- ширина ступени фундамента; d=2,25м - глубина заложения фундамента; h=2,1м -высота фундамента.

Давление под подошвой фундамента:

.

.

Сравним значения:

р=201,89КПа<- условие удовлетворяется;

рmax=222,05КПа<- условие удовлетворяется;

Рmin=181,73КПа>0- условие удовлетворяется.

Все условия выполняются, поэтому принимаем окончательно размеры фундамента

Окончательно принимаем размеры фундамента lf = 3,6м ;bf = 2,4м.

Учитывая то, что фундамент значительно заглублен, принимаем конструкцию фундамента с подколонником стаканного типа.

Установим основные размеры фундамента: толщину стенок стакана поверху назначают d h=325 мм вдоль ширины фундамента b и d h=375 мм вдоль длины фундамента l; а зазор между колонной и стаканом 75 мм. Размеры сечения колонны м. Размеры подколонника в плане ; .

Принимаем b сf· l cf=1,2·1,7м.

Высоту ступеней назначаем . Высота подколонника . Глубину стакана назначают из условия заанкерования колонны и ее рабочей арматуры:

(d-диаметр рабочей продольной арматуры).

Принимаем hf=0,8 м; hh=(1,0+0,05)-0,15=0,90 м. Размеры дна стакана в плане lh=1,0 м; bh=0,5 м .Размеры ступеней в плане: l= lf=3,6 м; b=bf=2,4 м; l1=2,7 м;

b1=1,5 м. Толщина защитного слоя бетона а=0,07 м. Рабочая высота фундамента для первой ступени h01=0,3-0,07=0,23 м; для второй ступени h02=0,6-0,07=0,53 м; Для подколонника h0f=2,10-0,07=2,03 м.

Выполним расчет на продавливание с первоначальной проверкой условий:

=1,5 м= - условие не выполняется.

=2,7 м= 1,5+- условие удовлетворяется.

=1,5 м<= 1,2+- условие удовлетворяется.

=2,4 м>= 1,5+- условие удовлетворяется

Условие прочности на продавливание F?Rbt·bm·H0,

где

рg=максимальное давление под подошвой фундамента от расчетных нагрузок в уровне обреза верхней ступени, где 1465,72кН=1384,72+1,8·1,2·1,5·25 сила N; 98,94 кНм=98,53+(9,22·1,5)-13,42-изгибающий момент.

Тогда

условие выполняется и считаем размеры фундамента достаточными.

Вычислим давление на грунт у наиболее нагруженной точки (у края фундамента), а также в сечениях I-I, II-II, III-III:

;

;

;

;

Где kI-I…kIII-III- коэффициенты, определяемые по формуле ki=1-,сi- длина консоли от края фундамента до расчетного сечения. В частности,

кI-I=1- кII-II=1- кIII-III=1-

Изгибающие моменты в сечениях I-I, II-II, III-III, на 1 м ширины фундамента (большего размера) определим по формуле:

Вычислим требуемую площадь сечения арматуры класса А-III вдоль длинной стороны фундамента по формуле:

,

где Мi- изгибающий момент в рассматриваемом сечении консольного выступа (по грани колонны или по граням ступеней); hi- рабочая высота рассматриваемого сечения от верха ступени до центра арматуры; Rs-расчетное сопротивление арматуры.

;

Исходя из анализа полученных результатов, наиболее опасное сечение II-II на грани подколонника. Принимаем на 1 м ширины фундамента 516 А-III () с шагом 200 мм.

Вычислим среднее давление на грунт в направлении короткой стороны: .

Изгибающие моменты в сечениях I-I; II-II; III-III на 1 м ширины фундамента (меньшего размера подошвы) определим по формуле:

;

;

Вычислим требуемую площадь поперечного сечения арматуры класса А-III вдоль короткой стороны фундамента по формуле:

,

где Мi- изгибающий момент в рассматриваемом сечении консольного выступа (по грани колонны или по граням ступеней); hi- рабочая высота рассматриваемого сечения от верха ступени до центра арматуры.

Требуемая площадь арматуры вдоль короткой стороны фундамента:

;

;

.

Принимаем на 1 м длины фундамента 512 А-III () с шагом 200 мм.

Выполним расчет прочности поперечных стержней подколонника. При этом расчет на внецентренное сжатие произведем для коробчатого сечения стаканной части заделанного торца колонны (сечение IV-IV).

Преобразуем размеры коробчатого сечения, преобразованного в эквивалентное двутавровое:

Расчетные усилия в сечении IV-IV (при 1):

;

.

Эксцентриситет продольной силы .

Тогда случайный эксцентриситет не учитываем. Расстояние от растянутой арматуры до N:

.

Проверяем условие

условие выполняется, следовательно, нейтральная ось проходит в полке, и сечение рассчитываем как прямоугольное, шириной .

Определим и , принимая симметричное армирование

;

,

где lосf= lсf-а1=1,80-0,04=1,76 м.

Вычислим площадь поперечного сечения рабочей продольной арматуры

Таким образом, продольная арматура по расчету не требуется.

Назначаем из конструктивных требований по следующему условию: .

Принимаем 518 А-III с каждой стороны подколонника.

Проверяем условие е0=<; е0=0,063<- условие выполняется.

Поперечное армирование проектируем в виде горизонтальных сеток из арматуры класса А-I, шаг сеток принимаем s=150 мм<hc/4=0,225 мм.

Определим момент в наклонном сечении, проходящем через сжатое ребро торца колонны и верхнее ребро стакана:

Определим площадь сечения поперечных стержней сетки подколонника

Где - сумма расстояний от каждого ряда поперечной арматуры до нижней грани колонны.

Принимаем конструктивно сетку из стержней 4Ш6А-I с Аsw=1,13 см2.

Список литературы

1. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. /Госстрой России.-М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2003. 30с.

2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования.- М.: ЦИТП Госстроя СССР, 2001. 44с.

3. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения (к СНиП 2.03.01.-84*)/ЦНИИ промзданий, НИИЖБ Госстроя СССР.-М.: ЦИТП Госстроя СССР,1989. 192с.

4. ГОСТ 21.503-80. Конструкции бетонные и железобетонные. Рабочие чертежи.-М.: Изд-во стандартов, 1981, 18с.

5. Свиридов в.М. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства: Справочник проектировщика /В.М. Свиридов, В.Т.Ильин, И.С.Приходько, С.Н. Алексеев, Ф.А. Иссерс, В.А. Клевцов, М.Г.Костюковский, Н.М. Ляндерс, В.М. Москвин, Р.И. Рабинович, Н.В.Селиверстова, Г.К.Хайдуков, Б.М.Чкония, А.Н. Королев, В.С. Шейкман, Р.Г.Шишкин, М.С. Шорина, Л.Ш. Ямпольский; Под общ. Ред. Г.И. Бердичевского, 2-е изд., перераб. И доп. М.: Стройиздат, 1981.488с.

6. Голышев А.Б. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие/ А.Б. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие/ А.Б. Голышев, В.Я.Бачинский, В.П.Полищук, А.В.Харченко, И.В.Руденко. Под общ.ред. А.Б.Голышева. Киев: Будевельник, 1985.496с.

7. Байков В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс: Учеб. Для вузов.

8. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций: Учеб. пособие. 2-е изд., репераб. и доп. М.: Стройиздат, 1989. 506с.

9. Примеры расчета железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий: Методические указания к курсовому проекту 1 для студентов специальностей 290300- «Промышленное и гражданское строительство» заочной формы обучения; Сост. О.П. Медведева. Красноярск: КрасГАСА, 2005. 150с.

10. Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий; Материалы к курсовому проекту для студентов специальности 290300-«Промышленное и гражданское строительство» заочной формы обучения; Сост. О.П. Медведева. Красноярск: КрасГАСА, 2004. 15с.

11. СТП 5055012-94 Стандарт предприятия. проекты дипломные и курсовые. Правила оформления; Сост. В.А. Яров, Г.Ф. Шишканов, В.К. Младенцева / КИСИ, 1994. 35с.

Размещено на Allbest.ru